钢管卸料平台架设计

1、钢管卸料平台架设计一工程简介：该工程将搭设27m高度的双排钢管卸料平台。已知立杆纵向距为L=3m，横向距b=1.8m，内立杆距墙体b1=0.35m，铺设2.5cm厚模板9层。假设施工层为9层，每层施工荷载为3.0KN/m2，竖向间距为H1=3m，钢管为483.5，截面积A1=489mm2，强度设计f=205N/mm2，回转半径为V=15.78m，大横杆步距为1.8m，n=9。二卸料平台计算简化及规定：1、平台整体稳定计算简化为对立杆整体稳定计算，而立杆的整体稳定计算按计算轴心受力格构式压杆计算，其格构压杆由内、外排立柱及横向水平拉杆组成。2、对卸料平台连墙杆均匀设置且覆盖面积10m2左右，基本

2、风压又小于0.35KN/m2，可以不考虑风荷载作用。三施工荷载值的规定：卸料平台的施工荷载不得超过3.0KN/m2。1、恒载：包括立杆、大小横杆、剪刀撑、脚手板、扣件、封闭式安全立网等各构件的重量，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.2的分项系数。2、活载：包括物料、推车、作业人员，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.4的分项系数。四验算搭设平台的允许高度：H=KAAf=1.3(NGK2+1.4NQK)/1.2NGK1h（搭设高度计算）Hmax=H/1+0.01H（最大允许搭设高度计算公式）。KA：与立杆截面有关的调整系数。KA：内外排立柱为单管时KA=0.85：格构成压杆整体稳定系数。Af：

3、立杆稳定承载力。A：内外排立柱毛截面面积之和A=2A1f：钢材抗压、抗拉、抗弯强度设计值。1.3：恒载+活载乘以各自分项系数之和后附加的系数。NGK1：一步一纵间距的钢管、扣件重量（KN）。NGK2：一个纵间距附件、物品重量（KN）。NQK：一个立纵距的施工荷载标准值产生的轴力。 由h=1.8m，b=1.8m查表得Af=48.89KN； 由b=1.8m，L=3m，脚手板铺设共9层，查表得NGK2=4.185KN； 由b=1.8，L=3m，gK=4KN/m2，查表得NgK=8.4KN； 由h=1.8m，L=3m,NGK1=0.411KN； 由于该平台为单立柱，故KA=0.85；H=0.8548.

4、89-1.3（1.24.185+1.48.4）/1.20.4111.8=71.3m；Hmax=H/1+0.01H=71.3/1+0.0171.3=41.8m27m；满足要求。五验算平台结构的整体稳定：1求N值：卸料平台最底部的压杆轴力为最大，故N=1.2（nNGK1+NGK2 ）+1.4NQK =1.2（90.411+4.185）+1.48.4 =21.22KN2求值：由=. x，查值表x=5.71，=25，则=. x=5.7125=143，=0.3363求高度调整系数KH，搭设高度为27m,故 KH=1/1+0.01H=1/(1+0.0127)=0.78整体稳定验算：N/AKH.KA.fN/

5、A=21220/0.3362489=64.57N/mm2故 KH.KA.f=0.780.85205=135.9N/mm264.57N/mm2经验算后满足要求。六验算卸料平台立柱的局部稳定：立柱的局部稳定最不利是底层里排立柱段。已知h=1.8m，I=15.78m，b1=0.35m，b=1.8m，m=35N/mm2试验算立柱的局部稳定：（一）、局部稳定验算：N/1A1+mKA.KHfQK=3.0KN/m2时，m=55N/mm2，I=15.78mm（二）、求N值：N=N1+N2 N1=（1/2）1.2(NNGK1)=（1/2）1.2(90.411) =2.22KN； N2=0.5b+b1/1.4(1

6、.2NGK2+1.4NQK) =0.51.8+0.35/1.4(1.24.185+1.48.4) =14.96KN N=N1+N2=2.2+14.96=17.16KN（三）、求值：由=h/I=1800/15.78=114，查表1=0.626（四）、求m：由于gk=3.0KN/m2，所以m=55N/mm2。(N/1A1)+ m=17164/0.626489+55=111.09N/mm2KA.KHf=135.9N/mm2111.09N/mm2验算结果满足要求。七、安装和拆除的技术安全措施：1、施工中不允许超过设计荷载；2、平台剪刀撑、连墙杆的设置要能保证整体的刚度和稳定性。3、每一楼层设有3个连墙点，楼板预埋4835钢管，并采取同规格钢管连接（用扣件扣牢）。4、剪刀撑自下而上连续设置，搭接长度50cm。5、基底要平整且夯实，铺设通长垫板，并有良好排水措施，还要设置扫地杆。6、钢管卸料平台架顶端设避雷针，外侧用安全网全封闭。7