顶管施工方案说明书

1、6-1 顶管施工概况穿运地涵顶管段的轴线采 用直线布置，为过水能力为 30m3/s、内径尺寸为3.5m、外径 为4.16m、长553.1m的钢筋混 凝土顶管。顶管采用“ F”型接 头式钢筋混凝土管，顶管共分3 孔。管间净距4.94m，管顶覆土 厚5.06.0 m,顶管顶高程-6.0m， 底高程-10.1m。在顶管范围内分 布的土层有2、1、2、1、 2层。其中2、2层土呈流 塑状，高压缩性，土质差，京杭 运河以北该二层土厚度相对较 厚，顶管基础座落在2层上， 京杭运河以南顶管基础座落在 1、2层上，土质较好。顶管施工平、剖面图见附图 3500mm顶管全长 553m，采用土压平衡式顶 管掘进机，

2、穿越的土层主要 为层1粉土、层2淤泥质 粉质粘土和层1粉质粘 土。对顶管机头和管节的顶 进阻力进行估算。顶管机正面最大阻力：Pt 二r(H+2/3D)tg 2(45+ /2)= 18.5(7.35+2 X 4.2/3) tg2(45+20.8 /2)=394kN/m2N =1/4 n D2Pt= 1/4 n X 4.22 X 342=5463kN采取注浆减摩措施时， 553m管道摩阻力：F 摩=K n D1L6-01。=39338kN6-2顶管施工工艺顶管施工流程见下图：总顶进阻力:刀F阻=N+F摩=5463+39338安装机架、后靠、主顶装置 顶管施工流程图设备调试测量放样顶管顶进工艺顶管顶

3、进工艺见附图6-026-3顶力计算吊放设备段、中继间安装电气系统及8助kN实际顶力：根据中继间的布置(见“6-4 中继间的布置”)，顶进实际 最大顶力就是 100m管道摩阻 力:顶进=5n X 4.16X 553F 实=K n D1 L1=5 n X 4.16X 100=6535kN式中：N 顶管机正面阻力(kN);Pt -被动土压力（kN）;r 土容重（kN/m3）;H 最大复土深度（m）;-内摩擦角（0）；D 顶管机外径（m）;D1 -砼管道外径（m）;K 砼管道单位面积摩阻力（kN/m ），根据地基基础设计规范(DGj08-11-1999 ),取 5 kN/m2;L 砼管道长度（m）。6

4、-4中继间的布置中继间的布置根据以上顶力的计算并结 合以往类似工程的施工经验，为 了减少顶进阻力，提高顶进质 量，减少地表变形，施工中必须 采用中间接力顶进。当总推力达到中继间总推 力40%60%时，设置第一只中 继间，以后每当达到中继间总推 力的70%80%时，设置一只中 继间。中继间的总推力为9000kN，使用中继间推进砼管 道的长度：Li=9000 X 75%/ （ 5 n X 4.16） =103 米第一只中继间设于顶管机 尾部处。以后每隔100米设置一 只中继间，设置5只，余下的 53米由主顶承担。每条顶管初 步设置6只中继间，当主顶油缸 达到中继间总推力的90%时，就 必须启用中继

5、间。在施工中根据 实际情况对中继间的布置可以 作必要的调整。顶进实际最大顶力：根据中继间的布置，顶进实 际最大顶力就是100m管道摩阻 力：F 实=K n D1 L1=5n X4.16X 100=6535kN6-5后背（座）设计顶管的后座由钢后靠、后座 墙和工作井后方的土体三者组 成。在顶进过程中，各个油缸推 力的反力均匀地作用在顶管的 后座上。对顶管后座的承受力进 行估算。顶管后座的承受力R为：R=启（rH2Kp/2+2cHKp）=2.0 x 1.2【18.5 x 122 x tg2（45+20.80 /2） +2x 40x 12x tg （45o+20.8o /2）】=16775kN式中：

6、R顶管后座承受力（kN）; a 系数（取2.0）；B 后座墙的宽度（ m）；H 后座墙的高度（ m）；Kp 被 动 土 压 系 数 ， tg2（45+ /2）;c 土的内聚力（ kPa）。 为确保安全，顶管后座的实 际承受力应为：R/1.5=11184kN 6535kN （实际最大顶力）由以上可见，顶管工作井的 后座满足顶管顶力要求。根据设计要求顶进工作井 后座土体进行了 3 排 850 搅拌 桩进行土体加固，具体见 附图 6-03： 顶管后靠布置示意图。 6-6 顶管机头选型及设备 的规格、数量 顶管机头选型 根据工程地质资料和业主 要求。结合多年的顶管施工经 验，决定选用多刀盘土压平衡顶

7、管机进行施工。多刀盘土压平衡 顶管机结构简单，设备投入少， 经济合理，操作简便，技术先进， 安全可靠，适用于淤泥质粘土、 粘土、粉砂土、砂性土，尤其适 用于在建筑群下、 公路、河流等 特殊地段的顶管施工。 顶管机械设备 多刀盘土压平衡顶管机A. 根据土压平衡的基本原 理，利用顶管机的刀盘切削搅拌 正面土体，使机头土压仓内的土 体压力平衡开挖面的水土压力， 稳定土体。以顶管机的顶速 （即 切削量 ）为常量，螺旋输送机转 速（即排土量 ）为变量进行控制， 使土压仓内的土体压力与开挖 面的水土压力保持平衡， 保证开 挖面的土体稳定， 控制地表的隆 起和沉降。B. 本机采用二段一铰承插 式结构，在铰接

8、处设置二道具有 径向调节功能的密封装置， 并设 有注浆孔，便于在施工时同步注 浆。刀盘为电驱动，变频调速， 控制刀盘转速，并在土压仓面板 设置 3只土压传感器，显示正面 土体的土压力值。 纠偏系统采用 8 只双作用油缸，编成 4 组，与 座标轴线呈 45o 布置，纠偏夹角 a = 士 2。C. 在顶管机二段壳体之间 均设有止转装置， 可防止壳体在 顶进中发生相对转动。 密封土仓 上方设置注浆孔， 可注入水或泥 浆，改善土质，便于排土。D. 螺旋输送机采用轴向端 部出土， 增加排土高度， 为大容 量土箱运输创造条件。 采用电驱 动形式，变频调速， 根据正面土 体土压值大小，控制螺旋输送机 排土速

9、度，保持土压平衡。 主顶装置主顶装置由底架、油缸组、 顶进环、钢后靠及液压动力站等 组成，是顶管施工的重要组成部 分。A、底架主要承载顶管机、中继间、 管节之用，底架为拼装式钢结构 件，设置 8只螺旋千斤顶， 每只 起重量 320KN ，可以调整底架 高度达到施工要求； 底架前端和 两侧设置 10 只水平支撑，能将 底架与井壁撑实，防止底架移 位。底架上部设置内外两付轨 道，左右对称分布， 内轨道作顶 管机、中继间、管节的承载之用， 外轨道则为顶进环行走之用。B、油缸组根据要求，顶管机装备顶力 为12000KN，选用双作用双冲 程等推力油缸 6 只，每只油缸最 大推力为2000KN，施工时主顶

10、 最大顶力不超过9000KN，避免 因顶力过大使砼管节碎裂， 并确 保 工 作 井 安 全 。 油 缸 行 程 S=3500mm,油缸分两组，并用 可分式结构的支座固定， 左右对 称分布，并用连接梁连成一体。C、顶进环 由顶环和顶座组成， 顶环用螺栓固定在顶座上， 顶座底部设 置 4 只滚轮，放于外侧轨道上可 往复运行。顶进时顶环伸入管节 尾部，起对中及导向作用， 并传 递油缸的顶力，使管节受力均 布。D、钢后靠 主要承受油缸顶进时的反力，并将其均匀地传递到工作井 钢筋砼井壁上， 避免井壁因受力 不匀而碎裂。钢后靠的受力区域 设有加强板，应尽可能与主顶进 油缸对准。钢后靠安装时应与顶 进轴线保

11、持垂直， 与井壁留有约 10cm 空隙，并用素砼充填捣实。E、主顶装置液压系统液压泵站选用 25SCY14-1B 和 10SCY14-1B 手动变量轴向 柱塞油泵各一台组合而成， 分别 配备 Y160L-6 和 Y132M-6 型电 机。通过变频调速可自动改变油 泵的流量，根据顶进时工况要求 及时控制主顶油缸的顶速。F、主顶装置技术参数 油缸尺寸：D X dx L二？325X?28OX 2655mm 油缸数量： 6 只 油缸行程： S=3500mm 装备顶力：Fmax=12000kN(Pmax=31.5Mpa)额定顶力：F额w 9000KN(P 额w 25Mpa)顶进速度： V=080mm/m

12、in (3)中继间装置A 、中继间装置的结构特征 中继间采用二段一铰可伸 缩的套筒承插式结构，偏转角a =士 2，长度约 2000mm,外形 几何尺寸与管节相同。 在铰接处 设置二道可径向调节密封间隙 的密封装置,确保顶进时不漏 浆,并在承插处设置可以压注 1 号锂基润滑脂的油嘴, 以减少顶 进时密封圈的磨损。 在铰接处设 置 4 只注浆孔,顶进时可以进行 同步注浆,减小顶进阻力。 在正常顶进时, 只用第一道 密封装置, 第二道作为储备。 当 第一道密封圈磨损时, 发现有漏 浆点,即可用径向调节装置, 调 整密封间隙,使漏浆现象得以及 时制止。当第一道密封圈失效 时,即可启用第二道密封装置,

13、从而保证顶进的连续性。 由于顶 进距离长,密封圈磨损相当厉 害,为防止万一, 第一道密封装 置设计成可拆卸的, 便于更换密 封圈,从而达到万无一失。B、中继间装置主要技术参 数油缸尺寸： DXdX L=?168 X ?140X 650mm油缸数量： 20 只 油缸行程： S=300mm 装备顶力： Fmax=10000kN( Pmax=31.5Mpa) 额 定 顶 力 ： F 额 w 9000kN (P 额 w 27Mpa) 顶管机头数量 根据本标段工程施工 总进度计划安排, 顶管机头 采用 1 只投入本工程即可 满足业主工期要求, 这样设 备投入费用也较经济, 可以相应减少工程的投资费用。6

14、-7 顶管施工测量及测量纠偏 方法 顶管施工测量 顶管轴线的布设 按甲方所提供的城市坐标 点连接出洞井和进洞井之间的 进、出洞门的两点坐标及高程， 以坐标值的计算建立相应坐标 系，为顶进轴线高程之差决定顶 管顶进坡度。 建立施工顶进轴线的观 测台按独立坐标系放样后靠观 测台（后台），使它精确地移动至 顶管轴线上，用它正确指挥顶管 的正确施工。以后按施工的情 况，决定定期复测后台的平面和 高程位置。 按三等水准连测两井之 间的进出洞的情况， 计算顶进设 计坡度。 顶进施工测量在后台架设 J2 型经伟仪一 台，后视出洞口红三角 （即顶进 轴线 ）测顶管机的前标及后标的 水平角和竖直角测一全测回，

15、采 用 fx4500p 计算编排程序计算顶 管的头 （切口 ）尾的平面和高程 偏差离值，来正确指挥顶管的施 工。 注意问题 顶管施工初次放样及顶进 极为重要。另外由于顶管后靠顶 进中要造成变化， 后台的布置应 保持始终不动， 来确保顶管施工 的测量的正确性。 测量纠偏控制 为了使顶进轴线和设计 轴线相吻合，在顶进过程中， 要 经常对顶进轴线进行测量。 在正 常情况下，每顶进一节管节测量 一次，在出洞、纠偏、进洞时， 适量增加测量次数。 施工时还要 经常对测量控制点进行复测， 以 保证测量的精度。 在施工过程中，要根据 测量报表绘制顶进轴线的单值 控制图，直接反映顶进轴线的偏 差情况，使操作人员

16、及时了解纠 偏的方向，保证顶管机处于良好 的工作状态。 在实际顶进中，顶进轴 线和设计轴线经常发生偏差， 因 此要采取纠偏措施， 减小顶进轴 线和设计轴线间的偏差值， 使之 尽量趋于一致。顶进轴线发生偏 差时，通过调节纠偏千斤顶的伸 缩量，使偏差值逐渐减小并回至 设计轴线位置。在施工过程中， 应贯彻“勤测、勤纠、缓纠”的 原则，不能剧烈纠偏， 以免对管 节和顶进施工造成不利影响。 本工程测量所用的仪器 有全站仪、激光经纬仪和高精度 的水准仪。顶管机内设有坡度板 和光靶，坡度板用于读取顶管机 的坡度和转角，光靶用于激光经 纬仪进行轴线的跟踪测量。6-8 顶管顶进施工6-8-1 顶进设备安装(1)

17、 把地面上的测量控制网 络引放至工作井内， 并建立相应 的地面控制点，便于顶进施工时 进行复测。(2) 工作井内测量放样，精 确测放出顶进轴线。(3) 安装顶进后靠，顶进后 靠的平面应垂直于顶进轴线， 后 靠与井壁结构砼之间留有约 10cm 的空隙要用素砼充填密 实。附图 6-03 是 顶管后靠布置 示意图。(4) 安装主顶装置和导轨： 先将它们大致固定， 然后在测量 的监视下，精确调整它们的位 置，直至满足要求为止， 随即将 它们固定牢靠。(5) 工作井内的平面布置。 搭建井内工作平台、安装配电 箱、主顶动力箱、控制台等，敷 设各种电缆、管线、油路等，井 内平面布置要求布局合理， 保证 安全

18、。(6) 地面辅助设备的安装及 平面布置。辅助设备主要有拌浆 系统、供电系统等设施安装及调 试，此外还有管节堆场、 安全护 栏等的布置。(7) 地面辅助工作及井内安 装结束后，吊放顶管机， 接通电 气、进水、压气、注浆、液压等 系统，进行出洞前的总调试。 6-8-2 顶管进出洞措施 当顶管机头从工作井推 出(称出洞 )，如措施不当，亦会 引起地表严重坍塌的灾害性事 故。顶管机出洞采用我公司惯用 的、行之有效的洞门密封装置， 可确保安全顺利出洞。 出洞前，在洞口安装双 层橡胶止水装置， 其作用是防止 顶管机出洞时正面水土涌入工 作井内，另一作用是防止顶进施 工时压入的减阻泥浆流失， 保证 能够形

19、成完整有效的泥浆套。 顶进工作井、接收工作 井围护结构均采用 850SMW 工法施工，桩长25m内插型钢 24m围护结构起止水挡土作用， 洞口为混凝土井壁预留洞， 在预 埋钢环上安装双层橡胶止水装 置，形成封闭的出洞条件。 附图 6-04 是顶管出洞封门示意图。 另外为了确保进、出洞 的安全， 在顶进工作井、 接收工 作井外侧采用注浆加固对土体 进行改良。注浆加固采用振冲、 快凝、分层、双液注浆， 附图 6-05 是顶管进、出洞注浆加固 示意图。注浆加固施工要点如 下： 钻杆钻进后将钻杆四周 的土体压实，减少冒浆。 注浆孔呈梅花形布孔， 孔距1.2m，排距1m。注浆时 采用间隔跳打法施工。 注

20、浆采取自下而上分层 注浆方法，分层提升的高度在 300500mm 之间。喷浆时， 边提升钻杆边喷浆，保证注入 的浆液基本均匀。 注浆的工艺流程为：放 线定位-钻孔-下注浆管-封口-压浆-压浆堵口。6-8-3 顶管机出洞 顶管出洞的施工步骤 设备调试顶进机头至 洞圈内一一H型钢拔除一一顶进 机头切削水泥土机头切口 进原状土、提高正面土压力至理 论计算值。 拔桩前准备 首先对全套顶进设备作一 次系统的调试， 在确定顶进设备 运转情况良好并顶拔松动 H 型 钢确认能拔除后， 再把机头顶进 洞圈内至距SMW10C左右。H 型钢拔除前工程技术人 员、施工人员应详细了解现场情 况和封门图纸， 分析可能发生

21、的 漏水情况，并准备相应的措施， 定下拔桩顺序和方法，分工明 确，并由专人统一指挥。 拔 H 型钢措施H 型钢拔除应按由一边向 另一边依次拔除的原则进行， 拔 桩时，起重吊装人员应配合默 契，衔接及时，保证H型钢拔除 时迅速和安全。 顶管顶进在 H 型钢全部拔除后，应 立即开始顶进机头， 由于正面为 全断面的水泥土，为保护刀盘， 顶进速度应尽量放慢， 使刀盘能 对水泥土进行彻底的切削； 另外 由于土体过硬，螺旋机出土可能 有一定困难，必要时可加入适量 清水来软化和润滑土体。 在水泥 土被基本排出，螺旋机内出来全 断面原状土后，为控制好地面沉 降、顶进轴线，防止顶管机突然 “磕头”，宜适当提高顶

22、进速度， 把正面土压力建立到稍大于理 论计算值，以减小对正面土体的 扰动及出现的地面沉降。 出洞段各类施工参数的 摸索顶管机从工作井出洞后， 应尽量减少水土流失， 控制好地 面沉降。并在今后顶进中始终需 把地面沉降的控制放在首位。 在 顶管的出洞段施工中， 应不断根 据地面沉降的数据反馈进行参 数调整，迅速摸索出正面土压 力、出土量、顶进速度等各类参 数最佳设定值，防止在今后顶进 施工中由于地面沉降而导致工 程难点的发生。6-8-4 顶管正常段顶进施工 出洞阶段结束后，即可进行 正常的顶进施工， 在使用土压平 衡顶管机施工时， 开挖面的土体 经刀盘切削后， 进入土压仓， 由 螺旋输送机排至土箱

23、内， 出土速 度可通过调节螺旋机的转速来 控制，土压值的设定和排土量的 控制是控制地表沉降的关键， 土 压值的设定应根据施工土质状 况、地下水位、 管道埋深等因素 初步设定，并根据施工实际情况 和地表沉降的实测结果随时进 行调整。 各类施工参数的控制 正面压力的设定 本工程采用土压平衡式顶 管机，是利用压力仓内的土压力 来平衡开挖面的土体， 而达到对 顶管正前方开挖面土体支护的 目的，并控制好地面沉降， 因此 平衡压力的设定是顶进施工的 关键。土压力采用 Rankine 压力理 论进行计算：P 上 = k0rz=O.65X 18.5kN/m3 x 7.35m=88kN/m2P 下二 k0rz=

24、0.65X 18.5kN/m3 x 11.55m=139 kN/m2P 上：管道顶部的侧面土压 力P 下：管道底部的侧面土压Ko :侧面系数k0=1-sin-土的有效内摩擦角（） r :土的容重 乙覆土深度 以上数据为理论计算值，只 能作为土压力的最初设定值， 随 着顶进不断进行， 土压力值应根 据其它实际顶进参数地面沉降 监测数据作相应的调整。 本工程管道内出土采用 1 台平板车运输方案。在管节内 铺设两根16Kg/m轨道作运输轨 道用。一节管节的理论出土量为n X 2.12X 2.5= 34.6m3。在顶进 过程中应尽量精确地统计出每 节管节的出土量， 力争使之与理 论出土量保持一致， 以

25、保证正面 土体的相对稳定， 减少地面沉降 量。 顶进轴线控制 顶管在正常顶进施工过程 中，必须密切注意顶进轴线的控 制，在每节管节顶进结束后， 必 须进行机头的姿态测量， 并做到 随偏随纠，且纠偏量不宜过大， 以避免土体出现较大的扰动及 管节间出现张角。 地面沉降控制 在顶进过程中，应合理控制 顶进速度，保证连续均衡施工， 避免出现长时间搁置情况， 不断 根据反馈的数据进行土压力设 定值调整，使之达到最佳状态， 严格控制出土量， 防止欠挖或超 挖。 管节减摩 为减少土体与管壁间的摩 阻力，提高工程质量和施工进 度，在顶管顶进的同时， 向管道 外壁压注一定量的润滑泥浆， 变 固固摩擦为固液摩擦，

26、 以达到减 小总顶力的效果。加强润滑泥浆的压注管理， 一方面要保证一定的压注量， 另 一方面还应保证所注泥浆要有 质的要求。具体施工方法和措施见 “ 6-12 减阻措施 ”。 穿越仙蠡桥 由于顶管外壁离仙蠡桥桥 墩仅 45 米，顶管在顶进到仙 蠡桥附近和穿越仙蠡桥时要根 据对仙蠡桥的安全监测数据， 及 时调整顶进施工参数， 并避免在 该范围进行纠偏等易扰动土体 的操作，以确保顶管安全平稳顺 利的从仙蠡桥下通过。在顶管顶进过程中主要采 取以下三项技术措施， 来严格控 制对仙蠡桥的影响， 确保仙蠡桥 的正常安全运营。 顶进技术措施： 穿越前对全套机械设备进 行彻底检查，保证其顶进时具有 良好的性能

27、。严格控制顶管的施工参 数，防止超、欠挖。严格控制顶管顶进的纠偏 量，尽量减少对正面土体的扰 动。施工过程中顶进速度不宜过快，一般控制在 20mm/min左 右，尽量做到均衡施工， 避免在 途中有较长时间的耽搁。在穿越过程中，必须保证 持续、均匀压浆， 使出现的建筑 空隙能被迅速得到填充， 保证管 道上部土体的稳定。 安全监测 安全监测是指导工程施工 的眼睛，是了解仙蠡桥动态情况 的科学依据，是判断顶进技术措 施合理与否的标准。所以在本工程的施工顶进 过程中，由测量监测队伍进行工 程全过程监测。运用先进的仪器 设备，及时获取准确可靠的监测 数据，经电脑软件处理后， 向各 方汇报施工对周围环境产

28、生的 影响，以便于顶管进行施工， 从 而达到安全施工的目的。 通过监 测其变化规律和发展趋势， 以便 及时地了解仙蠡桥在施工过程 中的变形情况， 并根据现场实际 情况，及时调整各类施工参数， 保证仙蠡桥的安全。具体安全监测方案见后续 章节。 保证措施 一旦变形量超过控制范围， 应及时采取措施来控制变形量： 及时调整顶进参数， 如增加或减 小正面出土量、 降低或提高正面 土压力；严格控制注浆和纠偏 量，做到均衡施工， 在穿越过程 中避免在该范围进行纠偏等易 扰动土体的操作， 以确保顶管安 全平稳顺利的从仙蠡桥下通过。 顶进施工中注意事项工具管开始顶进510m的 范围内， 允许偏差为： 轴线位置

29、3mm,高程 0+3mm。当超过 允许偏差时，应采取措施纠正。为防止管节飘移,可将前35节管与工具管联成一体。在管道顶进的全部过程中， 应控制工具管前进的方向， 并应 根据测量结果分析偏差产生的 原因和发展趋势， 确定纠偏的措 施。中继间安装前应检查各部 件，确认正常后方可安装； 安装 完毕应通过试运转检验后方可 使用；中继间的启动应由前向后 依次进行；中继间外壳在安装前 进行防腐处理。顶进施工期间，管道内动 力、照明、控制电缆的接头要安 全可靠。管道内的各种管线应分 门别类地布置， 并固定好， 防止 松动滑落。在顶管机和中继间处应放 置应急照明灯具， 保证断电或停 电时管道内的工作人员能顺利

30、 撤出。6-8-5 顶管进洞 接收井准备 接收井施工完成后，必须 立即对洞门位置的方位测量确 认，根据实际标高安装顶管机接 受基座。并配备拔除围护桩 H 型 钢的工具和机械设备。 顶管机位置姿态的复核测量当顶管机头逐渐靠近接收 井时，应适当加强测量的频率和 精度。减小轴线偏差， 以确保顶 管能正确进洞。顶管贯通前的测量是复核 顶管所处的方位、确认顶管状 态、评估顶管进洞时的姿态和拟 订顶管进洞的施工轴线及施工 方案等的重要依据， 使顶管机在 此阶段的施工中始终按预定的 方案实施，以良好的姿态进洞， 准确无误地座落到接收井的基 座上。 各施工参数的调整 在顶管到达距接收井 6m 后，开始停止第一

31、节管节的压 浆，并在以后顶进中压浆位置逐 渐后移，保证顶管在进洞前有 6m 左右的完好土塞，避免在进 洞过程中减摩泥浆的大量流失 而造成管节周边摩阻力骤然上 升，以致出现工程难点。在顶管机切口进入东侧出 入口的水泥搅拌桩， 应适当减慢 顶进速度，加大出土量， 逐渐减 小顶进时机头正面土压力， 以保 证顶管机设备完好和洞口处结 构稳定。 顶管进洞 顶管机切口距东侧接收井 搅拌桩H型钢20cm左右时，顶 管停止顶进，并在东侧预留洞圈 外搅拌桩的四个角开观察孔， 以 确切探测出机头的实际位置， 在 探明机头位置确实正确落在接 收井洞圈范围内时，开始拔除 H 钢。在 H 钢拔除后，顶管应迅 速、连续顶

32、进管节， 尽快缩短顶 管机进洞时间。洞圈特殊管节出 洞后，马上处理填充管节和洞圈 的间隙，减少水土流失。在顶管机进洞后， 顶管，分 离顶管机、设备段，吊装驳运。 6-8-6 减摩泥浆的固化及洞口 接头处理顶进结束后进行减摩泥浆 （触变泥浆） 的固化，使管节外 壁与周围土层的施工间隙尽快 填充固结，减小地面沉降。减摩泥浆（触变泥浆） 的置 换可采用水泥砂浆或粉煤灰水 泥砂浆置换触变泥浆； 置换时利 用原有的注浆设备从管节的注 浆孔压注。注浆及置换触变泥浆后， 应 将全部注浆设备清洗干净； 拆除 注浆管路后，应将管道上的注浆 孔封闭严实。顶管结束后，管节接口的内 侧间隙应按设计规定处理； 设计 无

33、规定时， 可采用石棉水泥、 弹 性密封膏或水泥砂浆密封。 填塞 物应抹平，不得凸入管内。工作井的洞口接头处理 （井 壁与混凝土管节间的空隙） ，应 按设计规定处理，设计无规定 时，可采用压力灌注 C30 细石 混凝土，在套管上焊接止水环 （厚 20），再以聚硫密封膏封 堵。6-9 垂直运输和水平运输 布置顶管施工时， 垂直运输 采用 100T 履带吊进行工作 井上下的物件（顶管管节、 土箱、材料等）运输。所有材料和顶管管节 均用运输车辆运到施工现 场，再通过 100T 履带吊进 行装卸和翻运。 顶管机头及 设备进场和从接收工作井 转运到顶进工作井时， 采用 150T 汽车吊进行装卸和吊 运。管

34、节内水平运输采用 轨道平板车配合卷扬机进 行材料和土方的运输。6-10 下管当主顶行程达到一定 限度时，就须暂停顶进施 工，将主顶收回， 将部分顶 铁吊出，然后吊装下一节管 节。顶管管节采用 100T 履 带吊进行下管。采用起重设备下管时， 正式 作业前应试吊，吊离地面 10cm 左右时，检查重物捆扎情况和制 动性能，确认安全后方可起吊。下管时工作坑内严禁站人， 当管节距导轨小于 50cm 时，操 作人员方可近前工作， 严禁负荷 吊装。6-11 土方开挖、运土的方 法顶管土方开挖时， 土体 经刀盘切削后，进入土压 仓，由螺旋输送机排至土箱 内（土箱约 3m3 容量），出 土速度可通过调节螺旋机

35、 的转速来控制，土箱放置于 平板车上通过轨道用卷扬 机进行运至工作井， 再用吊 车将土箱吊到地面通过运 土车运至土方堆场。6-12 减阻措施 顶进施工中，减阻泥浆 （触变泥浆）的应用是减小顶进 阻力的重要措施。 顶进时通过顶 管机铰接处及管节上预留的注 浆孔，向管道外壁压入一定量的 减阻泥浆，在管道四周外围形成 一个泥浆套，减小管节外壁和土 层间的摩阻力，从而减小顶进时 的顶力。泥浆套形成的好坏， 直 接关系到减阻的效果。为了做好压浆工作， 在顶 管机尾部环向均匀地布置了 4 只压浆孔，顶进时及时进行跟踪 注浆。管节上设有 4 只压浆孔， 压浆总管用 2”白铁管，用压浆 软管接至压浆孔处。 顶进时， 顶 管机尾部的压浆孔要及时有效 地跟踪压浆，确保形成完整有效 的泥浆套。 为保证压浆效果，现制 订以下几点技术措施： 对泥浆原材料进行验 收，保证其质量； 制定合理的泥 浆配比，保证润滑泥浆的稳定； 经常对拌好的泥浆进行测试， 确 保润滑泥浆的质量。减阻泥浆的性能要稳定， 施 工期间要求泥浆不失水、不沉 淀、不固结，既要有良好的流动 性，又要有一定的稠度。 顶进施 工前要做泥浆配合比试验， 找出 适合于施工的最佳泥浆配合比。 制定合理的压浆工艺， 严格按压