华宇.阳光尚座工程塔吊基础施工方案（完整版）

1、、概况1 ，工程概况 项目名称：华宇 . 阳光尚座工程 项目位置：重庆市九龙坡区水碾，龙泉路旁。 建设单位：重庆业如房地产开发有限公司； 监理单位：重庆林鸥监理咨询有限公司； 设计单位：成都基准方中建筑设计有限公司； 地勘单位：重庆中兵勘察设计研究院； 质量安全监督单位：重庆九龙坡区建设工程质安站； 施工单位：重庆建工第七建筑工程有限责任公司。 建筑面积： 98628.23 平方米建设规模：华宇 . 阳光尚座项目有 1#、 2#、 3#高层建筑及地下车库 组成。2，设计概况1#楼共计 33层/-2 层、高度 98.95 米，标准层高 3 米，建筑面积 28883.57 平方米、2#楼 32层/

2、-1 层、高度 95.95 米，标准层高 3 米，建筑面积 25571.19 平方米、 3#楼 31 层、高度 95.05 米，标准层高 3 米，建筑面积 23221.29 平方米；地下车库 3层，高度 11.7 米，其中负三层 4米、负二层 3.7 米、 负一层 4 米及部分裙楼及售楼部组成、建筑面积 20964 平方米，本项目总 建筑面积约 98628.23 平方米，建筑用途为商品房住宅。结构类型为框架剪 力墙结构，抗震设防烈度为 6 度，耐火等级主楼为二级，地下室下一级， 抗震等级为三级，地下室局部为四级。本工程抗震设防裂度为六度，耐火 等级为H级，设计使用年限为50年。二、编制依据华宇

3、. 阳光尚座总平面图塔式起重机设计规范 (GB/T13752-1992)地基基础设计规范 (GB50007-2011)、建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)、混凝土结构设计规范 (GB50010-2010)、建筑桩基技术规范 (JGJ94-2008)建设工程安全生产管理条例建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011建筑桩基技术规范 ( JGJ94-2008)； 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91 钢筋焊接及验收规程 (JGJ18-2012)； 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002(2011 年版)； 建筑地基基础工程施工质量验收规范 (GB50202-

4、2002)； 混凝土强度检查评定标准 GBJ50107-2010建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012品茗安全验算软件 2010三 、施工部署1、编制详细的施工平面布置图。2、作市场调查，根据安全、可靠、经济、高效的原则择优选用所需塔 吊。3、按照尽量覆盖的原则， 了解塔吊最大作业任务， 根据工程实际情况， 拟在1#3#楼布置3台塔吊。1#楼塔机坐标X=62725.469、Y=57134.117 基础顶标高263.63 ; 2#楼塔机坐标X=62738.451、Y=57061.045,基础顶标 高 262.90; 3#楼塔机坐标 X=62750.599、Y=56982.606,基础顶标

5、高 261.80。 塔吊平面布置详施工平面布置图。4、根据业主对整个施工现场总体安排, 按塔机公司提供的基础施工图, 作好塔基施工现场布置。四、技术要求本工程选用的塔吊为QTZ63塔机3台。按照厂家提供的QTZ63塔机基础 施工图进行施工1、基础混凝土强度为C35,垫层为100厚C15混凝土。2、塔吊基础须挖至硬岩层，深度大于 1300mmT铺一层100mm厚 C15 混凝土垫层。若基础挖不到硬岩层，则在基础下面做人工挖孔桩，详 后附图。3、基础地耐力200kPa。4、基础表面应校平，不平度为w 1/500。5、地角螺栓应与主钢筋相焊接。6、塔机地角螺栓安装前，须将地角螺栓与底座的支脚地板相连

6、接，放 于基础钢筋网中适当位置，调正，焊接后再浇灌混凝土。五、施工方案根据现场地质情况，塔吊基础基坑土石方采用人工开挖，QTZ63塔吊基坑开挖按设计尺寸4500mm*4500m每边加宽300mm开挖，开挖的土石方堆 卸至基坑边20m外,基础地耐力若达不到设计要求则基础下面米用人工挖孔 桩，砼采用商砼。六、主要施工方法1 、施工准备施工准备主要分为人力、物力准备和施工技术准备。人力、物力的准备： 根据工程的实际需要组织好项目指挥机构 （包括安 全、质量、管理领导小组）和劳动力，配备性能良好的施工机械设备，设 备的调配按施工进度要求，列出详细的进场计划。施工技术准备：认真审阅塔机基础设计文件和图纸

7、，计算出塔基中心 的定位坐标，进行技术交底、安全交底，复核和调查周围环境条件。辅助设施的准备：根据施工需要和场地条件，规划搭设临时工棚、办 公室、钢筋制作间、搅拌站等临时设施。接通施工用水、电；从而为及时 并顺利施工奠定良好的基础。 （详施工总平面布置图） 。2、施工工序塔吊基础的主要作业流程：测量定位-土石方开挖-钢筋绑扎-预埋 地脚螺栓-浇注砼-养护-取定位板-细石砼找平。1）测量定位 按照现场平面布置图给定的各塔基位置的定位坐标，测定塔基定位点， 按照塔基设计尺寸放出基础开挖边线。测出开挖前地面标高，按设计开挖 深度和将塔基埋置于设计室外标高 200mn以下的原理确定出塔机基础开挖 深度

8、。2）土石方开挖 基坑土方采用人工开挖，石方采用人工凿打开挖，开挖的土石方堆卸 至基坑外回填区域。基坑开挖至设计标高后，通知塔机公司、监理、建设 方进行验收，合格后立即浇注 C15砼垫层。3）钢筋绑扎 钢筋采用大厂钢材，有出厂合格证并复检合格。3#楼QTZ63塔基置于软土层上，采用挖孔桩加基础（承台），挖孔桩钢 筋笼采用26根长6700mr直径16,箍筋8200/10Q 2#楼 QTZ63塔基置 于软土层上，采用挖孔桩加基础 （承台），挖孔桩钢筋笼采用 26 根长 8560mm 直径16,箍筋8200/100 1#楼塔机基础置于基岩上，可直接采用塔机 基础图施工。具体详见塔机基础附图4）预埋地

9、脚螺栓 螺栓固定就位塔机公司专业人员负责完成, 并保证螺栓之间间距符合设计要求,要求表面的平整度不大于 3mm。5）浇注砼 根据场地条件,塔吊基础砼采用商砼。制定好进料计划,作好各种施工准备,确保一次连续浇筑的要求。砼浇筑前,要次将坑底沉渣和积水清 理干净,清后若超过 4 小时,应重新清理检查。砼浇注应注意如下问题：a. 场内砼采用泵送。b. 采取分层振捣，振捣的层厚不超过1.0m。振捣以垂直插入为主，操 作做到快插慢拔,并使插点均匀排列,防止漏振；振捣上层砼时,振动 棒应插入下层510cm以保证上下层的总体结合。c. 塔吊基础砼要确保连续浇筑,一次成型。如遇特殊原因,如机械故障、停电等，其间

10、歇时间应控制在初凝之前。d. 为保证砼面标高符合设计要求，砼面实际灌注标高应比设计标高低 5mm。6）砼浇注成型后，应及时浇水养护，每天早中晚，不得少于三次。并 应有专人负责。7）待砼浇注三天后，安排专人将固定螺栓支撑取出。8）拆除固定螺栓支撑后，安排专人将塔基砼螺栓外边每边加300mn范围内底砼表面凿毛，米用 C30细砼找平，高差不得大于3mm七、质量保证措施1、认真测量，准确定位。准确地测量放线定位是保证质量的最基本前 提，测量人员要以强烈的责任心，反复认真地识图并计算。2、钢筋、水泥、等材料都必须具有出厂合格证，各种原材料必须按规 定或规范进行检验，未经验收或验收不符合要求的一律不准投入

11、使用。同 时，要认真做好砼试块的试压工作。3、每坐塔机基坑开挖成型后，应及时同建设单位、监理、塔机公司等 单位代表共同在检测验收后，在浇注砼前，要重新彻底清理基底，无虚土 存渣后连续浇筑砼成型。八、安全保证措施1、加强领导、强化教育。严格按照重庆市颁发的有关人工挖孔桩安全 操作规程，建立现场施工负责人直至现场作业人员在内的全员安全责任网， 健全检查制度，把安全教育工作，做到安全要求人人知，安全措施人人做， 警钟长鸣，防患于未然。2、在挖掘作业时，作业人员要树立自我安全意识，随时观察坑边发生 的异常情况，如发现流水、塌方情况，要立即向值班人员报告，等米取措 施后方能作业。3、现场各种机构设备必须

12、由专业人员操作， 机械设备要认真维护保养， 严禁带病运行。尤其是井口出土的卷扬机的挚动装置必须安全可靠。4、现场施工用电米用“三相五线制” ，在用电时严格接地，接零和安装漏电保护器，各开挖孔分闸用电。场内电线电缆具有良好的绝缘性，并 严禁拖地、埋地，防止磨损。5、现场施工作业人员必须戴好安全帽， 安全员按时定期作好该项检查。6、塔机避雷针的接地和保护接地要求按厂家提供图纸制作。7、塔机基础四周采用 M5水泥砂浆砌MU1（页岩实心砖200厚800高, 1:2 水泥砂浆双面抹灰 20 厚，防止雨水、泥浆进入基座内。九 、文明施工1 、加强职工的环保意识教育，搞好文明施工，认真作好施工场地规划 和安

13、排，场内布置整齐，紧凑有序。机电设备归类停放整齐；材料供应部 门分类及时检查验收入库或存放在指定位置，材料堆码整齐。2、施工场内的废弃物， 要及时用密封较好的车辆运到指定的弃土地点； 施工任务完成退场时，彻底清除必须拆除的临时设施和生活设施，运输垃 圾的车辆必须做到装卸适量，车箱加盖，严禁泥渣土、其他杂物污染路面 和沿途漏洒。3、优化施工方法和施工工艺，保护周围环境不受污染。施工用车必须 在场地内冲洗干净后，才能出车。特别是运土车辆，不符合规定决不允许 上路。4、施工现场的用电线路、用电设施的安全和使用必须符合安装规范和 安全操作规程，并按照施工组织设计进行线路架设，严禁任意拉接电线。 必须设

14、有保证安全要求的夜间照明。5、所有员工在施工现场应佩戴工作卡。6、保证施工现场道路畅通，排水系统处于良好使用状态，保持施工现 场容貌整洁，随时清理建筑垃圾。7、现场设置各类必要的职工生活设施，必须符合卫生、通风、照明等 要求。职工膳食、饮水供应等符合卫生要求。十 、 计算书计算书一 2# 楼塔机单桩验算 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制： 塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)、地基基础设计规范 (GB50007-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001、建筑安全检查标准(GB50010-2002、建筑桩基技术规范(1) .参数信息塔吊型号：QTZ63最

15、大起重荷载Q: 60.000 kN，塔身宽度B： 1.600 m，(JGJ59-99)、混凝土结构设计规范(JGJ94-94)等编制。塔吊自重(包括压重)G: 450.800 kN ，塔吊起升高度H: 101.000 m，桩顶面水平力 H0： 15.000 kN ，混凝土的弹性模量 丘:28000.000 N/mm2,地基土水平抗力系数m 24.500 MN/m4,混凝土强度：C35，桩直径d: 1.500 m ，桩钢筋级别：RRB400,保护层厚度：50.000 mm，桩钢筋直径：16.00 mm ,塔吊倾覆力矩M: 5574.88kN m(2) .塔吊对基础中心作用力的计算1. 塔吊自重(

16、包括压重)：G = 450.800 kN2. 塔吊最大起重荷载：Q = 60.000 kN作用于塔吊的竖向力设计值：F = 1.2 X 450.800 + 1.2 X 60.000 = 612.960 kN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax= 5574.88kN m；计算简图:1. 按照m法计算桩身最大弯矩:计算依据建筑桩基础技术规范 (JGJ94-94) 的第 5.4.5 条,并参考桩基础 的设计方法与施工技术。(1) 计算桩的水平变形系数 (1/m):1/5a =(mb/(EI)其中 m 地基土水平抗力系数， m=24.500 MN/用；b 0桩的计算宽度，b0= 0.9 X (1

17、.500+1)= 2.250 m ;E 抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mmr；I 截面惯性矩，匸nX 1.500/64= 0.249 m 4;经计算得到桩的水平变形系数 :a = (24.500 X61X02.250/(28000.0001X06X0.249)1/5 = 0.380(2)计算 CI=aMo/HoCI = 0.380 X7804.832/15.000= 197.717(3)由Ci查表得：Cn := 1.001, h- = az = 0.100(4)计算 Mmax:Mmax= Cn X MO = 1.001 X 7804.832 = 7812.637kN m(5)计算最

18、大弯矩深度:z= h -/ a =0.100/0.380 = 0.263 m四). 桩配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.3.8条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载 力计算：(1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：n =1+1心400e/h0)(l0/h)2 勿式中l 0桩的计算长度，l0 = 8.560 m ;h 截面高度，h = 1.500 m ;e 0轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=12.746 m ;e a附加偏心矩，取20m和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值， ea=0.050 m ；ei=e0

19、+ea=12.746+0.050=12.796 m;h 0截面有效高度，h0 = 1.500 - 50.000X 10-3 = 1.450 m ;a偏心受压构件的截面曲率修正系数：8=0.5fcA/N=0.5 X6.700 1X767 X06/(612.960 1j03)= 24.073由于a大于i, a = i ；A构件的截面面积， A=nX/4 = 1.767 m2;a构件长细比对截面曲率的影响系数，10/h小于i5, a=i.0；l 0/h=1 0/1.6=5.71 v 15, a=1.0;经计算偏心增大系数 n= 1.003 ；(2)偏心受压构件应符合下例规定：N W a tfcA (

20、1-sin(2 na )/(2 )n+oc()a-a) f yAs3Nq w( 2 d fcAr sin ( n ) /3 +f yAsrs (sin na + sin t) n / n式中A s全部纵向钢筋的截面面积；r圆形截面的半径，取 r=0.750 m ;rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取r s=0.042 m;a对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2 n勺比值，取 a = 0495;at -纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当a =0.495 0.625，0t=1.25-2 a =1.2-2 X.495=0.26;由以上公式解得： A= 381105.721 mm2。

21、构造配筋：As= n2/4 X.2%=3.14 X50&/4 X.2%=3534mm2建议配筋值：RRB40钢筋，1896 16。实际配筋值381285.6口吊。(五).桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2条，桩竖向极限 承载力验算应满足下面的公式：R =nQsk/ s+ nQpk/ yQ sk = u 刀 qsikl iQ pk = q pkAp其中R单桩的竖向承载力设计值；Q sk单桩总极限侧阻力标准值；Q pk单桩总极限端阻力标准值；q sik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值; q p极限端阻力标准值；u 桩身的周长，u=4.712m；A

22、 p桩端面积，Ap=1.767mf;Y桩基重要性系数，取1.1 ；li 第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下 :序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称14.0020.00825.00粘性土210.0025.00965.00粉土或砂土34.0020.00825.00粘性土由于桩的入土深度为8.56m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算 :R=4.71 X (4.00 X 20.00+4.56 X 25.00)/1.65+965.00 X 1.767/1.65=1.59 X 103kNYN=1.1 X512.96= 674.26kN R=15

23、87.575kN竖向极限承载力满足要求 !计算书二 3# 楼塔机单桩验算塔吊自重(包括压重)G: 450.800 kN ,塔吊起升高度 H: 101.000 m ，桩顶面水平力 H0: 15.000 kN ，(1) . 参数信息 塔吊型号： QTZ63， 最大起重荷载 Q: 60.000 kN ，塔身宽度B: 1.600 m ,混凝土的弹性模量&: 28000.000 N/mm2,地基土水平抗力系数m 24.500 MN/m4, 混凝土强度 : C35 ，桩直径 d: 1.500 m ,保护层厚度: 50.000 mm,桩钢筋级别 : RRB400,桩钢筋直径: 16.00 mm,塔吊倾覆力矩

24、M: 5574.88kN m(2) .塔吊对基础中心作用力的计算1. 塔吊自重(包括压重)：G = 450.800 kN2. 塔吊最大起重荷载：Q = 60.000 kN作用于塔吊的竖向力设计值：F = 1.2 X 450.800 + 1.2 X 60.000 = 612.960 kN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax= 5574.88kN m(3) .桩身最大弯矩计算计算简图：1.按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考桩基础 的设计方法与施工技术。(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):a =(mb/(EI)1/5其中 m 地

25、基土水平抗力系数， m=24.500 MN/用；b 0桩的计算宽度，b0= 0.9 X (1.600+1)= 2.340 m ;E 抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mmr；I截面惯性矩，匸nX 1.600/64= 0.322 m 4;经计算得到桩的水平变形系数：a = (24.500 X61X2.340/(28000.000 W6X0.322) 1/5 = 0.364(2) 计算 CI=aMo/HoC I = 0.364 X 7804.832/15.000 = 189.246(3)由Ci查表得：Cn := 1.001, h - = az = 0.100(4)计算 Mmax:Mmax=

26、 Cn X MO = 1.001 X 7804.832 = 7812.637kN m(5)计算最大弯矩深度:z= h / a = 0.100/0.364 = 0.275 m四). 桩配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.3.8条。沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件,其截面受压承载 力计算：(1) 偏心受压构件,其偏心矩增大系数按下式计算：n =1+1心400e/h0)(l0/h)2 勿式中l 0桩的计算长度，|0 = 8.160 m ;h 截面高度，h = 1.600 m ;e0轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=12.746 m ;e a附加偏心矩

27、，取20m和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值， ea=0.053 m ；ei=e0+ea=12.746+0.053=12.799 m;h0截面有效高度，h0 = 1.600 - 50.000X 10-3 = 1.550 m ;&偏心受压构件的截面曲率修正系数：1=0.5fcA/N=0.5 X16.700 2X.011 X106/(612.960 1X03)= 27.390由于 1大于1， 1 = 1 ；A 构件的截面面积， A=nX(M = 2.011 m2;构件长细比对截面曲率的影响系数，l 0/h小于15，=1.0;l 0/h=1 0/1.6=5.10 v 15， =1.0;经

28、计算偏心增大系数 n = 1.002 ；(2) 偏心受压构件应符合下例规定：N W a tfcA (1-sin(2 na )/(2 )n+oc()a-a) f yAs3Nrei ( 2 a fcAr sin ( n a /3 +f yArs (sin na + sin t) n a n式中A s全部纵向钢筋的截面面积；r圆形截面的半径，取 r=0.800 m ；rs纵向钢筋重心所在圆周的半径，取rs=0.042 m;a对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与 2 n勺比值，取at-纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当0.495=0.26;由以上公式解得：As= 260174.183

29、 mm2。构造配筋：As=n/4 .2%=3.14 600?/4 .2%=4021mm2建议配筋值：RRB40钢筋，1294 16。实际配筋值260223.4mm。(五).桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2 条, 承载力验算应满足下面的公式：R =nQsk/ s+ nQp yQ sk = u 刀 qsikl iQ pk = q pkAp其中R单桩的竖向承载力设计值；Q sk单桩总极限侧阻力标准值；Q pk单桩总极限端阻力标准值；qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qpk极限端阻力标准值；u 桩身的周长，u=5.027m；A p桩端面积,

30、Ap=2.011m2；Y0桩基重要性系数，取1.1 ；li 第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa)a = 0.495a =0.495桩竖向极限土名称粘性2 10.0025.00965.00粉土16.0020.00825.00或砂土由于桩的入土深度为8.16m,所以桩端是在第2层土层最大压力验算 ：R=5.03 X(6.00 X20.00+2.16X25.00)/1.65+965.00 X2.011/1.65=1.71103kNyN=1.1 X512.96= 674.26kN R=1705.98kN竖向极限承

31、载力满足要求 !计算书三 1# 、2#、（一）、参数信息塔吊型号： QTZ63，塔身宽度 B： 1.6m，自重 G： 225.4kN，最大起重荷载 Q： 60kN，混凝土强度等级： C35， 基础底面配筋直径： 16mm3#楼塔机基础（承台）验算塔吊起升高度 H： 101.00m， 基础埋深 d： 1.30m，基础承台厚度 hc： 1.30m，基础承台宽度 Bc： 4.50m，钢筋级别： RRB40，0二）、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重： G=225.4kN；塔吊最大起重荷载： Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk= G+ Q= 225.4 + 60= 285.4k

32、N;2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax= 978.79kN m（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= IM/ （Fk+G） Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k作用在基础上的弯矩；作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力， G = 25X 4.5 X 4.5 X 1.3=658.125kN ;Be 为基础的底面宽度；计算得：e=978.79/(285.4+658.125)=1.037m 4.5/6=0.75m地面压应力计算：Fk=( Fk+G) /APkmax = 2 X (F k + Gk)/( 3 X a X Be

33、)式中F k作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc/20.5 Mk/ (Fk+ G)= 4.5/2 0.5-978.79/(285.4+658.125)=2.145m 。Be 基础底面的宽度，取Bc=4.5m；不考虑附着基础设计值：Pk=( 285.4 + 658.125) /4.5 2= 46.594kPaPkmax=2X(285.4+658.125)/(3 X2.145X4.5)= 65.178kPa ;实际计算取的地基承载力设计值为 :f a=188.000kPa;地基承载力特征值fa大于压力标准值R=46.59

34、4kPa,满足要求！地基承载力特征值1.2 X fa大于偏心矩较大时的压力标准值 Pkmax=65.178kPa，满足 要求！(5) 、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范( GB 50007-2002)第8.2.7 条。验算公式如下 :F 1 W 0.7 Bhpftamho式中Bhp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mr时，珈取1.0.当h大 于等于2000mr时，坯取0.9，其间按线性内插法取用；取伽p=0.96 ;f t - 混凝土轴心抗拉强度设计值;取 f t=1.57MPa;h o - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o=1.25m；a m - 冲切破坏锥

35、体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2 ；am=1.60+(1.60 +2 X1.25)/2=2.85m ；a t - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受 冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度)；取 at = 1.6m；a b - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切 破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加 两倍基础有效高度； ab=1.60 +2X1.25=4.10；P j - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=78.21kPa；A l - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=4.50X(4.50-4.10)/2=0.90m 2F l -相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设计值。Fi=PA;Fl=78.21 X 0.90=70.39kN 。允许冲切力： 0.7 X 0.