反支撑吊杆施工方法

1、1 单位：中铁建工集团西北分公司单位：中铁建工集团西北分公司 西安地铁安装装修项目部西安地铁安装装修项目部 2 一、一、项目研究的背景及意义项目研究的背景及意义 1 1、研究背景、研究背景 根据目前国家规范，在吊顶龙骨吊杆大于根据目前国家规范，在吊顶龙骨吊杆大于1500mm1500mm时需要设置反向支撑。时需要设置反向支撑。 但是并没有说明反向支撑设置的具体范围和相应的制作规范。但是并没有说明反向支撑设置的具体范围和相应的制作规范。 首先要从为什么要设置反支撑说起，设置反支撑是为了避免由于吊筋过长首先要从为什么要设置反支撑说起，设置反支撑是为了避免由于吊筋过长 导致整个平顶构架失去稳定性，吊筋

2、太长且直径比较小，容易产生晃动，那导致整个平顶构架失去稳定性，吊筋太长且直径比较小，容易产生晃动，那 么就应该加设反支撑以保证整个构架的稳定。吊筋越长，在受向上的推力的么就应该加设反支撑以保证整个构架的稳定。吊筋越长，在受向上的推力的 时候就容易使吊筋产生一定的弯曲。时候就容易使吊筋产生一定的弯曲。 在实际工程中，通常是用角铁或者主龙骨，在龙骨调平以后，一端固定在实际工程中，通常是用角铁或者主龙骨，在龙骨调平以后，一端固定 在楼板上，另一端固定在吊顶主龙骨上。一般来讲反向支撑安装的布局上，在楼板上，另一端固定在吊顶主龙骨上。一般来讲反向支撑安装的布局上， 反支撑不应在同一直线上，应该为梅花型分

3、布，支撑角度应在反支撑不应在同一直线上，应该为梅花型分布，支撑角度应在30-4530-45度之间，度之间， 间距大概在间距大概在2M2M左右，可根据实际情况相应调整。但该斜支撑在实际施工过程左右，可根据实际情况相应调整。但该斜支撑在实际施工过程 中很多情况下由于顶部管线影响而难以施工。中很多情况下由于顶部管线影响而难以施工。 3 2 2、研究意义、研究意义 根据目前国家规范，并未规定该反向斜支撑具体做法。在具体操作过根据目前国家规范，并未规定该反向斜支撑具体做法。在具体操作过 程中衍生出很多做法，但在实际应用中该反向斜支撑有如下缺点：施工程中衍生出很多做法，但在实际应用中该反向斜支撑有如下缺点

4、：施工 工序繁琐；浪费材料；在地下车站顶管线密集的狭小空间内不宜施工工序繁琐；浪费材料；在地下车站顶管线密集的狭小空间内不宜施工 等。等。 通过技术革新现拟采用镀锌钢管通过螺母与顶部结构顶板紧固的轴向通过技术革新现拟采用镀锌钢管通过螺母与顶部结构顶板紧固的轴向 应力，该轴向应力与吊杆本身连同紧固钢管在水平作用力下看作刚性材料，应力，该轴向应力与吊杆本身连同紧固钢管在水平作用力下看作刚性材料， 通过验算对比该镀锌钢管能够满足设计要求，进而得出结论该方法能够替通过验算对比该镀锌钢管能够满足设计要求，进而得出结论该方法能够替 代反向斜支撑。代反向斜支撑。 该工艺存在如下优点：施工简单易操作；在很大程

5、度节约了成本；该工艺存在如下优点：施工简单易操作；在很大程度节约了成本； 在地下车站狭小有限的空间内仍可方便施工；在地下车站狭小有限的空间内仍可方便施工；适应性能好，可以广泛适应性能好，可以广泛 推广使用。推广使用。 4 鉴于以上斜支撑缺点，研究出一种施工方便简易、节约材料、节鉴于以上斜支撑缺点，研究出一种施工方便简易、节约材料、节 约空间的施工工艺是非常有必要的。约空间的施工工艺是非常有必要的。 该工艺研究主要内容为：采用镀锌钢管套在吊顶吊筋上通过螺母该工艺研究主要内容为：采用镀锌钢管套在吊顶吊筋上通过螺母 与顶部结构顶板紧固，紧固后在垂直方向会产生一个轴向应力，该轴与顶部结构顶板紧固，紧固

6、后在垂直方向会产生一个轴向应力，该轴 向应力与吊杆本身连同紧固钢管在水平作用力下看作刚性材料，通过向应力与吊杆本身连同紧固钢管在水平作用力下看作刚性材料，通过 受力验算对比该镀锌钢管能够满足设计要求，进而得出结论该方法能受力验算对比该镀锌钢管能够满足设计要求，进而得出结论该方法能 够替代反向斜支撑。够替代反向斜支撑。 主要研究方法：通过受力分析验算对比得出结论（附图及相关受主要研究方法：通过受力分析验算对比得出结论（附图及相关受 力分析图）。力分析图）。 二、二、 项目研究的目标及内容项目研究的目标及内容 5 三、新革新技术施工优点三、新革新技术施工优点 1 1、施工简单易操作；施工简单易操作

7、； 2 2、在很大程度节约了在很大程度节约了成本成本； 3 3、在地下车站狭小有限的空间内仍可方便在地下车站狭小有限的空间内仍可方便 施工；施工； 4 4、适应性能好，可以广泛推广使用。适应性能好，可以广泛推广使用。 6 由于原反向斜支撑结构的上部需要与建筑结构或承重构件相连，由于原反向斜支撑结构的上部需要与建筑结构或承重构件相连， 通过吊顶荷载计算，合理安排间距和受力位置，反向斜支撑的结构材通过吊顶荷载计算，合理安排间距和受力位置，反向斜支撑的结构材 料一般为角钢、槽钢、方管做镀锌处理。满焊为三角型框架，三角型料一般为角钢、槽钢、方管做镀锌处理。满焊为三角型框架，三角型 框架底边位于上方，尖

8、角向下固定吊杆框架底边位于上方，尖角向下固定吊杆，所以该工序占用空间大，所以该工序占用空间大， 施工繁琐。施工繁琐。 通过技术革新现拟采用镀锌钢管通过螺母与顶部结构顶板紧固的通过技术革新现拟采用镀锌钢管通过螺母与顶部结构顶板紧固的 轴向应力，该轴向应力与吊杆本身连同紧固钢管在水平作用力下看作轴向应力，该轴向应力与吊杆本身连同紧固钢管在水平作用力下看作 刚性材料，通过验算对比该镀锌钢管能够满足设计要求，进而得出结刚性材料，通过验算对比该镀锌钢管能够满足设计要求，进而得出结 论该方法能够替代反向斜支撑。论该方法能够替代反向斜支撑。 1 1、施工简单易操作、施工简单易操作 7 反向斜支撑采用镀锌角钢

9、或者槽钢通过焊接及反向斜支撑采用镀锌角钢或者槽钢通过焊接及 螺栓连接，而革新后技术采用镀锌钢管与螺栓紧螺栓连接，而革新后技术采用镀锌钢管与螺栓紧 固连接，仅采用镀锌钢管而且还减少了焊接这道固连接，仅采用镀锌钢管而且还减少了焊接这道 工序，与原施工工艺相比节约材料、人工，从而工序，与原施工工艺相比节约材料、人工，从而 在很大程度节约了成本。在很大程度节约了成本。 2 2、在很大程度节约了成本、在很大程度节约了成本 8 50 50* *5050* *5 5的镀锌角钢每吨的镀锌角钢每吨54005400元（元（20132013年年3 3月份市场价），月份市场价），2020镀锌镀锌 钢管每吨钢管每吨42

10、504250元（元（20132013年年3 3月份市场价）；每米月份市场价）；每米5050* *5050* *5 5镀锌角钢理论镀锌角钢理论 重量为重量为3.77kg3.77kg，而每米，而每米2020镀锌钢管理论重量为镀锌钢管理论重量为1.63kg1.63kg；按照本工程中；按照本工程中 要求，制作一个吊杆反向斜支撑需要钢材：要求，制作一个吊杆反向斜支撑需要钢材：11.58kg11.58kg，而革新后技术，而革新后技术 仅仅需要仅仅需要1.5kg1.5kg；本工程中需要加设方向斜支撑的个数为（平均每隔；本工程中需要加设方向斜支撑的个数为（平均每隔 一根吊杆设置一道方向斜支撑）：一根吊杆设置一

11、道方向斜支撑）：10501050个，加工一个反向斜支撑需要个，加工一个反向斜支撑需要 消耗（消耗（1 1个大工和个大工和1 1个小工一天加工个小工一天加工3030个左右反向斜支撑包括：测量、个左右反向斜支撑包括：测量、 切割、搬运、焊接、开孔、刷漆等，每个小工工费切割、搬运、焊接、开孔、刷漆等，每个小工工费150150元元/ /天，每个大天，每个大 工工费工工费270270元元/ /天）天）1414元，而加工一个元，而加工一个2020镀锌钢管需要镀锌钢管需要0.250.25元；因此制元；因此制 作、安装完一个反向斜支撑综合单价为作、安装完一个反向斜支撑综合单价为105.5105.5元，而革新后

12、新技术综元，而革新后新技术综 合单价为合单价为1.61.6元；综合考虑本工程利用吊杆反向斜支撑革新技术可以元；综合考虑本工程利用吊杆反向斜支撑革新技术可以 节约成本（节约成本（105.5-1.6105.5-1.6）* *1050=1090951050=109095元。元。 9 装修工程吊顶吊杆施工中，在狭小空间内设置反向装修工程吊顶吊杆施工中，在狭小空间内设置反向 斜支撑，由于其占据相对较大的空间，地铁工程处于地斜支撑，由于其占据相对较大的空间，地铁工程处于地 下有限空间内，顶部管线密集，因此反向斜支撑施工非下有限空间内，顶部管线密集，因此反向斜支撑施工非 常不容易，革新后技术措施仅采用镀锌钢

13、管及螺栓连接，常不容易，革新后技术措施仅采用镀锌钢管及螺栓连接， 即便在顶部管线密集的地方仍可方便施工。即便在顶部管线密集的地方仍可方便施工。 3 3、便于在狭小有限的空间施工、便于在狭小有限的空间施工 返回返回 10 由于该革新施工工艺施工简易方便，满足设计及施工由于该革新施工工艺施工简易方便，满足设计及施工 要求，在很大程度上节约了成本，即便是在像地铁等管线要求，在很大程度上节约了成本，即便是在像地铁等管线 密集的顶部空间内施工也可方便操作，因此该工艺可以进密集的顶部空间内施工也可方便操作，因此该工艺可以进 行推广。行推广。 4 4、适应性能好，可以广泛推广使用适应性能好，可以广泛推广使用

14、 11 四、革新技术受力分析及验算四、革新技术受力分析及验算 原规范中吊顶吊杆反向斜支撑做法示意图： 12 技术创新吊顶吊杆加套筒支撑做法示意图：技术创新吊顶吊杆加套筒支撑做法示意图： 13 一种反向斜支撑吊杆，包括轻钢主龙骨一种反向斜支撑吊杆，包括轻钢主龙骨(5)、M10镀锌自爆型镀锌自爆型 全丝吊杆全丝吊杆(14)、支座、支座(7)和结构板和结构板(13)，其特征在于：所述的，其特征在于：所述的M10镀镀 锌自爆型全丝吊杆锌自爆型全丝吊杆(14)包括膨胀螺栓套管包括膨胀螺栓套管(15)，在膨胀螺栓套管，在膨胀螺栓套管(15) 内设膨胀螺栓头内设膨胀螺栓头(16)，在膨胀螺栓头，在膨胀螺栓头

15、(16)下端设置膨胀螺栓不锈钢下端设置膨胀螺栓不锈钢 弹簧垫片弹簧垫片(18)，膨胀螺栓不锈钢弹簧垫片，膨胀螺栓不锈钢弹簧垫片(18)下设置自爆螺母下设置自爆螺母(11)， 自爆螺母自爆螺母(11)下为全丝吊杆下为全丝吊杆(6)，在全丝吊杆，在全丝吊杆(6)上套有外部支撑结构上套有外部支撑结构 (17)，全丝吊杆，全丝吊杆(6)的下端与支座的下端与支座(7)相固定，所述的支座相固定，所述的支座(7)固定在固定在 轻钢主龙骨轻钢主龙骨(5)上。上。 所述外部支撑结构所述外部支撑结构(17)包括镀锌钢管套管包括镀锌钢管套管(10)，镀锌钢管套管，镀锌钢管套管 (10)上端设置不锈钢弹簧垫片上端设置

16、不锈钢弹簧垫片(12)，镀锌钢管套管，镀锌钢管套管(10)的下端通过不的下端通过不 锈钢垫片锈钢垫片(9)设置不锈钢螺母设置不锈钢螺母(8)。 进一步，所述的镀锌钢管套管进一步，所述的镀锌钢管套管(10)套在全丝吊杆套在全丝吊杆(6)上，所述镀上，所述镀 锌钢管套管锌钢管套管(10)的内径为的内径为20mm，外径为，外径为25.5mm，镀锌钢管套管，镀锌钢管套管 (10)上部通过不锈钢弹簧垫片上部通过不锈钢弹簧垫片(12)与结构板与结构板(13)相固定，镀锌钢管相固定，镀锌钢管 套管套管(10)的下部通不锈钢垫片的下部通不锈钢垫片(9)与不锈钢螺母与不锈钢螺母(8)紧固在一起。紧固在一起。 1

17、4 当吊杆长度大于当吊杆长度大于1.51.5米时，通常采取增加反向斜支撑的方式避免吊杆米时，通常采取增加反向斜支撑的方式避免吊杆 过长失稳现象。过长失稳现象。 设置反向斜支撑是因为吊杆直径一般较小，随长度增加，长细比增大设置反向斜支撑是因为吊杆直径一般较小，随长度增加，长细比增大 ，在轴向压力作用下，如吊顶顶棚在气压变化时产生的向上风压，容易产，在轴向压力作用下，如吊顶顶棚在气压变化时产生的向上风压，容易产 生弯曲变形，而且在水平方向也容易产生晃动，不利于整个构架的稳定，生弯曲变形，而且在水平方向也容易产生晃动，不利于整个构架的稳定， 比如通常在刮腻子的时候，对整个平顶就会产生水平和竖直方向上

18、的力，比如通常在刮腻子的时候，对整个平顶就会产生水平和竖直方向上的力， 传递给吊杆，导致其发生变形，撤去该力以后，在平顶重力作用下吊筋又传递给吊杆，导致其发生变形，撤去该力以后，在平顶重力作用下吊筋又 恢复原来的垂直，周而复始，会造成结构破坏。三角形斜支撑有利于增强恢复原来的垂直，周而复始，会造成结构破坏。三角形斜支撑有利于增强 整体结构在震动荷载下的稳定性。整体结构在震动荷载下的稳定性。 拟在吊杆上部设外径为拟在吊杆上部设外径为25.5mm25.5mm的镀锌钢管，用螺母将其紧固在结构顶的镀锌钢管，用螺母将其紧固在结构顶 板下，改变构件受力截面形式，增大其惯性矩，从而增强其稳定性，验算板下，改

19、变构件受力截面形式，增大其惯性矩，从而增强其稳定性，验算 其刚度及稳定性是否满足要求。其刚度及稳定性是否满足要求。 15 1 1、截面示意图、截面示意图 套管与吊杆受力分析示意图套管与吊杆受力分析示意图 16 套管受力分析图套管受力分析图 17 1 1）弹性模量）弹性模量E=2.06105 MPa 2 2）套筒截面外径）套筒截面外径D=25.5mm 套筒截面内径套筒截面内径d=20mm 3 3）镀锌钢管长度）镀锌钢管长度 L500mm 4 4）吊杆直径）吊杆直径d0=8mm 吊杆长度吊杆长度 L01000mm 5 5）抗滑移系数：）抗滑移系数：=0.4（套筒紧固轴力（套筒紧固轴力FN1； ；套

20、筒与垫片之间的最大静 套筒与垫片之间的最大静 摩擦力：摩擦力：fmax ） 表1.摩擦面的抗滑移系数 2 2、各项参数指标、各项参数指标 处理方法处理方法构件钢号构件钢号 Q235Q345Q390Q420 喷砂喷丸喷砂喷丸0.450.500.50 喷砂（丸）后涂无机富锌漆喷砂（丸）后涂无机富锌漆0.350.400.40 喷砂（丸）后生赤锈喷砂（丸）后生赤锈0.450.500.50 钢丝刷除浮锈或未经处理干净钢丝刷除浮锈或未经处理干净 的轧制表面的轧制表面 0.300.350.40 18 吊杆顶部用膨胀螺栓固定在结构顶板上，套管用螺母紧固在结吊杆顶部用膨胀螺栓固定在结构顶板上，套管用螺母紧固在结

21、 构顶板上，为螺母对套筒产生的轴向压力构顶板上，为螺母对套筒产生的轴向压力, ,套筒和垫片之间的最大套筒和垫片之间的最大 静摩擦力，当静摩擦力，当f fmax max F F1 1时，套筒和吊杆之间不会有水平方向的位移，时，套筒和吊杆之间不会有水平方向的位移， 二者连接成一个整体，代替原来的反向斜支撑。取该段进行受力分二者连接成一个整体，代替原来的反向斜支撑。取该段进行受力分 析，确定其强度及稳定性能否代替原来的反向斜支撑。杆端约束情析，确定其强度及稳定性能否代替原来的反向斜支撑。杆端约束情 况：顶端固定，底端自由。吊杆布置密度按况：顶端固定，底端自由。吊杆布置密度按1 1根根/ /考虑。考虑

22、。 3 3、受力分析及计算、受力分析及计算 19 1 1、用扭矩法计算紧固轴力：、用扭矩法计算紧固轴力： FN1=0.7yAs=0.711236.6=2869.44N fmax=FN10.40=2869.440.40=1147.776N=1.15KN y吊杆耐力吊杆耐力 0.7扭矩法计算时取耐力的扭矩法计算时取耐力的70% 强度分类为强度分类为12.9和和10.9时，时， y取值为取值为112和和96N/mm2 As吊杆有效截面积吊杆有效截面积 根据实际施工情况，水平施工荷载根据实际施工情况，水平施工荷载F F1 1远小于套筒和垫片之间的最大静摩擦远小于套筒和垫片之间的最大静摩擦 力力f fm

23、ax max，套筒和垫片之间不会产生水平方向的位移，可以将套筒看做一端固 ，套筒和垫片之间不会产生水平方向的位移，可以将套筒看做一端固 定，一端自由的杆件进行验算，由固端情况确定计算长度系数为定，一端自由的杆件进行验算，由固端情况确定计算长度系数为2 2 ，计算长，计算长 度为度为2L2L。 20 2 2、整体临界轴向压力及端部挠度计算：、整体临界轴向压力及端部挠度计算： L27. 0 7 L2 i L mm7 247 13096 A I i mm 247 4 20825.5 3.14 4 dd0D A mm 13096 64 2085 .25 14. 3 64 dd D I 2 222 22

24、2 4 4444 4 4 0 压杆长细比（柔度）： 截面惯性半径： 截面面积： 截面惯性矩： 截面参数： 21 mm F10L 2 L 30000.062 10 13096 10 2.066 10L 2 L 3000 F1 EI3 LF EI2 L M 1000mm LLF M2 /1/KN0.25-0.1 0.7)-0.3(50. w (2.90). 0.2)-(-0.2.(1.50). w m 6KN/0.72.902.050. 1 ww N L 6649653937 10 L2 10 13096 10 2.06 3.14 L2 EI F 500L F mm383L,105L27. 01

25、1 9-32 12-11 9-323 1 2 001 0 z skgz 2 0 zsgz k 2- 6- 2 12-112 2 2 r rp 端部挠度 ，取、端部弯矩 考虑。根密度按一般也很小，吊杆布置之间，施工人员重量一般在 骨等金属吊顶自重，轻钢龙骨及铝合金龙料自重及施工人员自重自重：主要考虑吊顶材 年一遇基本风压风压高度变化系数 风荷载体形系数阵风系数风荷载标准值 负风压： 虑负风压及自重荷载，轴向荷载主要考根据实际情况考虑轴向 临界轴力 根据实际情况 定杆件临界压力时，可按照长细压杆确即、当 22 23 24 L52 . 0 8 L2 i L mm8 196 28951 A I i mm 196 4 2025.5 3.14 4 dD A mm 28951 64 205 .25 14. 3 64 dD I 2 2222 4 4444 压杆长细比（柔度）： 截面惯性半径： 截面面积： 截面惯性矩：