水泥厂除尘概述教材

1、课程设计课程名称 大气污染控制工程 题目名称 水泥厂进料车间除尘系统设计 学生学院 _环境科学与工程学院 专业班级 _08 级环境工程（ 2）班 学 号 3208008182学生姓名 许 静 红 _ _指导教师 陈 凡 植 _ 2011 年 6 月目录一、水泥厂除尘概述 2（一）、水泥的概念 2（二）、水泥的生产工艺 2（三）、粉尘的介绍 .4（四）主要产尘源 .4（五）、水泥厂粉尘污染治理的现状 5（六）、颚式破碎机的介绍 5二、大气污染控制工程课程设计任务书 .6（一）设计基础资料 6（二）设计要求 6三、设计计算 7 （一）集气罩的设计 .71、集气罩 72、集气罩的选型及风量计算 7

2、（ 1） 颚式破碎机集气罩 .7 （ 2） 立轴可逆锤式破碎机 .8 （ 3） 运输带集气罩 8 （4） 总风量 .8 （二）除尘器 93.1 旋风除尘器的选择 .83.1.1 旋风除尘器选型 93.1.2 旋风除尘器压力损失 P 103.1.3 旋风除尘器的除尘效率 .10 3.2 布袋除尘器的选择 .11四、除尘系统管道设计 141. 管道计算 .142. 并联管路压力平衡 203. 管道设计计算表 22五、通风机的选择 23六、电机的选择 . 24七、排气筒的确定 . .24八、总结 24一、水泥厂除尘概述（一）、水泥的概念水泥，粉状水硬性无机胶凝材料。 加水搅拌后成浆体， 能在空气中硬

3、化或者 在水中更好的硬化， 并能把砂、 石等材料牢固地胶结在一起。 水泥是重要的建筑 材料，用水泥制成的砂浆或混凝土，坚固耐久，广泛应用于土木建筑、水利、国 防等工程。（二）、水泥的生产工艺1. 生产方法硅酸盐类水泥的生产工艺在水泥生产中具有代表性，是以石灰石和粘 土为主要原料，经破碎、配料、磨细制成生料，然后喂入水泥窑中煅烧成 熟料，再将熟料加适量石膏（有时还掺加混合材料或外加剂）磨细而成。水泥生产随生料制备方法不同，可分为干法（包括半干法 ） 与湿法（包括半湿法）两种。2. 生产工序水泥的生产，一般可分生料制备、熟料煅烧和水泥制成等三个工序。（1）生料磨制分干法和湿法两种。干法一般采用闭路

4、操作系统，即原料经磨机磨细 后，进入选粉机分选，粗粉回流入磨再行粉磨的操作，并且多数采用物料 在磨机内同时烘干并粉磨的工艺，所用设备有管磨、中卸磨及辊式磨等。 湿法通常采用管磨、棒球磨等一次通过磨机不再回流的开路系统，但也有 采用带分级机或弧形筛的闭路系统的。（2）煅烧煅烧熟料的设备主要有立窑和回转窑两类，立窑适用于生产规模较小 的工厂，大、中型厂宜采用回转窑。a. 干法窑干法窑又可分为中空式窑、余热锅炉窑、悬浮预热器窑和悬浮分解炉 窑。70 年代前后，发展了一种可大幅度提高回转窑产量的煅烧工艺窑 外分解技术。其特点是采用了预分解窑，它以悬浮预热器窑为基础，在预 热器与窑之间增设了分解炉。在分

5、解炉中加入占总燃料用量50 60的燃 料，使燃料燃烧过程与生料的预热和碳酸盐分解过程，从窑内传热效率较低的地带移到分解炉中进行，生料在悬浮状态或沸腾状态下与热气流进行 热交换，从而提高传热效率，使生料在入窑前的碳酸钙分解率达80以上，达到减轻窑的热负荷，延长窑衬使用寿命和窑的运转周期，在保持窑的发 热能力的情况下，大幅度提高产量的目的。b. 湿法窑用于湿法生产中的水泥窑称湿法窑，湿法生产是将生料制成含水为 32%40%的料浆。由于制备成具有流动性的泥浆，所以各原料之间混合好， 生料成分均匀，使烧成的熟料质量高，这是湿法生产的主要优点。湿法窑可分为湿法长窑和带料浆蒸发机的湿法短窑，长窑使用广泛，

6、 短窑目前已很少采用。为了降低湿法长窑热耗，窑内装设有各种型式的热 交换器，如链条、料浆过滤预热器、金属或陶瓷热交换器。（3）粉磨水泥熟料的细磨通常采用圈流粉磨工艺（即闭路操作系统）。为了防止 生产中的粉尘飞扬，水泥厂均装有收尘设备。电收尘器、袋式收尘器和旋 风收尘器等是水泥厂常用的收尘设备。近年来，由于在原料预均化、生料粉的均化输送和收尘等方面采用了 新技术和新设备，尤其是窑外分解技术的出现，一种干法生产新工艺随之 产生。采用这种新工艺使干法生产的熟料质量不亚于湿法生产，电耗也有 所降低，已成为各国水泥工业发展的趋势。3. 我国水泥厂粉尘排放现状（1）、排放仍很严重我国水泥工业每年向大气排放

7、的粉尘、烟尘在 1000 万吨以上，成为我国粉 尘污染的大户。（2）、乱排、偷排现象依然严重 我国水泥厂规模一般较小但数量多这样就使管理有了很大的麻烦，为此有很 多企业不管政府有关规定偷排、乱排对地方环境造成严重的破坏。（3）、排放粉尘浓度高水泥厂排放的粉尘中固体颗粒占到 97以上， 其中有较大一部分是成品水泥 灰。4. 水泥企业除尘现状（ 1） 除尘设备配备基本齐全（2）除尘设备老化（3）监管不够（4）管理使用技术不高 （5）电除尘和袋式除尘是设备主流（三）、粉尘的介绍粉尘是水泥工业的主要污染物。 在水泥生产过程中， 需要经过矿山开采、 原 料破碎、黏土烘干、生料粉磨、熟料煅烧、熟料冷却、水

8、泥粉磨及成品包装等多 道工序，每道工序都存在不同程度的粉尘外溢， 其中烘干及煅烧发生的粉尘排放 最为严重，约占水泥厂粉尘总排放量的 70%以上，而很多水泥厂在建厂之初根本 就没有考虑其窑炉或烘干机的除尘工艺， 建成投产后甚至连一个简易的沉降室都 没有，有少数厂虽然安装了除尘设施， 却形同虚设， 要么就是疏于管理而不能正 常运行，要么就是白天运行晚上关闭，要么干脆就是一套应付检查的摆设而已， 粉尘大多处于直接排放状态。 有资料表明， 目前我国大气粉尘污染主要源自于水 泥、火电和冶金三大行业，其中水泥行业的排放量跃居首位。据专家保守估计， 我国水泥工业每年排放的粉尘总量超过 1200 万吨，约占水

9、泥年产量的 2.5%，而 德国、美国日本等先进国家，其水泥工业粉尘排放量仅占产量的 0.01%左右，两 者相差 200 多倍。我国相关标准规定的水泥厂允许排放浓度本来就高出先进国家 1-2 倍，然而先进国家却能做到达标排放，反而我们能够做到达标排放的水泥厂 仅仅是凤毛麟角而已， 绝大多数在标排放， 且排放浓度动辄超过标准数十倍， 甚 至上百倍，这不能不令人深思、忧虑。每年所排放的一千余万吨粉尘，不仅造成 环境的严重污染，同时造成了资源的巨大浪费。（四）主要产尘源粉尘污染源主要来自破碎机、烘干机、生料磨机立窑、水泥磨、包装机以及 料库提升机、输送机等设备。 其中烘干机和机立窑属于热力生产设备，

10、其它均属 机械通风生产设备。就收尘技术而言，热力生产设备的粉尘污染源治理难度大， 尤其是机立窑烟尘， 因治理技术、资金等方面的原因， 长期以来得不到有效治理， 是水泥企业粉尘污染治理的难点。 石灰石、 页岩、砂岩和其它体积较大的原材料 均需破碎。 破碎时产生粉尘。 破碎后的石灰石转运至预均化堆场， 然后输送到原 料调配站与其它转运来的原料按比例混合， 送至原料磨进行粉磨。 在转运和粉磨 的过程中， 不断有粉尘产生。 粉磨后的原料混合物称作生料。 生料在生料库中均 化后，送入窑中煅烧。 生料的转运过程同样产生粉尘污染。 从窑尾排出的气体含 粉尘、 SO2、NOX等污染物。生料在窑中煅烧成熟料，经

11、冷却和储存，送至水泥 磨与石膏等添加剂一起粉磨形成水泥。 熟料冷却和转运、 添加剂破碎与转运、 水 泥磨以及水泥选粉机等环节均排放粉尘。 水泥转运、 包装和散装时也存在粉尘排 放问题。总之，物料的破碎、粉磨、堆放、转运、煅烧、冷却、包装和散装等过 程是粉尘的排放源，另外，窑尾气体中还含有 SO2、NOX等气态污染物（五）、水泥厂粉尘污染治理的现状发展经济的目的是为了提高人民群众的生活质量， 实施可持续发展战略不能 只是一句口号， 我们切不可走“先污染， 后治理”的道路， 水泥工业的污染再也 不能任其自由泛滥下去了，当然我国水泥工业的污染虽然严重但绝非不治之症， 结合我国国情， 就水泥工业污染之

12、重症， 我国水泥工业粉尘治理的对策主要有转 变陈旧的观念；普及环保知识，扫除“环保盲”；加大污染治理力度；改变现行 的管理体制，使环保法规不再是一纸空文；加强社会舆论监督。（六）、颚式破碎机的介绍颚式破碎机由动鄂和静颚两块颚板组成破碎腔，模拟动物的两颚运动而 完成物料破碎作业的破碎机。广泛运用于矿山、冶炼、建材、公路、铁路、 水利和化工等行业中各种矿石与大块物料的中等粒度破碎。破碎物料的最 高抗压强度为 320Mpa。颚式破碎机在矿山、建材、基建等部门主要用作粗碎机和中碎机。按 照进料口宽度大小来分为大、中、小型三种，进料口宽度大于600MM的为大型机器，进料口宽度在 300-600MM 的为

13、中型机，进料口宽度小于 300MM 的为小型机。颚式破碎机的工作部分是两块颚板，一是固定颚板（定颚），垂直（或 上端略外倾）固定在机体前壁上，另一是活动颚板（动颚），位置倾斜，5 与固定颚板形成上大下小的破碎腔 （工作腔 ） 。活动颚板对着固定颚板做周 期性的往复运动，时而分开，时而靠近。分开时，物料进入破碎腔，成品 从下部卸出；靠近时，使装在两块颚板之间的物料受到挤压，弯折和劈裂 作用而破碎。颚式破碎机按照活动颚板的摆动方式不同，可以分为简单摆动式颚式 破碎机 （简摆颚式破碎机 ） 。复杂摆动式颚式破碎机 （ 复摆颚式破碎机 ） 和综 合摆动式颚式破碎机三种。二、大气污染控制工程课程设计任务

14、书题目: 水泥厂配料车间粉尘污染治理工程 （课程）设计2.1 设计基础资料计量皮带宽度 :450mm配料皮带宽度 :700mm皮带转换落差 :500mm设粉尘收集后 , 粉尘浓度为 2000mg/m3, 粉尘的粒径分布如下表粒径间隔 / m40质量频率 /%25252020102.2 设计要求排放浓度小于 50 mg/m3 设计二级除尘系统 ,第一级为旋风除尘器 , 第二级为电除尘器或者袋式除 尘器.计算旋风除尘器的分级除尘效率和除尘系统的总效率 . 选择风机和电机绘制除尘系统平面布置图 绘制除尘系统立面布置图 绘制除尘器（二个）本体结构图 编制工艺设计说明书 .三、设计计算（一）集气罩的设计

15、1、集气罩空气污染物在车间的扩散机理是污染物依附于气流运动而扩散的。 对于生产 过程散发到车间空气中的污染物， 只要采用合理的通风方式， 控制住室内二次气 流的运动， 就可以控制污染物的扩散和飞扬， 从而达到改善车间内外空气环境质 量的目的。 局部排气通风方式， 就是在局部污染源设置集气罩， 将污染气流捕集 起来并经净化装置净化后排到室外。 这是控制车间空气污染最常用、 最有效的方 法。密闭罩是将污染源的局部或整体密闭起来的一种集气罩。 其作用原理是使污 染物的扩散限制在一个很小的密闭空间内， 仅在必须留出的罩上开口缝隙处吸入 若干室内空气， 使罩内保持一定负压， 达到防止污染物外逸的目的。

16、密闭罩的特 点是，与其他类型集气罩相比，所需排风量最小，控制效果最好，且不受室内横 向气流的干扰。所以，在设计中应优先考虑选用。密闭罩的布置要求如下：（1）尽可能将污染源密闭，以隔断污染气流与室内二次气流的联系，防止 污染物随室内气流扩散。（2）密闭罩内应保持一定的均匀负压，避免污染物从罩上缝隙外逸，要合 理的组织罩内气流和正确地选择吸风点位置。（3）风点位置不宜设在物料集中地点，避免把大量物料吸入净化系统。（4）设计密闭罩，应不妨碍工艺生产操作。2、集气罩的选型及风量计算 结合课程设计任务书的要求和相关设计手册，选择以下集气罩：（1）颚式破碎机集气罩查阅环境工程设计手册 （P58 页），本设

17、计选取颚式破碎机型号为 900 1200（H）mm，根据经验，其上部密闭罩规格设为 10001300（H）mm,如图 1 所示； 其下部局部密闭集气罩为 1200 1350 1200mm，如图 2 所示。对于密闭罩，可按开口或缝隙处空气的吸入速度 vo 计算，即控制已知开口 或缝隙的总面积 Fo（m2）和开口缝隙处空气的吸入速度 vo（ m/s），即可计算风 量，考虑到减少因排风带走过多的物料并保持控制效果，一般取 vo 为 0.5 0.8m/s（大气污染控制工程 P523页），本设计选取 vo=0.5m/s ，则排风量计算 如下：a. 上部密闭集气罩罩口周长： C=2（ L+B）=2*（1.

18、0+1.3 ）=4.6m3风量： Q1=Fo*vo=K*P*H*vo=1.4*4.6*0.3*0.5=0.966m 3/s=3477.6m 3/hb. 下部局部密闭集气罩进风面积： A2=L*B*h=1.2*1.35*0.03=0.0486m 2风量： Q2=A2*vo=0.0486*0.5=0.0243m 3/s=87.48 m 3/h（2）立轴可逆锤式破碎机查阅环境工程设计手册 P58 页，本设计选取立轴可逆锤式破碎机型号为 D1000 1000mm，根据经验，选择密闭罩规格设为 11001100mm，如图 3 所示。2进风面积： A3=Dh=3.141.0 0.03=0.0942m23风

19、量： Q3=A3v=0.0942 0.5=0.0471m3/s=169.56 m 3/h（3）运输带集气罩 为防止物料在皮带运输机上转移时产生大气污染， 可在各个皮带运转点处设 计低悬罩，故应设置 6 个局部密闭罩，根据配料皮带宽度 700mm，落差 500mm， 选取矩形低悬罩口尺寸： 8008001000（H），如图 4 所示。 查除尘工程设计手册 80页表格，可知，由于密闭罩落差 0.5m1 m，风量可 取为 1250 m3/h，共有六个传送带转运点，所以风量为 Q4125067500 m3/h（4）总风量根据设计任务书的要求， 本设计一共有 2 个颚式破碎机， 2 台立轴可逆破碎机，6

20、 个运转点，则总风 Q=2Q1+2Q2+2Q3+Q4=20.966+20.0243+20.0471+2.08=4.1548m 3/s=14957 m3/h（二） 除尘器根据设计任务书的要求， 本设计选取旋风除尘器作为一级除尘设备和布袋除 尘器作为二级除尘设备。3.1 旋风除尘器的选择旋风除尘器是利用旋转气流产生的离心力使尘粒从气流中分离的装置。 旋风 除尘器可以捕集粒径为 5 um 以上的粉尘，允许最高进口含尘质量浓度为 1000g/m3，最高温度 450，进口气流速度 1525m/s，阻力损失 5881960Pa ， 除尘效率 50 90 。具有结构简单、制作安装容易和维护管理方便、造价和

21、运行费用低、占地面积小等特点。3.1.1 旋风除尘器选型查阅大气污染控制工程第二版（高等教育出版社） P176177 页可知，若没有提供允许的压力损失数据，一般取进口气速为1225m/s。本设计选取进口气速 v=19m/s。则旋风除尘器的进口截面 A:A=bh=Q/v=4.1548/19=0.22 m 2根据该书表 6-3 几种旋风除尘器的主要尺寸比例，本 设计选用 XLP/B 型旋风除尘器。则：入口宽度 b=（A/2） ?=（0.22/2 ）?=332mm入口高度 h=（2A）?=（2*0.22） ?=663mm筒体直径 D=3.33b=3.33*332=1106mm 查除尘装置系统及设备设

22、计选用手册第 257 页，参考 XLP/B产品系列， 选 D1250mm，旋风除尘器型号为： XLP/B 12.5 的旁路式旋风除尘器，如右图。具体尺寸详见附录 中的旋风除尘器装配图。排出筒直径 de=0.6D=0.6 1.25=0.75m 筒体长度 L1.7D1.7 1.25=2.125m锥体长度 H12.3D=2.3 1.25=2.875m 灰口直径 d1=0.43D=0.43 1.25=0.5375m 具体尺寸见下表所示：3.1.2 旋风除尘器压力损失 P查大气污染控制工程第二版（高等教育出版社） P169页，除尘器的压 力损失：2P= 1/2* v2参考该书表 6-1 局部阻力系数值表

23、， XLP/B型旋风除尘器的局部阻力系数 =5.8 ，查化工原理，可知常温（ 20）下， 1.205kg/ m 3。则：2 P= 1/2* v2 =1/2*5.8*1.205*18*18=1132Pa圆整为 P=1200Pa3.1.3 旋风除尘器的除尘效率 假定接近圆筒壁处的气流切向速度近似等于气流入口速度，即V19m/s。查大气污染控制工程第二版（高等教育出版社） P168页，涡流指数 n： n=1-1-0.67D 0.14 （T/283） 0.3 =1-1-0.67 1.25 0.14 （293/283） 0.3 =0.688 在内、外涡旋交界圆柱面上，气流的切向速度最大。实验测定表明，交

24、界圆 柱面直径 do=（0.61.0 ）de。本设计取 do=0.8de=0.8*0.75=0.6m ，则 ro=0.3m气流在交界面上的切向速度 Vt 由大气污染控制工程第 168 页, 式 Vt= V（D/do） n可得:Vt=19 （1.25/0.6） 0.688 =31.48m/s交界圆柱面的高度 hoHL/35.12.125/3 4.392 m 外涡旋气流平均径向速度 Vr 由第 169 页式 Vr=Q/（2ro*ho ） 得：Vr=Q/（2ro*ho ）=4.1548/（2*3.14*0.3*4.392）=0.502m/s 又 dc18 Vr r 0/（ pVt2） 1/2 20（

25、293K）时烟气的粘度（近似取空气的值） 1.8110-5Pa*s, 粉尘真10 密度p取 2.1g/cm 3：dc 18 Vr r 0/( pVt2) 1/2 181.8110-50.5020.3/(2100 31.48 2) 4.85610-6m=4.856m此时旋风除尘器的分割直径为 4.856 m。 根据雷思利希特模式计算其它粒子的分级效率：i =1-exp-0.6931 (d p/d c) 1/(1+n) 由上式计算所得的除尘效率如下表所示：旋风除尘器除尘效率分级粒径 m平均粒径 m质量频率%分级除尘效 率 /%质量频率 * 总除尘效率 (质量 频率 ) /%40401091.083

26、291839.1083291833.2 布袋除尘器的选择布袋除尘器的除尘效率一般可达 99%以上。虽然它是最古老的除尘方法之 一，但由于它效率高，性能稳定可靠，操作简单，因而获得越来越广泛的应用。 本设计的二级除尘选取的除尘器即为布袋除尘器。经过一级除尘后，第二级除尘器(布袋除尘器)的进口粉尘浓度为 2000*( 1-74.94%)=501.2mg/ m3由设计任务书的要求可知， 经过二级除尘后，粉尘出口浓度应小于 50mg/ m3 ， 即布袋除尘器的除尘效率 2( 501.2 50)100%/501.290.02%查除尘装置系统及设备设计选用手册 第381页表 8-8、表8-9 和表 8-1

27、0， 本设计处理风量 Q=14957m3/h ，选择型号为 MC-84的脉冲喷吹袋式除尘器，其相 关尺寸和技术参数如下表：11表 8-8 MC84 脉冲喷吹袋式除尘器技术参数型号含尘浓 度（g/ m3）风速 （m/min）处理气量（m3/h）设备阻力（Pa）除尘效 率（%）外形尺寸（长宽高）（mm）MC-84510247550151001176147099.530001400346滤袋数过滤面脉冲时间喷吹空气压喷吹空气脉冲周重量量（条）积（）（s）力（ MPa）量（m3/min ）期（s）（kg）84630.120.150.50.712.630601770由表 8-8 可知， MC型脉冲袋式除

28、尘器的除尘效率为 99%，则粉尘出口浓度为：501.2 （ 199%） 5.012 mg/m350 mg/m3 ，符合设计要求。由设备阻力 P为 11761470Pa，取 P1470 Pa，查大气污染控制工程 P145 页可知，总除尘效率的计算：T1（174.94%）（ 199%）99.75%表 8-9 MC 型脉冲袋式除尘器外形尺寸 /mm型号外形尺寸进气口ABCabcn- defghlMC-8429401555135076636670020- 103001206120211848进气口abcn- defghl1266366120026- 10300120912027848表 8-10 MC

29、 型脉冲袋式除尘器出灰口尺寸型号aac cgnn-dMC-8421921915015095214.58-9MC型脉冲袋式除尘器安装外形如下图：1213四、除尘系统管道设计1. 管道计算 对于管道全部使用无缝钢管，其具有坚固、耐用、造价低、易于制作安装等 一系列优点。根据水泥配料车间大气污染控制工程 P539表 14-2 除尘管道内 最低气流速度，取 v=18m/s。其中，管径和压力损失计算参照 大气污染控制工程 P541例 14-1. 计算如 下：（1）管段 1：根据 Q1=3478m3 / h， v 18m / s，查计算表得 d1=260mm实, 际流 速 /d 0.0723，实际流速 v

30、1 18.7m / s，动压为 210Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 1 0.12 ；900弯头（R/d=2）， 0.19 ； 30 直流三通， 21（2） 0.12 。则摩擦压力损失为 PL1 L1（ /d）（ v2 /2） 2.3 0.0723 210 35Pa 总局部压力损失系数为 0.12 0.19 2 0.14 0.62 局部压力损失为 PM1v2 /2 0.62 210 130.2Pa总压力损失为 P1 PL1 PM1 35 130.2 165.2Pa（ 2） 管 段 2： 根据 Q2 87m3 / h，v 18m/ s，查计 算 表得 d2=90mm,14/d

31、 0.280，实际流速 v2 17.6m/ s，动压为 186Pa，各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 2 0.12 ，900弯头（R/d=2）， 0.19 ； 300直流三通， 31（3） 0.20 。则摩擦压力损失为 PL2 1.5 0.280 186 78Pa 总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51 局部压力损失为 PM 2 0.51 186 94.86Pa 总压力损失为 P2 94.86 78 172.98Pa（3）管段 3：根据 Q3 3565m3 / h， v 18m/ s，查计算表得 d3=260mm, /d 0.0722，实际流速 v3 19.1m

32、 / s，动压为 219Pa。各管件局 部 压力 损 失系 数 （查手 册）为 ： 300直 流三 通， 21（1） 0.11, 32（3） 0.12 。则摩擦压力损失为 PL3 4.5 0.0722 219 71Pa 总局部压力损失系数为 0.11 0.12 0.23 局部压力损失为 PM 3 0.23 219 50Pa 总压力损失为 P3 71 50 121Pa（4）管段 4：根据 Q4 170m3 / h，v 18m/s，查计算表得 d4=90mm, /d 0.280，实际流速 v4 17.6m/ s，动压为 185Pa。各管件局部压力损失系数（查手册）为:集气罩 3,0.12 ，900

33、弯头（R/d=2），0.19 ； 30 直流三通 42（4） 0.20 。则摩擦压力损失为 PL4 2.5 0.280 185 129.5Pa 总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.20 0.51局部压力损失为 PM 4 0.51 185 94Pa15总压力损失为 P4 129.5 94 223.5Pa（5）管段 5：根据 Q5 3735m3 /h，v 18m/ s，查计算表得 d5=280mm,/d 0.0662，实际流速 v5 17.6m / s，动压为 185.9Pa。各管件局部压力损失系数（查手册）为： 90 0弯头（ R/d=2） 0.19； 300 直流三通 32（2） 0

34、.11, 43（4） 0.12 。则摩擦压力损失为 PL5 5.8 0.0662 185.9 71.3Pa总局部压力损失系数为 0.19 0.11 0.12 0.42局部压力损失为 PM 5 0.42 185.9 78Pa总压力损失为 P5 71.3 78 149.3Pa（6）管段 6：根据 Q6 1250m3 /h，v 18m/ s，查计算表得 d6=160mm,/d 0.133 , 实际流速 v6 18m/ s，动压为 194.5Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 4 0.12 ，900弯头（R/d=2）0.19 ； 300直流三通 53（5） 0.2 。则摩擦压力损失为

35、PL6 0.8 0.133 194.5 21Pa总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51局部压力损失为 PM 6 0.51 194.5 99Pa总压力损失 P6 21 99 120Pa（7）管段 7：根据 Q7 4985m3 / h，v 18m/s，查计算表得 d7=300mm,/d 0.0603 实际流速 v7 20m/ s，动压为 240Pa。各 管 件 局 部 压 力 损 失 系 数 （ 查 手 册 ） 为 : 300 直 流 三 通43（3） 0.11, 54（5） 0.12 。则摩擦压力损失为 PL7 5.8 0.0603 240 84Pa16总局部压力损失系数为

36、0.11 0.12 0.23局部压力损失为 PM 7 0.23 240 55Pa总压力损失为 P7 84 55 139Pa（8）管段 8: 根据 Q8 1250m3 /h，v 18m / s，查计算表得 d8=160mm, /d 0.133 , 实际流速 v8 18m / s，动压为 194.5Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 50.12 ；900弯头（R/d=2）0.19 ； 300直流三通 64（6） 0.2。则摩擦压力损失为 PL8 0.8 0.133 194.5 21Pa总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51局部压力损失为 PM 8 0.51 19

37、4.5 99Pa总压力损失为 P8 21 99 120Pa（9）管段 9: 根据 Q9 6235m3 /h，v 18m / s，查 计算表得 d7=340mm, /d 0.0518实际流速 v7 19.4m/ s，动压为 226Pa。各管 件局 部压 力损 失系数 （ 查 手册 ）为: 300 直 流三通 43（3） 0.11, 54（5） 0.12 。则摩擦压力损失为 PL7 5.8 0.0518 226 68Pa总局部压力损失系数为 0.11 0.12 0.23局部压力损失为 PM 9 0.23 226 52Pa总压力损失为 P9 68 52 120Pa（10）管段 10: 根据 Q10

38、1250m3 /h，v 18m / s，查计算表得 d8=160mm, /d 0.133 , 实际流速 v8 18m / s，动压为 194.5Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 50.12 ，900弯头（R/d=2）170.19 ； 300直流三通 75（7） 0.2。 则摩擦压力损失为 PL10 0.8 0.133 194.5 21Pa 总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51 局部压力损失为 PM10 0.51 194.5 99Pa 总压力损失为 P10 21 99 120Pa（11）管段 11: 根据 Q11 7485m3 /h，v 18m/ s，查计

39、算表得 d11=380mm, /d 0.0452 实际流速 v11 18.6m / s，动压为 208Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为: 300直流三通 65（5） 0.11, 0 0.19 。 则摩擦压力损失为PL11 7 0.0452 208 65.7Pa 总局部压力损失系数为 0.11 0.19 0.30 局部压力损失为 PM11 0.30 208 62.4Pa 总压力损失为 P11 65.7 62.4 128.1Pa（12）管段 12: 根据Q12 14957m3 /h，v 18m/ s，查计算表得 d12=530mm, /d 0.0301 ，实际流速 v12 19.1m /

40、 s，动压为 219Pa。各管件局部压力损失系数（查手册）为 : 300直流三通 0 0.19 ；900弯头 （R/d=2） 0.19 ；旋风除尘器压损： 950Pa。则摩擦压力损失为 PL12 2 0.0301 219 13Pa 总局部压力损失系数为 0.19 0.19 0.38 局部压力损失为 PM12 0.38 219 1200 1283Pa 总压力损失为 P12 13 1283 1296Pa（13）管段 13: 根据Q13 14957m3/h，v 18m/ s，查计算表得 d13=530mm,18/d 0.0301，实际流速 v14 19.1m/ s，动压为 219Pa。 各管件局部压

41、力损失系数 （查手册）为: 风机出口 0.1 ；900弯头（R/d=2） 0.19。则摩擦压力损失为 PL13 5 0.0301 219 33Pa 总局部压力损失系数为 0.1 3 0.19 0.67 局部压力损失为 PM 13 0.67 219 147Pa 总压力损失为 P13 33 147 180Pa（14）管段 14: 根据Q14 14957m3 /h，v 18m/ s，查计算表得 d14=300mm, /d 0.0301 ，实际流速 v14 19.1m / s，动压为 219Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为: 风机出口 0.1 ，900弯头（R/d=2） 0.19, 布袋除尘

42、器压损： 1470Pa。则摩擦压力损失为 PL14 5 0.0301 219 33Pa 总局部压力损失系数为 0.1 2 0.19 0.48 局部压力损失为 PM14 0.48 219 1470 1575Pa 总压力损失为 P14 33 1575 1608Pa（15）管段 15: 根据Q15 14957 m3 /h，v 18m / s，查计算表得 d15=530mm, /d 0.0301，实际流速 v15 19.1m / s，动压为 219Pa。各管件局部压力损失系数（查手册）为 : 风机出口0.1 ，伞形风帽（h/D=0.5 ） 0.13。则摩擦压力损失为 PL15 5 0.0301 219

43、 33Pa 总局部压力损失系数为 0.1 0.13 0.23局部压力损失为 PM150.23 219 50Pa19总压力损失为 P15 33 50 83Pa2. 并联管路压力平衡：(1) P1 165.26Pa ， P2 172.86Pa( P2 P1)/ P2 (172.86 165.2) /172.86 4.43% 10% 节点 a 压力平衡，不需要校正(2) P1231/ (1/P1)(1/P2)P3205Pa ，P4223.5Pa( P4 P123 ) / P4 (223.5 208) / 223.5 8.3% 10%节点 b 压力平衡，不需要修正(3) P12345 1/ (1/ P

44、123 ) (1/ P4 )P5 106 149.5 256Pa ，P6 120Pa( P12345 P6)/ P12345 (256 120) / 256 53.7% 10%节点 c 压力不平衡，需要修正d4c d4c( P6 )0.225 160 (120 ) 0.225 135mm ，取 140mm。4c 4c P12345256管段 6：根据 Q6 1250m3 /h，v 18m / s，查计算表得 d6=140mm,/d 0.155 , 实际流速 v6 24.5m/ s，动压为 361Pa。各管件局部压力损失系数 (查手册)为：集气罩 4 0.12 ，900弯头(R/d=2)0.19

45、 ； 300直流三通 53(5) 0.2。则摩擦压力损失为 PL6 0.8 0.155 364 45Pa 总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51 局部压力损失为 PM 6 0.51 364 187Pa总压力损失 P6 45 187 231Pa20(4) P1234567 1/ (1/ P12345 ) (1/ P6)P7 81 139 220Pa ,P8 120Pa( P1234567 P8)/ P1234567 (220 120) / 220 45% 10% 节点 d 压力不平衡，需要修正d5dP8d5d(P1234567) 0.22599 0.225160 ( ) 0.

46、225 134mm ，220取 140mm。管段 8: 根据 Q8 1250m3 /h，v 18m / s，查计算表得 d8=140mm,/d 0.156 , 实际流速 v8 23.5m / s，动压为 326Pa。各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 50.12 ；900弯头（R/d=2）0.19 ； 300直流三通 64（6） 0.2 。则摩擦压力损失为 PL8 0.8 0.156 326 41Pa总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51局部压力损失为 PM 8 0.51 326 166Pa总压力损失为 P8 41 166 207Pa5) P123456789 1

47、/ (1/ P1234567 ) (1/ P8 )P9 77 120 197Pa ，P10 120Pa( P123456789 P10)/ P123456789 (197 120) /197 39% 10%节点 e 压力不平衡，需要修正d6e d6e ( P8 )0.225 160 (120)0.225 143.1mm ，取 150mm。P123456789197管段 10: 根据 Q10 1250m3 /h，v 18m/ s，查计算表得 d8=150mm,/d 0.143 , 实际流速 v8 22.5m / s，动压为 304Pa。21各管件局部压力损失系数 （查手册）为：集气罩 50.12

48、 ，900弯头（R/d=2）0.19 ； 300直流三通 75（7） 0.2。则摩擦压力损失为 PL10 0.8 0.143 304 35Pa总局部压力损失系数为 0.12 0.19 0.2 0.51局部压力损失为 PM10 0.51 304 155Pa总压力损失为 P10 35 155 190Pa3. 管道设计计算表将上述结果填入下列计算表：管 道 编 号流量 Q/ m 3h 1管长1/m管 径 d/ m流速 v/1ms/d动压Pa摩擦损失Pa局部压损Pa管段总压Pa备注总压损 Pa134782.326018.70.072321035130.2165.22871.59017.60.28018

49、67894.86172.98335654.526019.10.0722219715012141702.59017.60.280185129.594223.5537355.828017.60.0662185.971.378149.3612500.8160180.133194.52199120节点 c 压 力不平行749855.8300200.06032408455139812500.8160180.133194.52199120节点 d 压 力不平行962355.834019.40.051822668521201012500.8160180.133194.52199120节点 e 压 力不平行221174857.038018.60.060820865.762.4128.14935.0812149572.053019.10.0301219131283129613149575.053019.10.03012193314718014149575.030019.10.0301219331575160815149575.053019.10.0301219335