水电建设物的设计说明书实例

1、本例子有一定的不合理之 处，仅供参考，具体要求以 任务书为准水电站厂房课程设计MY水电站 1课程设计的目的课程设计是以工程实例为题，由学生独立思考，灵活应用有关的布置原则和 要点，自己 动手布置厂房。从而巩固和加深厂房部分的理论知识，并进一步培养学生的 计算、制图和应 用技术资料的技能。2MY枢纽的概况密云水库库区跨越潮、白两河，地处密云县城北20公里。两条河在密云县城以南约 10公里处汇合成潮白河。潮河和白河的最低分水岭在金沟，高程为 130米。潮河水库和白河水库在金 沟连通。库 水位在130米高程以上合成一个水库即密云水库。河流多年平均流量为50.50m3/s。密云水库是以防洪及工农业供水

2、为主要任务，兼有发电效益的综合利用水利工程。水库的特征水位如下：死水位：126.0n ；正常高水位：157.5n ;设计洪水位：158.2n ;校核洪水位：159.5n ;坝顶高程：160.0n。主要建筑物包括：一、挡水建筑物有潮河和白河主坝两座及副坝五处，为碾压式粘土斜墙土坝，最大坝咼为白河主坝66.4m，潮河主坝56m ,各副坝15.739m不等。二、泄洪建筑物1、 溢洪道：有潮河左岸、第二溢洪道。第一溢洪道为正常溢洪道，底坝高程140n ,泄洪超过百年一遇的洪水，为五孔带胸墙式河岸溢洪道。第二溢洪道为非常溢洪道，与第一溢洪道配合宣泄千年一遇洪水，底坝高程为148.5n，为五孔开敞式河岸溢

3、洪道。2、隧洞：(1) 白河左岸发电隧洞：用作发电供水和下游工农业供水，并在调压井上游设泄 水支洞，用以宣泄万年一遇特大洪水。进水塔进口底板高程为116.0n，洞径6m，洞长416m，底坡i 1400。调压室为圆筒式，内径17.14m。调压室后接两根埋藏式压力水管，管径5.5m，管长 125m。(2) 潮河发电泄水隧洞：任务是施工导流、发电、灌溉、供水和泄洪。(3) 走马庄放空隧洞：只在千年一遇洪水时参加泄洪，平时不用，主要任务是紧急放空。其枢纽布置图见图1。3、 坝下廊道：为施工期的临时建筑物，施工导流采取 潮、白两河分别导流的 方式，故设 白河导流廊道、潮河导流廊道，可宣泄 20年一遇洪水

4、。另有南石骆驼输水廊道，用以泄放 3 个流量的灌溉带用水。3厂房枢纽位置的选择3.1挡水建筑物主坝的选择经比较，潮河地面高程高于白河坝址地面高程，故建白河电站比建潮河电站 多出10m 水头，每年可多发电400万度。所以，电站设在白河，装机容量为 4台单机15MW，共60 MW，白河电站发电泄水可灌溉密云县以下耕地。3.2河压力引水系统和厂房枢纽布置的选择经对左右岸两个方案从地形、地质、施工条件和运行管理等几个方面进行分析和比较后认为，右岸方案洞线较短(427m )，有合适布置调压室的位置，出口地形较低，电站尾水渠 较短，调压室可布置在白色石英岩上，且接近对外铁路，爆破时附近村庄不受干扰。而左岸

5、方案洞线相对较长，岩石破碎，铁路进厂要跨越河流，且尾水渠、厂房开挖量大，右岸方案优点明显较多，故取右岸方案。3.3电站厂房位置的选择也比较了两个方案：一是放在右岸下游小山沟上游地；二是放在泄洪支洞口。厂房若布置在泄洪支洞处，优点是引水隧洞和高压输水管道较短，厂房位于白色石英岩基上，有可能取消调压室。缺点是岸壁很陡，平行与河岸的裂缝较发育，岩石削坡后有崩塌的危险。厂房距坝太近，施工干扰大。另外，大约少利用 5m的落差，尾水渠亦较长，下游反调节池的修建要做较高的堤坝。厂房若是布置在下游小山沟附近，其缺点是引水道较长（约510m ），必须设调压室。优点是小山沟上游坡地地形较为平缓，地质条件好，修建厂

6、房和调压室都是安全的，距坝较远，干扰小。为了保证安全和多利用5m水头，决定采用下游小山沟附近的方案。此方案中，厂房附近地形开敞，利用厂房枢纽的布置，而施工支洞处改为泄洪支洞，洞口发生过岩石崩塌 现象。2322210200190180170150141312011010017018019020021022023024025093.51一300（一3.4主厂房位置的选择主厂房左右位置的确定，是考虑到向右移动时，主厂房地基将遇到强烈风化的石灰岩，向左移动削坡工程显著，据此确定了主厂房的左右位置。厂房地区为辉绿岩地带，处于半风化状态，厂房后山头表面岩石风化强烈，在这样的岩体中开挖6根岔管将严重削弱山体

7、。故将岔管放在山体外，做成明的，这样厂房随之外移，据此确定了主厂房的前后位置。4电站主接线图密云白河水电站的主接线采用扩大单元接线，4台1.5万KW水轮发电机组。用两台主变接成两个扩大单元。发电机出线电压为10.5KV。弓I出后进低压配电装置，经断路器和隔离 开关连成10.5KV发电机电压母线，然后送主变升压，升压 后的电流送110KV开关站。110KV高压侧采用单断路器双母线制，进出线为二进二出。 5基本资料和设计依据5.1有关密云水电站工程概况的简要说明如前。5.2坝址地形图一张，比例为1:1000,如前。5.3坝型为斜墙土坝，依据发电量和装机容量，厂房按U级建筑物设计 5.4电站下游尾水

8、位：最高尾水位：94.6m ;正常尾水位：93.5m ;单机满负荷出力时尾水位：91.84m;最低尾水位：91.5m。5.5水电站装机容量6万KW，共四台机，厂房布置在右岸。5.6电站设计水头H p 46.2m。5.7 水轮机型号：HL211 LJ 225 ；转轮重量：14T ;轴向水推力：78T ;气蚀系数：0.165,0.0275.8蜗壳尾水管尺寸：单位参数如表5.1及图5.1：型式D1HH1H2H3H4H512L1L2LB4B5白河1.002.932.782.501.5250.7951.291.1141.3841.4052.6854.092.533.5510.40表5.1蜗壳尾水管尺寸表

9、HH1H22. -3.17H310.5Hl-6.005-1H55.9发电机型号：TS550/79 28 （SF15-28/550）;风道直径：8.4m ;定子半径：6.5m;转子直径：4.90m ;转子带轴总重：82.6T。其他尺寸如下图52：（单位为：mm）h 5600h21655）13 2120,hu 900,hs 7258,h6 5020,hz1350）13 2400h91194 Di 6470,D28400,D3490003920,Ds 33505.10蝶阀尺寸：4340cm。5.11电气主接线：输电电压110KV ;主变压器型号：SFL 40500/110。25.12主压开关站面积：

10、长宽=7060 m 。TS550/79-285.13辅助设备：（1）调速器：T 100，尺寸：120.0 1500 1900 cm ；（2）油压装置：MHY 1.7,尺寸： 100cm 高 241.2cm。5.14机旁盘：每台机4块，每块80 40 24m ；励磁盘：每台机5块，每块80 90 19Ghm。5.15对外交通：右岸公路。6设计内容设计内容概括地说，就是在给定工程枢纽布置和厂房位置的前提下，利用现 有资料进 行厂房布置设计。6.1绘制蜗壳单线图一、蜗壳的型式：根据题意水轮机型号为HL211 LJ225,可知应采用金属蜗壳；水轮机的工作头Hp 46.2m40m，故采用金属蜗壳。二、蜗

11、壳主要参数的选择（主要参考水力机械第二版，水利水电 出版社）依据水力机械第二版P98知圆断面金属蜗壳的进口断 面的包角o 345 ;蜗壳进口断面的流量Qc Qma，其中Qmax为水轮机的最大应用流量，查水力机械第二版0x3603P160知设计流量Q （即Qmax ）为Qmax 38.9m /s，故00 3360360QcQmax0 38.9 37.28m /s;由前资料可知设计水 头 Hr=Hp=46.2m,故蜗壳的进口断面平均流速Vc查水力机械第二版P99图430（a）曲线得Vc 5.55m/s。依据水轮机的型号HL211 LJ225知水力机械第二版 P162的附表五得：当水轮机的标称直径

12、D仁2250mm时，金属蜗壳的座环外径为Da 3850mm 3.85m，座环内径为Db 3250mm 3.25m，因此此金属蜗壳的座环外 半径为 ra Da /23850/2mm 1.925n，金属蜗壳座环的内半径为 e D/23250/2mm1.625n。座环示意图如图61所示：j/T、/，打_ ra=1925rb=16256-1180三、蜗壳的水力计算_0 max 21、对于蜗壳进口断依据水力机械第二版一 P100计算如下:Q-Q3456.弁舗；Vc360Vc 3605.55断面的半径：断面的面积：FcmaxQ345389max1.463m;c从轴中心线到蜗壳外缘的半径:Rmaxra 2

13、max 1.925 2 1.463 4.851m。i为从蜗壳鼻端起算至计算断面iii处的包角，则该计算断面处：Qnax 38.90 ； C720 k（C为蜗壳系数，k为蜗壳的常量）；360360QmaxJiC阳ia (|a2 i) ；i3c2ra，Ra2 i。CC2、对于中间任一断面（参见规范）设Qii其中：Qmax 38.9m / s ,max l.463n，a1925mm 1.925m。对蜗壳的进口断面而言:2 1q ra max ra ( |amax )；0 0 0o/amaxa (amax)3451038.66,分别取1.463 1.9251.925(1.925 2 1.463)ii为

14、30、75.345列表计算如下:i()Ra 2 i(m)0153045607590105120135150165180195210225240255270285300315330345图6-1与座环蝶形边相切的金属蜗壳圆形断面尺寸图3. 椭圆形蜗壳的计算：对于中间任一断面（依据水力机械课程笔记以及水电站机电设计手册（水力机械），当邮断面半径S时，蜗壳的圆形断面就不能与座环蝶形边相切这时就改成椭圆形断面。则由椭圆断面过渡到圆形断面时的临界角t计算如下：当s时，ra固定导叶外切圆半径；rb蝶形边锥角顶点所在半径；R0座环蝶形边半径；h蝶形边至导水机构水平中心线高度；-蝶形边锥角,一般为55;蜗壳圆

15、形断面的半 径蜗a壳 断面至座3中心线的距离;座环 蝶形边外缘翔壳断面垂直中心线的距离如上图所示，由水电站动力设备设计手册查得：蝶形边高度可近似地定为bo0.7090.1Di2 2h 0.58cos55 cos550.1 2.25 0.58m1.01 mCaaii由几何关系可得：RoraK 侦5 0.1 2025。设i为从蜗壳鼻端起算至计算断面i处的包角，则该计算断面处的几何关系 可得:式中蜗:c壳 系数可由i口断面条件求取；i任一断面包角（自蜗壳尾部起计算） Rd座环蝶形边半径.-1 2 2i X h则有： ai Ro XRia i利用进口断面 345,1.4m,求得常数C 1040,则当i

16、 S 1.01m时，通过试算得i 192，即i 192时为椭圆断面，i 192时为圆形断面分别以15为等差列表计算如下：S=ra rb式中a为座环蝶形边锥角一边为55COSa1.925 1.625S=0.523mcos结合上列蜗壳尺寸表可知，当断面包角在015时，pv S故取椭圆形断面，椭圆断面各部分尺寸的计算公式如下椭圆断面短半径p2。: 21 i i 22_iSTF( c)Ctg a 2racp i 圆形断面半径P2= 1.045A0.51L1345L2 2 A= n pid tg api式中A圆形断面当量面积椭圆断面长半径p1 Lp(1 ctg )，椭圆断曲心距aira1.2p2椭圆断面

17、外半径RaiP1以上计算按下表进行，金属蜗壳椭圆形断面计算：表6.1金属蜗壳椭圆断面计算表断面号iiciA21aiRi00.0000.0000.184-0.1790.6541.4072.0610.960150.0140.2340.356-0.0700.6871.5392.2260.819300.0290.3420.5510.0390.7201.6722.3921.428450.0430.4290.7620.1440.7511.801P 2.5520.700600.0580.5050.9860.2460.7821.9252.7070.708750.0720.5751.2210.345 10.81

18、12.046P 2.857900.0870.6391.4680.4410.8402.1633.0031050.1010.7001.7250.5340.8682.2763.1441200.1150.7591.9910.6250.8952.3873.2821350.1300.8142.2670.7130.9222.4953.4171500.1440.8682.5510.8000.9482.6023.5501650.1590.9202.8440.8860.9742.7063.6791800.1730.9713.1460.9690.9992.8083.806192:0.1851.0113.3931.0

19、351.018P 2.8883.907根据计算结果表6.2,画蜗壳单线图，如图6.2所示，比例为1:80，单位为mm-厂一一一一一一一一1 一 806.2 尾水管单线图的绘制根据前面已知的资料，结合水轮机的型号 HL211 LJ225,参考水力机械第二版 可知：选用水轮机的标称直径为 Di 2.25m，当水轮机的出口直径D2 Di的混流式水轮机, 由水力机械第二版表4-17知：当 Di1mhLB5D4h4h6L1hs2.64.52.7201.351.350.6751.821.22当 D1 2.25m 时,hLB5D4h4h6L1h55.8510.1256.123.0383.0381.5194.

20、0952.745为了减少尾水管的开挖深度，采用弯肘形尾水管，弯肘形尾水管由进口直段、肘管和出口扩散段三部分组成。1、进口直锥段：查水电站机电设计手册水力机械分册，hi0.192D1 0.432m进口锥管高度：ha h hi h hi 2.38m ；对混流式水轮机，锥管的单边扩散角值可取7-9 。(根据图4)D4 D30出口直径D43.038m，则锥管的单边扩散 角 arctg8.1。2ha进口锥管上下直径：D3 转轮出口直径D2 1.05 2.25 2.363m,。2、肘管：肘管是一 90变截面弯管，其进口为圆 断面，出口为矩形断面，水流在肘管中由于转弯 受到离心力的作用，使得压力和流速的分布

21、很不均匀，而在转弯后流向水平段时又形成了扩散，因而在肘管中产生了较大的水力损失。影响这种损失的最主要的因素是转弯的曲率半径和肘管的断面变化规律，曲率半径越小则产生的离心率越大，一般推荐使用的合理半径R(0.6 1.0)Di (0.6 1.0) 2,外壁Re用上限，内壁R7用下限。由水力机械标准混凝 土肘管可得，R61 3.038 3.038m, R7 0.62 0.6 3.038 1.8228n。3、出口扩散段：出口扩散段是一水平放置断面为矩形的扩散段，其出口宽度一般与肘管出口宽度相等，其顶板向上倾斜，.h5 h60arctg11.5, L13.161m,L2顶板长度 L(22 6.043)1

22、 4.5m 6.75m,DmL L1 L29.202m(3.5 4.5)D17.875m 10.125m。说明：因为算出的B5=6.12mnu 20406-4 m1一30 6.4 厂房起重设备的设计主要参考水电站机电设计手册一一水力机械分册和水电站厂房设计一一水利水电出版社。吊运构件中最重的为发电机转子带轴重为 82.6T 100T，且机组台数n 4。故选1台 单小车桥式起重机，型号为100T /20T其具体数据如下:取跨度：L 16m;起重机最大轮压：35.9T ;小起重机总重：77.3T ;车轨距：Lt 4400mm;小车轮距：Kt 2900mm;大梁底面至轨道面距离：F大车轮距；K 62

23、50mm ；130mm ；起重机最大宽度：B 8616mm ；轨道中心至起重机外端距离： B1400mm ；轨道中心至起重机顶端距离：H 3692mm ；主钩至轨面距离：h 1474mm ；吊钩至轨道中心距离（主）：L12655mm, L21900mm ；副吊钩至轨道中心距离：La 1300mm, L2 2355mm ； 轨道型号：QU1006.5厂房轮廓尺寸主要参考水电站机电设计手册 一一水力机械分册和水电站厂房设计一一水利 水电出版社。一、主厂房总长度的确定：（一）厂房总长度包括机组段的长度（机组中心距）、端机组段的长度和安装厂的长度。C孑机壬 间5 -安装间1 纵轴线p.!=2.LLc.

24、LL1.La如上图可知：总长L （n c h I2 a1）l其中n为机组台数，lc为机组间距，|1为左边机组段长度，J为右边机组段长度，a为 l安装间长度。1、组段的长度l c的确定lc其中,x2 =3.810m。211 lxi为当i 345时的Ri，即xi =4.855m, 2为当xi 165时的Ri，即1. 2分别为蜗壳左右外围混凝土的厚度，大中型电站取1.5-2.5m,11以 c X121这里取1.5m,所24.855 381 1.5 211.66晞其中B5为尾水管的出口宽度；T为尾水管闸墩厚度(大型取1-2m)。5-7m冲型取3-4m,小型取依据图4知B5 =8m，T=(3)按发电机层

25、推求1c D其中为风罩墙厚度，一般取0.4-0.6m,这里取0.5m；s为相邻两风罩墙的间距，不小于 1.6-2m,这里取1.8m由前面已知资料可知，Df =8.4m。|c =11.665m。所以 |c Df2 t s 8.4 2 0.5 1.8 11.2m。据以上三种结构的计算情况，取最大的按照蜗壳层计算的机组间距取2、端机组段长度的确定（安装间在左边） 左边机组段的长度li:按照蜗壳结构推求：li %4.855 1.5 6.355mli按照尾水管层求：li M /2 t2 8/2 1.5 5.5m按照发电机结构推求：li Df/2 t Lt 8.4/2 0.5 1.5 6.2m 右边机组段

26、的长度12 :按照蜗壳结构推求：12 X23.81 1.5 5.31m|2按照尾水管层求：I2 庄/2 ti 8/2 1.5 5.5m按照发电机结构推求：l2Df /2 t lt 8.4/2 0.5 1 5.7m（三）安装间长度的确定装配厂与主机室宽度相等，以便利用起重机沿主厂房纵向运行。装配厂长度一般约为机组段Li的1.01.5倍。对于混流式和悬式 发电机采用偏小值，因此取1.2。La 1.2Li1.2 11.665 14m。（四）厂房的总长度：L （n c li |2 a （4 1） 11.665 6.351 6.2 14 61.546n1）l二、主厂房宽度的确定主厂房的宽度是包括构架柱在

27、内的最大外围宽度，以机组中心线为界，厂房宽度B可分为上游侧宽度Bs和下游侧宽度Bx两部分。D1、上游侧宽度Bs：（由发电机层结构及设备布置要求确定）Bsc t A。其中，Df 8.4m, t 0.3m, A 阿，A风罩外壁至上游内侧的净距，由上游侧电气设备和附属设备的布置及通道尺寸确定，这里取 4mBst A 8.4/20.5 4 8.7m2、上游侧宽度B3Bx除满足发电机层要求，还要满足蜗壳y方向和混凝土厚要求。D对于发电机层：BS 2t A。其中，A风罩外壁至下游墙内侧的静距，主要用f于主通道，一般取2m， D f =8.4m， t 0.3mBxt A 8.4/20.5 2 6.7m对于蜗

28、壳层其中：y2为y方向为：Bx y2l 4.364 1.5 5.864m。为255时的R，为4.364m,l为混凝土保护层的厚度，取1.5m故取 Bx 6.7m。因此，B R B 8.7 6.7 15.4m。3、由厂房的辅助设备，根据桥机跨度 确定主厂房的宽度:根据起重机设备可知桥机的跨度为16m。如图：桥机bih2 h behb牛腿以上：B k 2(di t? hb)l牛腿以下：B Ik 2(e hb)其中：bi桥机端与轨道中心线的距离，查 桥机的有关规定取0.4mb2 桥机端部与上柱内面间距，一般取0.3 0.6m,取0.5mhb 牛腿上部立柱截面高度，一般取 0.6 1.2m,取1.0m

29、hb 牛腿下部立柱截面高度，一般取 1.02.5m，取1.5me 偏心距，一般取 0 0.25m,取0.25m所以，牛腿以上： B k 2Q b2 hb)16 2(0.5 0.4 1) 19.8mI牛腿以下：B k 2(e hb)16 2(0.25 1.5) 19.5ml综上所述，取主厂房的宽度 B为19.8m.三、厂房各层高程的确定(依据水电建筑物P194-195)1、水轮机的安装高程Zs(此处符号做课程设计时应换成书上给出的高程符号)立轴混流式水轮机安装高程由下式计算：Zs Za Hs 2其中：b。0.315D10.315 2.25 0.709m，93.5m,0.165,0.027, Hs

30、 10.3 ()H1,90093.5所以， Hs 10.3 (0.165 0.027) 46.21 0.33m,900Za91.84mZa 为水电站厂房建成后下游设计最低水位。由于n 4,故取1台机组流量相应的尾水位，Za =91.84m；气蚀系数； 蚀系数修正值;H 计算水头，这里为 46.2m；水电站厂房所在地点海拔高程的校正值。900b00.709则：Zs Z Hs -91.84 0.3392.52m222、尾水管底板高程尾:尾b0Zshw2其中：hw 下环顶面至尾水管底板面的高差，T水轮机 机安装高程；b0 导叶高度。根据蜗壳计算中的总高度（H是导叶底环平面到尾水管之 间的垂直高度）为

31、6.593m,所以 hw Hb) /2 6.593 0.709/2所以，尾Zs b6.239mb 92.522厂房基础开挖高程挖：底板厚：岩基上取1-2m，土基上取3-4m，所以0.709/26.239 85.93m。3、挖 尾底板厚因为这里是岩基，所以取2m，挖 尾 底板厚=85.93-2=83.93m4、r1。其中:此处取主阀室的地面高程 阀：阀 33钢管末中心线高程，3n阀外半径，即引水钢管半径，蝶阀尺寸为钢管底部至地面的高度，2m。T=92.52m；h2h2钢管底部作通道3.4m，故 ri/2 1.7m ；为人检时用，h2 一般为1.8 2m，所以,5、其中:阀 3 n hf92.52

32、 1.72 88.82mzsr2水轮机层地面高程水:水r2 蜗壳进水断面导叶中心线以上的净空高度，he蜗壳上部混凝土厚度，对金 属蜗壳可取r24.855/2 2.43m ；1.0m。水zsr292.52 2.43 1 95.95m6、（上机架埋设在楼板层以下）发电机层楼板面高程 发: 由发电机埋设尺寸和机墩高度推求：发水h5h? o其中：b 发电机机墩进人孔高度，一般取1.82.0m，此处取1.9m ；b 进人孔顶部厚度，一般取1.0m，此处取1.0m。则： 发 水 kb 95.95 1.9 1 98.85m。7、发电机层楼板高程发楼板： 发楼板发h3h3为机墩高度，已知hs 2.12m，发楼

33、板发b 98.95 2.12 100.97n。为了保证以下各层高度和设备布置及运行上的要求以及水不淹没厂房：发楼板 水 100.97 95.95 5.02m 4m下游最高水位为94.6m 100.97m均符合要求。8桥机的安装高程（轨顶高程） 桥：（认为安发 ） 在发电机层起吊转子带轴：桥发楼 板 hu hn +转子底面以上吊件咼+ hs +h其中：hu 为发电机出露部分高，hu hi h3 5.6 2.12 3.48mhn 为转子底面与设备顶面的安全距离（0.6-1m）,这里取0.8m。hs为吊索工作高度（0.7-0.8m）,这里取0.7m。h 为钓钩的极限距离，查起重设备资料得h=1.47

34、4m。所以 桥发楼 板 h h1 +转子底面以上吊件咼+ hs +h=100.97+3.48+0.8+0.7+1.474=107.424m 在发电机层起吊转轮带轴：桥发楼板hp hn hs h其中ho 为转轮带轴高度，由图五知h0 =5m桥发楼板hn h h 100.97 0.8 5 0.7 1.474 108.944m所以桥=108.944m。9、天花板高程（屋面大梁底面高程）天:天 桥H d其中：H为桥机高度，即由桥至小车顶部高度，查厂房的起重设备为 3.692m。d为为小车顶与天花板面的垂直距离，这里取0.4m。所以 天 桥 H d 108.944 3.692 0.4 113.036n1

35、0、屋顶高程 顶：顶 桥hi2 hi3其中：h12 为轨顶至吊车上的小车高度，一般为 0.2 0.3m，这里取0.2m。h13 为检修吊车需在小车上留有的高度。所以 顶 桥 hi2 h13=113.036+0.2+0.5=114.036m四、安装间的位置选择及设计因为进厂的公路在主厂房的右侧，为了运输方便，把安装间布置在厂房的右侧。由前面已知安装间的长度Lc 14m，宽与主厂房同宽为19.8m。同时，为了满足主变能推入安装间 进行维修，在安装间下游侧设置了尺寸为 5.5m 8.5n的变压器坑；在安装间上游侧设有 2.5m 3.0n的吊物孔，供吊运设备用。厂房的大门尺寸取决于运入厂房内最大部件的

36、尺寸。因为转子直径为4.9m，因此选用门宽为6m。安装间地面高程为98.85m与发电机层同高，这样可以利用紧邻的机组段场地进 行安装、检修。对安装间的设计具体说明如下：1）发电机转子直径周围应有2m的空隙，以供安装磁极之用。2）发电机上机架周围留有1m的间隙，供作通道用。3）水轮机顶盖及转轮周围有1m间隙，做通道之用。4） 由于大中型水电站的主变压器较为高大，要检修主变压器，必须沿轨道将主 变 压器推进装配场，要利用主厂房内的起重机将变压器铁芯从壳内吊出，势必 使主厂房增加高 度。 6.7厂区布置由于密云电站是河岸地面厂房，故其布置可根据已建成的河岸地面厂房式子滩水电站厂区布置的方案（一）；根

37、据拓溪水电站厂区布置的方案（二）。其布置图如下。170180190200210220230240此 两 幅 图 自 己 画22021020019018017016015014013120110100170180190200210220此 两 幅 图 自 己 画210200190180170160150140130120110100230240250将低压配电 置成一列式，位 开关操作机构等 机出线由内母线 低压配电装置的朝南开，以 扰小；缺点是与7m以内时，允距离不小于比较方案（一）和（二）：对于方案（一），由于地质条件的限制，高压管道从回岔管以后采用明管，这样造价也 底，在厂房与后山坡之间形

38、成一个很宽的地带，刚好用来布置副厂房，并且使主变尽量靠近机组端，以使引出线最短，因此让主变场与安装间紧靠着，由于开关站地面积很大，不易在主厂房附近找到理想的场地，所以主变和开关站分开布置。对于方案（二），由于主变在主厂房的上游侧，它离主机组最近，因此线路最短，最方便,电能损失小，但是高压管道必须厂用埋管，这样造价高，并且地质也不允许，而且主厂房上游有一个很宽的地带，用于布置主变场有点浪费，故而适应布置在主变面积大的副厂房。经过对方案（一）、方案（二）的比较，显然因地制宜选择方案（一）6-8副厂房的设计根据运行安全、安装检修方便、以及尽量使低压母线线路短且平直的要求， 装置放在副厂房第一层。油开

39、关小间、厂用变压器小间及电压互感器小间布 于第一层中间。内母线廊道位于小间的下游侧；发电机引出线，控制电线及 沿廊道布置。外母线廊道位于小间的上游侧；低压母线沿此廊道布置。发电 廊道经开关小间到外母线廊道的低压母线，再经厂外母线廊道引至开关站。 设备可由内母线廊道推到安装厂下层，再吊运出厂。中央控制室尽可能布置在发电机层附近，且位于发电机层的中部，尽量窗户 及加强通风或空调。其优点是可以监视全部机组，联系方便，环境安静及干 开关站距离较远。控制电缆较长，电缆室位于中控室之下，净高在 2m2.5m之间，取2m。继电保护室布置在中控室，在靠近主机组的副厂房内，配电装置长度在 许只许布置一个出口，门

40、应向外开。母线廊道连接水电站发电机和主变压器，道内布母线，母线距楼板板底的净0.8m。厂用变压器，尽可能靠近发电机电压配电装置。厂变压间高度按卢蕊高度再加上700mm，两侧宽度至少加800mm,门高为变压器的高至少加 300mm，门宽 至少加400mm。 厂用动力室分散布置在负荷点附近。（例如在安装间、水轮机层、水泵室、机修间，油处理室等处）蓄电池室，布置在厂房左端，且其下游端设通分机室和工具间。离子励磁室布置在每台尾水管上的水轮机层，贮藏室布置在蓄电池室左端，贮酸室前方为前室，发电机室布置在贮酸室左侧，接着是载波通讯室。为辅助设备系统配置的一些房间：空气压缩室，绝缘油库、透平油库，水泵室；应注意,控制