建筑物的托换讲义

1、地面建筑物的保护和桩基托换技术随着城市建设的发展， 人口数量的增加和地面交通的拥挤， 地下空间的开发 已经成为各大城市发展的主要方向。 地下空间的开发程度从某种意义上来说也标 志着一个城市的文明发展水平。盾构法是目前隧道暗挖施工中最为先进的一种工法， 其优势是速度快、 成本 低、作业环境安全、 对地面的交通建筑物影响小， 被世界各国广泛应用于城市地 下交通隧道、 城市污水隧道和城市管线隧道的施工。 但由于城市建筑物林立， 地 下管线密集， 盾构在建筑物下穿过或临近建筑物的现象十分普遍， 如何控制地层 沉降保护地面建筑物构筑物的安全是盾构施工必须要解决的技术问题。在城市地下进行盾构隧道掘进施工、

2、 隧道线路设计， 一般尽量避开原有构筑 物，但是由于城市地下空间有限，盾构有时必须穿越,临近建筑物或构筑物。因此，必须采取相应的技术措施控制地层沉降 ,保护地面建筑物构筑物的安全。1、建筑物的调查 对隧道沿线的地下障碍物进行调查，主要调查地面建筑物,地下构筑物、埋设物、水井以及已建地下工程的记录， 查清其基础及结构形式， 桩基长度，类型， 受力模式等基础的施工资料。对障碍物的调查，不仅调查障碍物的位置、形状， 结构形式，还须调查原有建筑物和构筑物的重要性、用途、工作状况、损伤状况 及周围环境。清楚掌握障碍物的概况，能够在设计阶段明确其具体的保护措施。盾构隧道邻近施工是指盾构推进的影响范围内有构

3、筑物， 例如相邻隧道或管线、桥梁、房基础等构筑物。邻近的范围一般指从盾构下端始划出(45o+ 2 ) 的斜线，既横向沉降槽的范围内，见图下所示。在邻近范围内的构筑物，均要实施监测保护确认障碍物的方法， 最有效的方法是采用试挖掘确认的直接确认法。 当不能 直接确认时，可采用物探方法间接确认（雷达探测或地质CT）。当时的竣工资料 也是一个重要的参考资料。2、对付障碍物的方法在障碍物调查的基础上， 确认对付的方法， 寻求拆除障碍物的可能性或用基 础托换方法。可以拆除的障碍物有以下几种：（1）结构上可以拆除的临时性桩基；（2）已经弃用的旧桥墩、旧护岸等；（3）障碍部分可以拆除的构筑物；（4）盾构施工后

4、可以重建的构筑物。 可以采用基础托换方法撤去相应障碍物的有以下几种：（1）可以替代的建筑物；（2）可以替代的地下构筑物。3、建筑物的保护 对建筑物的保护在具体操作时分为两种情况： 一种是在盾构施工之前的预先加固：另一种是在施工过程中进行保护。（1）预加固是指在盾构施工之前，根据对工程地质特征的分析及地面建筑 物状况的研究做出判断需要进行的防护性措施。 它包括对建筑物基础的预加固处 理、对建筑物的预支护及对建筑物的桩基托换等。2）在施工过程中进行保护是指已出现危及地面建筑物安全时所采取的保护性措施。它包括对建筑物的临时支顶、对基础的加固等。4、基础托换盾构邻近施工的基础托换， 因构筑物形式和重力

5、的不同， 可采用不同的施工 方法： 承压板方式；（扩大基础形式） 新设桩和承压板结合方式 如案例一 新设桩梁基础方式；如案例二案例一广州地铁三号线大塘 - 沥滘区间桩基托换工程1、工程概况该在里程YDK11+000YDK10+300 内，穿越新基新村、广州耐火材料厂 厂房及宿舍（YDK10+680YDK11+000 ）和欣晟皮具制品厂厂房。地面房屋 大多为市郊农民房，以47层局部8层框架的民宅建筑为多，基础以500 800mm 灌注桩为主基本为单柱单桩， 个别为天然基础， 其中有十六栋建筑物基 础侵入隧道或临近隧道，需进行桩基托换或基础加固。详见附图一2、地质和水文条件该区段隧道埋深为 16-

6、22 米，隧道底部为强、中等风化岩、泥岩、 ，天然抗 压强度fc = 20mpa，边墙为饱和水中细砂，强、中等风化砂、泥沙 n=1887 击，拱顶为饱和中、细砂层，厚 810m ，其上为淤泥质土。根据地层的富水程度及储水介质， 本区段地下水有第四系孔隙水及基岩裂隙 水两种类型。第四系孔隙水， 含水层为饱水中细砂中等透水性； 基岩裂隙水含水 层为强、中等风化岩、泥岩中等透水性。3、方案比较3 、1 施工图设计对于 A273 、A274 、 A276 、A277-2 、A292 、 A294 六幢房屋采用筏板+ 桩周注浆托换方案。筏板结构采用 500-700mm 厚的钢筋混凝土板 , 新加的 筏板

7、基础与原结构采用包柱或包承台方式连接。新旧混凝土之间进行界面处 理,筏板施工时在侵入隧道桩的桩周预埋注浆管,筏板完成后进行注浆以提高桩周土的摩阻力。侵入隧道的桩在盾构通过时由盾构磨断。在盾构掘进时进 行跟踪注浆 ,以减少建筑物的变形。对于 A275 、A277 、A280 、A289 、A290 、A291 、A293-1 七幢房屋， 采用托换梁 -托换桩方案。 托换梁 -托换桩结构采用普通钢筋混凝土包柱 （或包承 台）的大梁和600的钻孔灌注桩 ,并采用预顶措施来消除柱沉降引起的对建筑物的影响， 。达到主动托 换的目的。由水平大梁包柱及托换桩构成新的受力体系。水平大梁采用 C35 钢 筋砼，

8、梁截面b Xh=700 X14OO12OO 2000mm 。利用原建筑物首层作为施工 空间，托换新桩采用600钻孔桩，要求桩边到隧道外边线的距离不少于 1米。建筑物采用顶升法既在原承台上施作钢筋砼顶升平台，包裹房屋柱成一整 体。采用 200-500 吨级的 QYD200-500 型千斤顶的顶升装置安装在顶升平台于 原承台之间，通过预顶使荷载通过千斤顶传递到地面上并全面观测变形稳定后， 切断原承台和顶升平台间的房柱。 当盾构通过时，根据监测结果调节千斤顶，以 补偿地层的隆陷位移。盾构通过后，修复被切断的柱子。对于A267、A270、A271-2三幢建筑物，则采用包柱式承台结合锚杆静压 桩进行局部

9、加固。3、2存在问题如果实施顶升方案，则作业面与现有室外地坪最深处将达到27003200mm 。由于建筑物密集，基坑开挖后无法放坡，地下水较为丰富，土方开挖后将势必会对周边建筑物和基坑本身带来很大的施工困难。3、3现行方案根据现场房屋密集；桩基在隧道范围之内为素砼；桩周注浆效果不理想等原因，经过多次的方案论证和审查最终决定采取如下方案承台梁加静压桩加固：筏板加静压桩加固：筏板加静压桩加袖筏管跟踪注浆加固方案。详见下表序号房屋编号加固形式静 压 桩 数 量需处 理 的 桩 数桩径(MM)原桩长(m)与隧道的关系1A267承台梁2150021+1.12A270加静压4350021+1.03A271

10、-2桩加固5360020+1.604A27319950022-0.70 0.95A27414760021+0.3-046A276筏板加 静压桩 加固21980021-0.04-027A277-213860021-0.38A29263500160.19A280464600200.6-.0.810A294211060017-0.1-0.411A290284600160.6-0.812A275筏板加25680022-1.2-1.313A277静压桩28960022-1.4-1.714A289加盾构55860026-9.1-9.315A291通过时571060021-5.0-5.516A293-1袖筏

11、跟31560018-2.3-2.7踪注浆合计375建筑物桩基处理方案表（表一）（+代表在隧道上方，-代表在隧道下方）4、主要技术措施本工程采用筏板基础施工时，筏板结构为500700mm 厚的钢筋砼板，混凝土强度为C25，筏板底地基承载力大于80120Kpa，新加筏板基础与原结构 连接，采用包柱方式，钢筋从原承台上穿过，在浇筑筏板砼时将旧砼表面进行凿 毛。筏板与原有房屋需植筋，筏板混凝土强度为 C25，采用板式双层配筋。遇到 原建筑物承台或柱时采用植筋方式进行连接。原桩不切断，在盾构掘进通过时， 进行跟踪注浆，以减少建筑物的变形及沉降，保证建筑物的安全。米用筏板基础时施工时包括：地基加固、筏板基

12、础施工、静压桩施工，跟踪 注浆、施工监测等工序。具体工艺流程如下：建筑物调查放线静压桩施工全面监测房屋恢复全面监测盾构掘进时跟踪注浆5盾构通过该区段时的施工控制技术右线盾构机在8月3日进入隧道该区段，该区段埋深较浅2314米，隧道 头顶砂层达810米，在隧道顶和其影响区域内主要有 45栋密集的35层民 用建筑物，其中虽然对16栋房屋进行了基础加固，但是由于地质条件较差，侵 入隧道的建筑物和部分天然基础的房屋对盾构隧道的掘进仍然是很大的挑战。5、1、工程施工情况及采取的主要措施该区段因隧道埋深浅，砂层厚，建筑物密集，地下水丰富等特点引起各方的 高度重视。在到达前，承包商已经对盾构机的19把中心和

13、边缘滚刀进行了更换。 但在8月6日当日的建筑物沉降监测数据显示，ZA153-2 :-7.44mm ,ZA153-3 : -7.32mm ，ZA140-1 : -4.74mm 建筑物沉降数据已经接近预警值 10 mm，通 过对现场设备详细的检查发现，盾构机尾刷击穿，绞接出现渗漏。这些原因造成 盾构机同步注浆无法填充衬砌背后的孔隙，因隧道周围土体的自稳性较差从而引起了地面建筑物的沉降。5、1、1尾刷更换8月11日首先对盾尾绞接密封进行抢修，在 8月13日对盾尾的最后一排尾刷进行全部更换8 月 14 日在 944 环拼装完成后， 945 掘进 1200mm 时，开始拆除 K 块相 邻两片管片， 露出

14、第一道尾刷空隙， 利用空隙先将周边的渣土清理干净， 然后逐 片割除，先点焊固定，在逐步满焊牢固， （如图）。再上面管片稳定后，在按照上 面的程序进行下面的管片。管片拆除后两道尾刷塞满情况图已换装并上好油脂的尾刷及管片重新安装图通过此次大修，从设备的本身解决了盾构机漏浆，同步注浆效果差等问题。8 月 17 日右线盾构机恢复掘进。5、1、 2 现场沉降情况及相应措施8 月 21 日盾构机在掘进 1531 环时，建筑物当日沉降的数据再次显示A273-1 ：3.55mm ，A273-4 ：6.56mm ，A275-1 ：5.84mm ，A275-2 ：3.56mm ，同时累计沉降达到 A140-1 ：

15、37.87 ，ZA140-4 ：37.5mm ，A269-1 ：32.9mm ，A269-4 ：27.12mm ，已经超过规范允许沉降值，在 A259 房屋及 A262 地面出 现了不同程度的裂缝如图A259 房屋三层露台地面出现的裂缝A262 外墙与围墙同铺瓷砖面接口处出现裂缝通过认真的总结和分析法发现盾构机掘进参数的控制不合理， 盾构机的姿态 控制，泡沫管的畅通， 进土量与出土量的平衡控制等因素都是造成建筑物沉降的 原因。尤其通过对现场盾构机实际操作数据的调查发现在该段掘进时， 土仓压力在 掘进和非掘进状态下， 压力变化较大。 如在 2004 年 8 月 24 日在掘进 947 环时 1土

16、仓压力在掘进时为 1.9-2.1bar, 在停机时土仓压力为 0.4-0.6 bar, 压力瞬间 起伏为 1.7 bar 。由于土仓压力的波动对土层的扰动较大，因该段地层处于自稳性较差的地 段，地层的扰动通过土体的应力重新分布及固结后， 使作用于该地层的建筑物及 地面出现不同的沉降，沉降超过其承载能力后，出现裂缝。现场通过采取以下措施，严格控制建筑物的沉降，取了良好的效果在 9 月 13 日早 1：30 顺利到达预计停机位。1、全部采用土压平衡模式进行掘进，保证土仓压力的平衡在 1.2bar, 左右， 在推进过程和停机过程中保持土压的基本平衡，不要出现过大的波动。2、保证同步注浆量在6m3以上

17、，注浆压力保证1.52.5bar;严格控制注浆管的畅通， 发现堵管时应及时安排疏通； 同时在浆液泵入浆液槽之前严格检查浆液的质量，对不合格的浆液，不予使用3、 保证同步注浆速度与推进速度要保持统一性，每推进100mm同步注浆 泵要注入4045次。严格控制出土量，现场要做到进土量与出土量保持平衡。4、保证刀盘前方的泡沫管与膨润土管的畅通，在掘进过程中保证泡沫及膨润土的注入量。在加注泡沫的过程中，要注意控制气压，尽量避免过高压力引起 的土压波动，并且必须注意控制5、在推进过程中应保持盾构机的姿态平稳，严禁姿态的起伏过大引起刀盘 周边土体的沉降。6、 加大地面的监测力度，在建筑物当日沉降的数据超过

18、2mm以上时，测 量频率就要加倍，而且测量数据要及时反馈到掘进班组， 以迅速调整盾构机参数 以达到指导施工的目的。7、严格控制盾构机在推进过程中千斤顶 A区、C区的油缸油压差值要保持 统一、稳定、不要出现过大的波动姿态。蛇行超挖。5、1、3桩基侵入隧道建筑物的沉降该段区域共有5栋桩基侵入隧道房屋 A275、A277、ZA181、A289、A291其中A289房屋全断面有8根桩侵入隧道9.588米。盾构通过时盾尾脱出后A275、A277、ZA181、A290房屋的当日沉降量均没超过 10MM，只是ZA181当日沉降量达到了 17MM，在随后2天内逐步稳定，目前累积沉降最大达到36MM 。盾构机过

19、侵入桩基群时地面建筑物沉降统计表测点沉降变化情况（mm）监测 日期机头里程房屋A275 （右线）A277 （右线）测点12341234测点 里程1107111071110791107911082110821109111091侵桩 长度0.1970.2750.4350.5520.6850.79侵桩 里程1107211075110801108211087110908-2111077.75.843.560.391.8311080.23.532.121.362.591.270.950.498-2211084.46.073.392.846.054.192.390.871.911087.652.380.1

20、30.773.223.161.120.590.868-2311092.561.740.822.413.795.322.281.023.8511095.321.590.491.273.775.11.330.885.14五、经验总结过后 300m 险区，承包商有效控制了建筑物的沉降，成功穿越桩基侵入隧 道房屋，没有造成房屋和地面坍塌， 相对安全地到达停机位， 其成功经验主要有 以下几个方面1) 思想上重视，在盾构到达之前各方多次讨论桩基托换方案，根据 该地区房屋密集的特点，制定了筏板加静压桩的方案，既保证了桩基 托换时的施工安全，又为盾构通过创造了有利条件。2) 技术上措施得力，作为该区段的重点和

21、难点，项目部针对该区段 的地质情况和可能出现的险情作出了更换尾刷，修理铰接密封等一系 列针对性措施，并对作业层进行了详细的技术交底。3) 科学监测，用数据指导盾构施工。当建筑物日沉降量超过 2MM 时，加密监测频率，及时根据监测数据调整盾构施工参数。4) 保证同步注浆量， 确保刀盘前方的泡沫管通畅， 严格控制出土量， 作到真正的土压平衡。1. 5) 注意对盾构机姿态和千斤顶行程差的控制， 尽可能避免蛇形超 挖引起刀盘周围的土体沉降。案 例 二广 州 地 铁 一 号 线 长 寿 路 陈 家 祠 区 间 托 换 工 程1. 基本情况被托换的五栋楼房为69层，共涉及108条桩。线路与被托换楼房关系如

22、图4 82所示。楼房的结构如表4 10所示。被托换的五栋楼房如图4 83至图4 87所示。表4 10 楼房结构情况表楼房编号D-P3-2D-P3-3D-P3-4D-P3-5BH-1楼房层数969869建筑特设度/m31.6530.4026.8018.9029.50结构类型钢筋混凝土框架钢筋混凝土框架钢筋混凝土框架砖混结构钢筋混凝土框架基础类型4480灌注桩600灌注桩460灌注桩480灌注桩预制方桩基础桩长/m14 1820 221815 1817.7首层层咼/m3.83.23.03.24.5楼房重量/t66006200160027506500图4 82线路与被托换楼房关系图图 4 83D-P

23、3-2 号楼（广州鲁班公司项目部摄）图 4 84 D-P3-3 号楼（广州鲁班公司项目部摄）图 4 86 D-P3-5 号楼（广州鲁班公司项目部摄）图 4 85D-P3-4 号楼（广州鲁班公司项目部摄）图4 87 BH-1号楼（广州鲁班公司项目部摄）2. 技术方案钢筋（广州鲁班公司项目部 摄）图 4 90D-P3-5号楼托换梁钢筋该方案采用了由设置于桩承台附近的钢筋混凝土梁式转换层和设置于盾构隧道外侧的钻孔灌注桩组成的托换结构体， 根据具体情况，用托换大梁包承台直 接托柱，或在原承台之间设置托换大梁，在大梁之间通过柱位设置托换小梁来托 换。待托换结构混凝土达到设计强度后，再在原承台底断开原桩或

24、在托换小梁底 断开原柱，使上部建筑物荷载转移到新的永久性的托换结构上。为了控制托换后 产生的变形，部分楼房采用了预应力混凝土梁式转换层，如图4 88至图490所示。图4 89 D-P3-3号楼托换梁预应力图4 88D-P3-2号楼托换梁钢筋（广州鲁班公司项目部摄）（广州鲁班公司项目部 摄）3. 托换的质量效果各栋楼房在基础分离前后及盾构通过前后的监测结果如表4 11所示表4 11 各栋楼房柱位及（或承重墙）的最大沉降量mm时间D-P3-2D-P3-3D-P3-4D-P3-5D-P3-6基础分离前0.91.000.20.7基础分离后3.01.82.42.31.4断桩其间5.32.53.93.34

25、.8盾构通过前盾构通过后6.34.14.65.56.2盾构通过半年后7.34.54.76.26.4案例三广州市轨道交通五号线【杨箕站珠江新城站盾构区间】土建工程175#建筑物桩基托换施工方案一、工程概况广州地铁五号线杨箕站-五羊邨站-珠江新城站区间盾构法施 工自珠江新城站西端始发后，采用“先隧后站”工艺通过五羊邨站， 区间线路止于中山一路杨箕村。区间隧道在线路左线里程为ZDK14+790.0 ZDK14+850.0、线路右线里程为 YDK14+810.0 YDK14+870.0间下穿五羊邨过街楼。五羊邨过街楼跨寺右新马路修 建，整体为四层框架结构。地面一层现状为寺右新马路行车道；五羊 邨过街楼

26、下方有构筑物五羊邨绿岛加压站， 由于五羊邨过街楼部分桩 基侵入区间隧道开挖面， 故要进行桩基托换； 考虑到对地面交通和对 五羊邨绿岛加压站的影响 ，本次托换采用地下暗挖隧洞主动托换 。桩 基托换临时施工竖井设置于五羊邨绿岛加压站西侧约 13m 处的绿化 带内；采用 1 条托换主洞和 6 条托换支洞，对五羊邨过街楼 6# 、17# 、 25# 、26# 、31# 、39# 桩基进行桩基托换作业。二、总体施工布署1、施工条件场地条件： 由于此处位于城市中心区，交通密集，人口集中，疏 解困难，且地下有供水加压站， 故侵入隧道限界范围内的桩基不具备 地面托换的条件，需施工竖井做通道进入桩基位置处进行地

27、下托换。 地面工作场地虽狭小， 可利用寺右新马路绿化带作为施工场地， 面积 1307 平方米，经合理布置基本能满足施工需要。图 1 ：施工场地平面布置图（见附页）地质条件： 本区间沿线大地构造上属于天河向斜的南翼， 岩层东 西走向并向东尖灭， 是直接影响本区间的构造。 下伏基岩为白垩系的 两组地层：白垩系上统大塱山组三元里段 （d1）的砾岩、含砾砂岩、 粉砂质及泥质粉砂岩，白垩系上统三水组西濠段（ K 2S2b ）的泥质粉砂岩、粉砂质泥岩夹含砾粗砂岩和砂岩。本区间未发现有断裂通过，亦 没有发现风化深槽。11 地层特性工程沿线穿越的地层总体上为二元类型， 即上部为新生界冲洪积和风化残积地层，下部

28、为白垩系陆相沉积的以红色为主的泥岩、 粉 砂岩、含砾砂岩和砾岩等组成的基岩层。 区内地层从新到老大致可分 为9个大层，地层性状描述见表地层特性表，各地层物理参数见 表地层物理参数表。地层特性表1 1 1地层厚地层性状描述序地层地层编号时代成因号类别II1 IQ4ml|人工II填土I平均:I:2.58m全部为杂填土，厚度变化较,呈黄褐、灰黄等色，结构松散稍压实，由碎石、砼块、砖块、砂土、粘性土组成，硬质物含量较高。Ii深灰灰黑色，呈饱和，流塑IiI:i II淤泥I平均I状态，以粘粒为主组成，局部含2 Q4mc|层| 2.40m |少量粉砂，为海陆交互相沉积成 III:EIEI aIIIIIII因

29、。本层强度低，压缩性高。III II深灰灰黑色，呈饱和，流塑i丨 丨1状态，以粘粒为主组成，含少量!I淤泥！平均！3 Q4mc粉砂或薄层粉砂，为海陆交互相质土丨2.40mIIi沉积成因。本层强度低，压缩性j5深灰灰黑色，呈饱和，流塑状态，以粘粒为主组成，含较多I4!i淤泥Q4mci丨质砂平均 粉砂或夹薄层粉砂，含腐植物,1.60m以透镜体状分布，为海陆交互相沉积成因。本层强度低，压缩性咼。I灰白、灰黄等色，饱和，呈松5ii粉细Q4+3 al+plI丨砂散稍密状，局部中密状，主要 平均|为粉细砂，局部含中砂较多，含2.80mi少量粘粒，局部含较多粘粒。多呈尖灭状或透镜体分布。7-灰白、灰黄色，呈

30、饱和，松散6iIi中粗Q4+3 al+plII砂层*i平均稍密状，局部中密状，主要为3.950m中粗砂，含少量粘粒，局部含粉细砂。灰黄、灰白、黄红等色，以冲冲洪洪积作用而形成的粉质粘土和7ii积Q3al+plI1粘性平均2.65m粘土为主，局部为粉土或含粉细砂，呈可塑状态（局部硬塑坚8I 卡 亠 U 亠 ；Q3alIKI |a a 亠 厶 亠 4 * 亠 a 亠 a,I淤泥硬状）。本层强度较低，压缩性I中偏高。II a 一务Ma亠 !亠 U亠if 亠厶4 34 U 4M：亠厶4 M U !V 亠厶* 平均 深灰灰黑色，饱和，呈流塑质土2.35m状态，以粘粒为主，含少量腐植 质及粉细砂。河湖相沉

31、积成因， 强度低压缩性高。9Q1可塑粉质粘土平均4.68m紫红、褐红或棕红色，由红色陆 相沉积岩（泥质粉砂岩、粉砂质 泥岩、粉砂岩等）风化残积形成， 以粘粒为主，呈湿，可塑状。本 层强度中等，压缩性中等偏高。地层特性表序号地层编号时代成因地层类别地层厚度地层性状描述10 Qel硬塑粉质粘土平均4.43m暗紫红色、褐红色，主要由粉质 粘土组成，局部为粘土，含少量风 化残留岩石碎屑，呈湿，硬塑坚 硬状态。本层强度较咼，压缩性较 低。11K岩石全风化带平均5.75m由紫红、红褐、棕色的泥质粉砂 岩、粉砂质泥岩等组成，原岩已风 化成土状，岩石组织结构已基本破 坏，但尚可辩认，局部夹强风化岩 块，岩芯呈

32、密实土状或坚硬状，可挖性方面属于土层。本层强度较高,-压缩性较低。主要由紫红色、棕红色的泥质粉1 II砂岩、粉砂质泥岩等组成，泥质和j岩粉砂质结构为主，泥、钙质胶结，1 - :石 平均 岩石组织结构已大部分破坏，但尚12：:；强风5.10m可清晰辩认，矿物成分已显著变化, iii化带岩石风化裂隙发育，岩芯呈半岩半1-:III 土状、碎块状或片状。本层强度较IIIII高，压缩性较低。1314主要由红褐色泥质粉砂岩和砾岩!组成，粉粒结构为主，泥、钙质胶I:i结，中厚层状构造，岩石组织结构 石平均! iI部分破坏，矿物成份发生变化，风中风8.30m|化裂隙较发育，岩芯呈短柱状或柱I:状，岩质稍硬。本

33、层强度较高，压缩性低。主要由红褐色泥质粉砂岩，局部I为砾岩组成，粉粒结构为主，泥、钙质胶结，中厚层状构造，岩石组I:I织结构及矿物成份基本未变，有少I量风化裂隙，岩芯呈柱状，岩质较化带石5IK微风化带地层物理参数表岩石土岩土名称时代与天然密 密度天然含水量1 1 t量孔隙比剪切试验压 缩 系 数i11 1ii丨丨天ijI!ii压变丨然1 1 缩丨形丨抗I i 模丨模丨压ii1 1量i量i强i丨直接快.、八 剪固结快.、八 剪粘聚 内 摩 擦rn粘聚内摩擦分力力il度成角角i1 1层因ao.1Es1- iPwecci E i qu0.2ii2 :ii(g/c(kp(kP;I(MP (MP (Mp

34、(MP(%)()()IIiim3)a)a)a-1)a) a) a)砂+pl:078651 14 ii； ；砂+pl04176 1 | 卜1|1 ！ !+pl00633 i!1I1土I 7 | 4720丨丨一1一J土i o i 2020 i iTI2.0121.0.60.1:10.!11全风化红层k 1iI3330丨70丨1 1i 0 ! 522650丨丨1ii2.1 i 19.111iii05丨丨0.112.丨丨强风化红层K !B55301|150 | 1.0! 0 ! 71-7300丨丨|2.4|i i7001中风化红层K ii45028! 8.71 0丨_ ii 0 iJi1i2.6i丨

35、800 微风化红层K I180028 17! 1 1i 4 0 i1.2水文地质条件1.2.1 地下水位本段内地下水水位埋深1.02.5m 总体变化较小。地下水位的变 化与地下水的赋存、补给及排泄关系密切，大气降水和地表水体（珠江、河涌）是主要补给源，地下水位受季节影响明显。1.2.2地下水类型地下水类型主要有以下四种：1）上层滞水主要在上部的杂填土层中，富水性一般，总的储量不大。2）孔隙潜水或微承压水主要分布在第四系地层中的松散砂层中， 为主要含水层，透水性强，直接或间接受大气降水补给，并受地表水体的渗透补给，因此水 位不仅与季节性降雨量有关，还受河涌潮汐动态水的影响。3）基岩裂隙水主要分布

36、在第四系地层之下的白垩系陆相沉积的破碎的基岩裂 隙中，水量的大小受基岩的裂隙发育程度及裂隙的连通性制约及与裂 隙水的补给有关。123 地下水补给第四系砂层是典型的强透水层，直接或间接的大气降水补给，同 时受附近河涌或其他地表水体的渗透补给。 基岩裂隙水的补给主要是 上覆第四系地层的渗透补给和连通性裂隙的侧向补给，各类土层的渗透系数具体见表 2-4地层渗透系数表。表2-4地层渗透系数表岩土名人工填土层L淤泥层淤泥质土 1淤泥质砂1层 1 层粉细砂层1中粗砂层1冲洪积粘性十土层1 | II1K(m/d)0.10.111j3.5 5.08.0113.60.1岩土名淤泥质土可塑粉质粘土1硬塑粉质【全风

37、化岩粘土 1层强风化岩层中风化岩层11微风化岩层土层 丨 |K(m/0.10.10.1 j 0.2;|0.6 0.80.4 0.50.1 0.3 - -1d)F-1ra1i-隧洞底部主要地层为6、7层。托换支洞及作业导洞主要穿 越地层为5-2、6、7层。区间隧道在该地段埋深约 20m , 托换桩及隧道主要穿越7、8、9层。2、施工总体方案总体托换方案为在施工场地内开挖竖井，通过横通道至桩位处，再施工满足托换的支洞，然后在支洞内进行桩基托换。3、工期安排所有桩基托换均在盾构机到达前 30天完成，根据盾构机始发日 期及掘进速度，175 #过街楼处桩基托换工期为2005年5月14日 2005年11月

38、30日，实际工期按工序排定至 2005年11月29日。图3 :施工进度网络图（见附页）4、施工组织为保证桩基托换的质量，组建一个有项目副经理挂帅的项目分部，配备具有一定经验的专业技术人员4人，测量工程师1人，及其他管理人员共8人。安排1个专业队伍施工，施工高峰需配备劳 力80人。5、机械配备为满足本工程施工需要，需上场施工设备列表如下:主要施工设备表序号设备名称型号规格单位数量1电焊机BX-500台32空气压缩机20m3/7kg台13通风机台14风镐支105风钻42支106注浆泵KGY 50-70台17拌浆筒KEJ-200台18搅拌机350L台19千斤顶台1510电葫芦10t台211振动捧3.

39、5KW支6三、施工方法1、施工顺序施工准备*预顶承台施工商品砼运输泵送逐步切断原桩原桩凿除取出175 #桩基托换施工工艺流程框图2、预顶承台施工挖孔桩施工完成后，进行预顶承台施工，承台断面尺寸为2400 X2500 mm,高CT8、CT11为1500 mm,其余为1200 mm。首先按设计 图纸及规范要求绑扎钢筋，支立模板、安装预埋件后浇筑C35砼。每个预顶承台顶上预埋与桩连接钢筋及两块-500 X500 X20 m钢板，预埋钢板安装时必须定位准确。3、拖换梁施工3.1梁体与原桩结合部处理梁柱接头为桩基托换工程中的关键部位， 根据设计图纸， 在原桩和托换梁结合的混凝土界面采用凿毛和植筋处理。界

40、面凿毛： 按设计要求，在原桩上进行放样划线， 定出凿毛位置， 将原桩混凝土表面凿成凹凸不平状，凹深为 1020mm。凿毛后用 水清洗干净， 在新加结构砼浇筑前四小时内刷界面处理剂。 若凿毛时 发现裂缝等异常情况则立即采取临时安全加固措施， 并反馈信息给设 计单位。植筋： 首先选用有植筋资质的专业队伍施做 ，按设计要求， 植筋采用20钢筋，植筋长为400mm，植入桩内200mm。首先 在原桩上进行放样，划出植筋孔位置，采用电钻钻孔，孔径为 ?26 ， 孔深 200mm 。钻孔必须跳钻，并且植好一面的钢筋后再钻第二面的 孔，每一批植筋在桩的任一水平截面内不应超过两孔， 且待前一批植 筋植筋胶凝固之

41、后方可施工下一批， 循环至锚完所有锚筋。 钻孔时若 碰到钢筋则立即停止钻进 ,移动孔位后再钻。锚筋前必须将孔内灰尘用高压风吹干净，然后用环氧水清洗孔 壁。结构胶粘结剂必须严格按配比在锚筋前试配， 合格后方可配制使 用，其抗压强度应不低于 30MPa ，粘结剪切强度不低于 3.5MPa 。孔清洗干净后， 塞满结构胶，植入钢筋。在植筋胶凝固之前不得 扰动植筋，施工后检查每孔植筋是否有松动情况，若有则补做。植筋 完成后要进行抗拉、 抗剪及抗老化试验， 试验合格后方可进行下道工 序施工否则重新施做。3.2 梁体施工 结合部植筋凿毛完成后即可进行托换梁施工， 绑扎钢筋， 支立模板，浇筑 C35 混凝土。

42、施工时对梁端预顶部位严格控制加强钢筋网 的位置 ,且梁底纵向受拉钢筋较多，浇筑砼时要进行分层浇筑，确保 砼振捣质量。浇筑砼时，在托换梁底预留 6 分导管及对应桩预留钢筋， 待预顶完成后， 在保持预顶力稳定不变的情况下， 将桩、梁钢筋接好， 浇筑微膨胀砼封桩和在封桩砼终凝后灌注高标号水泥砂浆填充托换 梁底与封桩砼之间的空隙，灌浆压力约 1MPa 。4、托换采用主动托换法施工， 即采用托换梁结合托换新桩的方式， 在托 换梁与挖孔桩之间设置千斤顶加载， 使新桩的大部分沉降通过千斤顶 的预压来完成，同时使上部结构有微量位移，完成体系转换。4.1 监测为了确保上部结构的正常安全使用， 监控网络必须根据每

43、个施工 步骤可能对结构造成的影响进行布置。 采用信息化施工技术， 以信息 指导施工，托换过程中对每个环节的监测数据进行采集、分析，发现 问题及时提出，并对有关托换顶升参数进行修正。在托换或顶升过程中对被托换的建筑物的位移、 沉降特别是托换 梁上部原桩的位移、 沉降和托换新桩的沉降情况、 托换梁的变形进行 严密监测。4.2 安装千斤顶及可调自锁装置 自锁顶升千斤顶的安装： 自锁顶升装置采用带自锁装置的千斤 顶，在每根桩预顶承台的预埋钢板上布置 2 个千斤顶。 千斤顶高度不 足时，可采用钢板垫块弥补，要求钢垫块确保足够的强度和刚度，承 受荷载时有足够的稳定性。钢管垫块安全装置的安装： 可调自锁千斤

44、顶预顶到位时及时安装 钢管安全装置并用楔型钢板打紧。 钢管安全装置布置 3 个一侧放一个 另一侧放置两个呈三角对称。是主动托换施工中相当关键的一项措 施，是主动托换实施中控制上部结构变形与新桩预压所产生沉降的保 证，施工工艺要求其结构形式必须满足预顶过程中具有可调性和稳定 性，要求在顶升结束时，千斤顶卸荷后，使新桩与托换梁之间能形成 整体，且能承受千斤顶全部的顶力和保持稳定。可调自锁千斤顶及钢管垫块安全装置在工厂里加工制作， 成品后 进行检验标定，安装时采用对称布置与千斤顶形成交错布置。4.3 预顶预顶的作用是通过在托换桩与托换梁间施加顶力， 消除托换桩变 形对托换体系的不利影响， 检验托换体

45、系的承载能力。 并且通过千斤 顶进行微调，确保托换的成功。预顶前的准备工作 可调自锁千斤顶、钢管垫块安全装置在安装前必须进行标定 和调试，确认合格后才能安装。检查千斤顶、钢管垫块安全装置的安 全可靠性， 安装后保证有足够的行程， 以便在整个调整时期内不需反 复安装； 建立全方位的位移、沉降、应变监测系统，并保证其数据的 准确性； 确定托换桩施顶荷载分级次数和施顶的时间。施加顶力 在托换梁强度达到设计要求后开始预顶，预顶采取分级加载原 则，共分十级加载，每级荷载增量为千斤顶加载上限值的 10% ，不 可一次加载到最大值。每级加载需保持 10min ，等结构稳定后方可 加次级荷载。被托换桩的上抬量

46、不能大于 1mm ，大于此值应停止加 载。在加载过程中同时应严格监测托换梁裂缝的产生及发展， 最大裂 缝宽度大于 0.18mm 时，停止加载。预顶时，必须严格控制千斤顶 的顶升力和托换梁两端的位移， 各千斤顶顶升力达到控制值而梁端位 移未达到 位移范围值以内， 或梁端位移值已达到控制值而顶升力未达到控制值 时，则立即通知设计单位，对施工参数进行调整。预顶施工措施 可调自锁千斤顶及钢管安全装置具有随时无级调节托换桩与 托换梁之间在顶压施工中所产生间隙的功能， 是预防顶压系统故障的 安全保障措施； 2 只千斤顶压力同步及自锁措施：根据液压互给原理，采用 油路系统中 2 只千斤顶的液压达到平衡， 使托换梁在顶升中避免可减 少扭矩力的作用导致的侧向位移， 为达到此目的，需设立油路加压站， 集中供油，保证千斤顶顶力平衡； 托换梁两端的顶压平衡：通过严密的监控系统，分析反馈来 的信息，根据信息控制油泵的工作系统，来达到托换梁两端的顶压平 衡，消除或减少托换梁在顶升过程中所产生的纵向位移； 依据