模板工程施工方案

1、目 录一、工程概况01二、编制依据01三、模板施工方法01四、模板操作及施工时需注意的安全02五、质量标准与成品保护04六、梁模板(扣件钢管架)计算书05一、工程概况1. 工程名称：西工大长安校区医院门诊楼2. 建设单位：西北工业大学长安校区3. 设计单位：中国建筑西北设计院有限公司 4. 监理单位：西北工业大学康厦监理有限公司 5. 施工单位：陕建集团第十一建筑工程公司6. 建设地点：西安市长安区东大镇本工程为四层钢筋混凝土框架结构，建筑高度：18.7m；总建筑面积：6665平方米；总工期：300天。二、编制依据 本工程结构、建筑施工图纸，建筑工程施工质量验收统一标准（GB 50300200

2、1）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑安装分项工程施工工艺规程（DBJ 012696）、 建筑工程施工手册第四版等有关的施工规程、工艺标准、规范。三、模板施工方法 1、在支撑架的顶部（梁底纵向横杆部位）和底部（距地200以内）必须满设纵横方向水平横杆，每步也必须满设纵横方向水平横杆。 2. 剪刀撑的设计：a.沿高支架四周满设剪刀撑；b.中部框架梁按间隔不超过6米设置纵横剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接斜杆杆端的距离不小于100mm。 3. 顶部支撑点的设计： a.梁底大楞的纵向支撑横杆与梁底立杆的连接扣

3、件必须用扣件连接牢固。 4. 支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设：所有架体均采用483.0焊接钢管搭设，满堂支模架立杆纵横间距为900，步距1600，所有两根相邻架杆（立杆或纵横水平杆）的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵横间距的1/3。梁底按照全跨度的3起拱，底部留设清扫口； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求：均按高度10米以内要求：垂直度误差不超过25，横杆水平误差20； c.确保每个扣件都牢固固定住连接部分的纵横架杆，扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于40Nm，也不大

4、于65Nm，用力矩扳手检查扣件总数的10。d.地基支座的设计：地基回填土必须按照规范要求分层回填，层层夯实，压实系数达0.94以上，地基承载力达到105KN/以上,在所有立杆底部支垫300(宽)50（厚）4000（长）通长松木脚手板，并设置立杆底座（15015010厚钢板），将钢管支设在底座上，不得将立杆直接置于脚手板上。在搭设施工过程中由专人负责搭设过程中的安全。1）柱模板 柱模采用15mm厚木胶合板，纵楞60*80200木枋，横楞采用48钢管箍，地面往上两道400，再往上600对拉螺杆紧固。2）梁模板梁底模采用15mm厚木胶合板，下垫60*80木方沿梁长布置的搁栅，搁栅铺于钢管脚手架上。梁

5、侧模采用15mm厚木胶合板，钉横向60*80木龙骨，用纵向木档加固，加对拉螺栓紧固，梁底加钢管顶撑加固。次梁模板的安装在主梁模板安装并校正后进行。主梁跨度超过4m时，在梁模的跨中按梁跨的2度起拱。700mm高以下的梁，模板为15mm厚木模板，底模下垫平行于梁的60*80木方200，搁在900的钢管横楞上，横楞用扣件连接在纵向水平杆上，水平杆与支模架立杆相连；侧模外设60*80150的纵楞，纵楞外侧用900钢管加固。700mm高以上的梁，1米以下梁模板为15mm厚木模板。底模下垫平行于梁的60*80200木方，搁在900的钢管支架上，支架上设一道拉杆；侧模外设60*80的托木150，托木传力给横

6、向木档及两道对拉螺杆。 3）板模板 平板模：板模在梁模支好后进行，板模采用木胶板拼装，板厚150mm的板模铺设在6080木方搁栅上，搁栅搁置在满堂脚手架上。本工程板模采用15mm厚木胶合板，下为200的60*80木方搁栅，木方搁在900的483.0钢管支撑上。四、模板操作及施工时需注意的安全1、 模板和钢管一定要按设计上的型号配置，当型号改变时，一定要通知技术负责人，经过审批后方可进行模板的搭设。2、 模板系统一定要按计算书上的间距安装，不经技术负责人审批不得随意改变。3、 模板安装时一定要注意各个节点的连接牢固和拼缝的严密，特别是支撑与模板的连接点，一旦出现连接不牢的问题后果将不堪设想。4、

7、 模板的拆除应遵循自上而下先拆侧向支撑后拆垂直支撑，先拆不承重结构后拆承重结构。5、 柱模应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬棍从柱角撬离。6、 梁模板的拆除应先拆支架的拉杆以便作业，而后拆除梁与楼板的连接角模及梁侧模板。拆除梁模大致与柱模相同，但拆除梁底模支柱时应从跨中、向两端作业。7、 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横杆顺拉和剪刀撑拉牢。8、 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。9

8、、 支设4米以上的立柱模板。四周必须顶牢。操作时要搭设工作台；不足4米的，可使用马凳操作；模板作业面的预留洞和临边应进行安全防护，垂直作业应上下用夹板隔离。10、 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。11、 拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。模板的堆放高度不得超过2米。12、 高处、复杂结构模板拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作面，严禁非操作人员进入工作区。13、 拆除模板一般应采用长撬杆，严禁操作人员站在正

9、拆除的模板上。14、 拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然坠落，倒塌伤人。15、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批。五、质量标准与成品保护保证项目模板及其支架必须具有足够的强度，刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。对冻胀土必须有防冻融措施。基本项目模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面必须清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接茬处。成品保护吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防上模板变形：拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土的表面和棱角。六、梁模板(扣件钢管架)计算书西北

10、工业大学长安校区医院门诊楼工程 ；西安市长安区东大镇西工大长安校区对面；属于框架结构；共四层；建筑高度：18.7m；总建筑面积：6665平方米；总工期：300天。本工程由西北工业大学投资建设，中国建筑西北设计研究院设计，西安市鸿儒岩土科技开发有限公司做地质勘察，西北工业大学康厦建设监理公司监理，陕建集团第十一建筑工程有限公司组织施工；由闫树松担任项目经理，张涛担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规

11、范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KLD2。-一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.20；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底

12、支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木

13、材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.

14、00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26

15、.772 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.51.5/6=33.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布

16、活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.921.60.9=20.995kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；计算跨度: l = (900-150)/(4-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.120.995(900-150)/(4-1)2 + 0.1174.536(900-150)/(4-1)2= 1.64105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.120.995(900-150)/(4

17、-1)/1000+1.24.536(900-150)/(4-1)/1000=7.134 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.64105 / 3.38104=4.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 20.995N/mm； l-计算跨度: l = (900-150)/(4-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 60

18、00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.51.51.5/12=25.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.995(900-150)/(4-1)4/(10060002.53105) = 0.366 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-150)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.366mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 7.134/0.900

19、= 7.927kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.642 kNm，最大支座反力 R= 7.848 kN，最大变形 = 1.398 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.42105/6.40104 = 10 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f =

20、17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 10 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.398mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.848kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = .00 N/mm2； 主楞

21、计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.589 kNm，最大支座反力 R= 10.667 kN，最大变形 = 0.167 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.89105/8.99103 = 65.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =65.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.167 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠

22、度计算值 =0.167mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501515/6 = 1.69104mm3； I = 450151515/12 = 1.27105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W

23、f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.450.90=11.300kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.50)0.450.90=1.985kN/m；q=11.300+1.985=13.284kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12513.2841752=5.09104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37511.30.175+0.4371.9840.175=0.893kNRB=1.25ql=1.2513.2840.1

24、75=2.906kN =Mmax/W=5.09104/1.69104=3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.416kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最

25、大挠度计算值: = 0.52111.31754/(10060001.27105)=0.073mm；面板的最大挠度计算值: =0.073mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.906/0.45=6.457kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截

26、面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.4570.452 = 0.131 kNm；最大应力 = M / W = 0.131106/64000 = 2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.4570.45 = 1.744 kN；方木受剪应力计算值 = 31.7441000/(26080

27、) = 0.545 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.545 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.4574504 /(10010000256104)=0.07mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.07 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.893kN梁

28、底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.906kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.350)/40.450(1.20.15024.000+1.41.500)+1.220.450(0.900-0.150)0.300=0.857kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.202 kN；N2=6.003 kN；最大弯矩 Mmax=0.185 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.083 mm；最大应力 =0.185106/4730=39.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205

29、N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 39.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.202 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.032 kNm ；最大变形 max = 0.07

30、3 mm ；最大支座力 Rmax = 0.434 kN ；最大应力 =M/W= 0.032106 /(4.73103 )=6.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 6.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.073mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 6.003 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mma

31、x = 0.945 kNm ；最大变形 max = 2.162 mm ；最大支座力 Rmax = 6.903 kN ；最大应力 =M/W= 0.945106 /(4.73103 )=199.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 199.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.162mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立

32、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.903 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.903kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1254.2=0.629kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0

33、.90/2+(1.20-0.35)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.20-0.35)/4)0.900.150(1.50+24.00)=2.951kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(1.500+2.000)0.900/2+(1.200-0.350)/40.900=2.922kN；N =N2+N3+N4+N5=6.903+0.629+2.951+2.922=13.406kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截

34、面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 /

35、15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=13405.504/(0.182450) = 163.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 163.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =6.003kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1254.2=0.629kN；N =N1+N3 =6.003+0.629=6.632kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l

36、o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规

37、范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=6631.798/(0.182450) = 81N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.001(1.6+0.12) = 2.095 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.001；lo/i = 2095.493 / 15.9 = 132；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386；钢管立杆的最大应力计算值；= 13405.504/(0.386450) = 38.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件