贝雷梁支架计算书91744

1、 西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据 设计图纸及相关设计文件 贝雷梁设计参数 钢结构设计规范 公路桥涵设计规范 装配式公路钢桥多用途使用手册 路桥施工计算手册 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 2. 支架布置图 在承台外侧设置钢管桩60914mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100100

2、方木支撑，立杆为450450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）300mm（纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）600mm（纵向）。箱1.5m（纵向）布置。横杆步距为750mm（横向）750布置）。内模板支架立杆为梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。内模板采用50*100mm方木间距为250mm。夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格12202

3、44015mm 根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板3?m/?10KN。；密度取 5103MPa，弹性模量为类一等品，静弯曲强度50MPaE3.2. 木 材 100100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： w=13*0.9=11.7 MPa E=101030.9=9103MPa 1.26MPa 0.9=1.43.3. 型钢 Q235，钢容许应力：轴向应力=135MPa，弯曲应力w=140MPa，剪应力=80MPa，弹性模量E=2.0105N/mm2。

4、 3.4. 贝雷梁 几何特性 几何特性 结构构造Wx(cm3) Ix(cm4) EI(KN.m2) 单排单层不加强 3578.5 250497.2 526044.12 加强 7699.1 577434.4 1212612.24 双排单层不加强 7157.1 500994.4 1052088.24 加强15398.3 1154868.8 2425224.48 三排单层不加强 10735.6 751491.6 1578132.36 加强 23097.4 1732303.2 3637836.72 双排双层不加强 14817.9 2148588.8 4512036.48 加强30641.7 45962

5、55.2 9652135.92 三排双层不加强 22226.8 3222883.2 6768054.72 加强45962.6 6894390 14478219 桁架容许内力表 桥型 容许内力不加强桥梁 单排单层 双排单层 三排单层 双排双层 三排双层 ）弯矩（KN.m 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（KN） 245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 桥型 容许内力 加强桥梁单排单层 双排单层 三排单层 双排双层 三排双层弯矩（ KN.m）1687.5 3375 4809.4 6750 9618.8 KN剪力（）245.2 490.5

6、698.9 490.5 698.9 4. 强度验算 4.1. 翼板分析 4.1.1. 底模板计算： 4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能： 根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板3?10KN/m 。；密度取103MPa5E，弹性模量50MPa为类一等品，静弯曲强度，即由于翼板处方木按中心间距25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度5cmml?0.2 模板计算跨径取：； (1m)面板截面参数： 又模板单位宽33151000?bh45?210?I?mm.8125惯性矩： 12122215bh?100035?10Wmm625?5.截面抵抗矩：

7、66 荷载计算：4.1.1.1.1.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：a. 2；10.608KN/m q=(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.21b.竹胶板自重产生的荷载：q=0.01510=0.15 KN/m2； 2c.施工人活载：q=2.5 KN/m2； 3d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q=2.0 KN/m2； 4则取1m宽分析线荷载为： q强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/m q刚=10.608+0.1510.758KN/m 4.1.1.1.2. 受力分析： 按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度： 强度分析： 2

8、3220?10.?ql15.2582N?10m?M?0.61max1010 5M1061?0.?max?50108?0.MPa?MPa?5W5.625?10 ，满足要求 刚度分析：44l.2758?ql010.?f?0.082mm?f?0.75mm max6?7400?10102?.8125150EI150?5? 翼板处模板强度、刚度均满足要求。 4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算： 4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能： 底模下统一采用50100mm的方木。依三跨0.6m连续梁计算方木强度、剪力及挠度： 50100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构

9、及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： w=13*0.9=11.7 MPa E=101030.9=9103MPa =1.40.91.26MPa 又方木的截面参数： 33100bh?5064I10?mm?4.167?惯性矩： 121222100?50bh53Wmm8333?10?0.截面抵抗矩： 664.1.1.2.2. 荷载计算： 由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)： q强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/m2 q刚=10.608+0.1510.758KN/m2 又方木的中心间距为：0.6m，故

10、线荷载为： q强=15.2580.6=9.155KN/m q刚=10.7580.6=6.455KN/m 4.1.1.2.3. 受力分析： 连续梁分析如下：0.60m故方木建模按三跨间距布置，0.6m由于方木下面分配梁按 强度分析：23269.155?10.?0ql2m3?.296?10?NM?max1010 5M10?3.296?maxMPa7?11.?3.956MPa?510?W0.8333 ，满足要求 刚度分析：44l6?0.ql6.455?f?0.148mm?f?2.25mmmax6?6150EI150?9?10?4.167?10400 方木的强度、刚度均满足要求。 4.1.2. 箱梁腹

11、段计算（按最大荷载截面高度3.1m计算） 根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。 选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析； 底模计算：4.1.2.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：4.1.2.1.1. 3?mKN?10/ 103MPa；密度：。5静弯曲强度50MPa，弹性模量E实体尺寸，即由于外底模方木按中心间距为25cm10cm横向布设，考虑其本身的m150.l? ；模板计算跨径取： (0.5m)面板截面参数：又模板单位宽3315500bh?45mm.406?101I?1212 惯性矩：2215500bh?35mm101880?W?.?66 截面抵抗矩： 荷载计算：

12、4.1.2.1.2.，按最对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为0.25m 500mm）不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为 48.36KN/m；，即砼产生的面荷载：q1=1.2*3.1*26*0.5a.钢筋砼自重取26KN/m3 q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m；b.竹胶板自重产生的荷载： ；q3=2.5*0.51.25 KN/m施工人活载：c. ；q4=2.0*0.51KN/md.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：50.685KN/m =48.36+0.075+1.25+1q强则48.435KN/m 刚=48.36+0.075

13、q 4.1.2.1.3. 受力分析： 腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度： 强度分析：23215?ql050.685?10.2m?NM?1.14?10max1010 5M10?.141?maxMPa6.064MPa?50?510188?0W. ，满足要求 刚度分析：44l.1543548.?0ql?f?0.233mm?f?0.75mmmax6?7400406?51010?1.EI150150? 实腹板处模板强度、刚度均满足要求。 4.1.2.2. 底模下方木检算： 4.1.2.2.1. 方木技术指标以及力学性能： 底模下统一采用100100mm的方木，按支架间距三跨0.6m连

14、续梁计算； 100100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及 的折减系数取值，则：0.9类木材并按湿材乘A-2中的木结构设计规范w=13*0.9=11.7 MPa 103MPa 0.9=9103E=101.26MPa =1.40.9 又方木的截面参数：33100bh?10046mmI?810.333?1212 惯性矩：22100bh?10035mm.66710?W?166 截面抵抗矩： 荷载计算：4.1.2.2.2. (底模板分析可知转递到方木的面荷载如下由于方木自身重相对较小，故不予计算)： 腹板处:q强=48.36+0.075+1.25+150.685KN/m

15、 q刚=48.36+0.07548.435KN/m 又因方木在支架的中心间距为：0.6m，故线荷载为： q强=50.6850.6=30.411KN/m q刚=48.4350.6=29.061KN/m 4.1.2.2.3. 受力分析： 同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况： 实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下 ： 强度分析： 23260?10.?ql50.6852N?10m?M?18.25max1010 5M1025?18.?max?11MPa?.7MPa94810?.5W1.667?10 ，满足要求 刚度分析： 44l.6061?

16、ql029.?f?0.335mm?f?0.75mm max6?6400333?1010?8.150EI150?9 故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。 4.1.3. 空心段箱梁截面计算分析 4.1.3.1. 底模计算： 4.1.3.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能： 3?10KN/m静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度：。 由于除翼板外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的5cm实体尺寸，l?0.2m； 即模板计算跨径取：又模板单位宽(1m)面板截面参数： 33151000bh?54mm10.8125?I?2 1212惯性矩： 2215bh?100053mm

17、?10.?5625W 66截面抵抗矩： 4.1.3.1.2. 荷载计算： 对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为0.25m，荷载分析如下：钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2（分项系数）170.66/7.79(截面底宽)=26.29KN/m； 钢筋砼自重取26KN/m3，（分项系数）1.2即砼产生的面荷载： q1=0.22*2*26*1.213.728KN/m2； b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.01510=0.15 KN/m2； c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2； d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2； 则取1m宽分析线荷载为： q强=13.728+

18、0.15+2.5+2.018.378KN/m q刚=13.728+0.1513.878KN/m 3、受力分析： 连续梁建模计算模板强度及刚度：0.20m按三跨 强度分析：2232.ql?18.378?1002mN?M?0.735?10max1010 5M10.738?0?maxMPa0?.131MPa?50510.625?W5 ，满足要求 刚度分析：44l0.ql213.878?mm750.?0.1mmf?f?max7?6400?10?510?2.8125150EI150 空腹板处模板强度、刚度均满足要求。 底模下方木检算：4.1.3.2. 方木技术指标以及力学性能：4.1.3.2.1. 连续

19、梁计算。底模下统一采用50100mm的方木。按三跨0.6m公路桥涵钢结构及A-2100mm的方木为针叶材，类，方木的力学性能指标按50 中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：木结构设计规范w=13*0.9=11.7 MPa 103MPa 0.9=9E=101031.26MPa 0.9=1.4 又方木的截面参数：3310050?bh46mm?10167?I?4.1212 惯性矩：22100bh?5053mm10?.?W?0833366 截面抵抗矩： 荷载计算：4.1.3.2.2. ：(由于方木自身重相对较小，故不予计算)方木的面荷载如下 空腔腹板处：18.378KN/m2 强=13

20、.728+0.15+2.5+2.0q13.878KN/m2 刚=13.728+0.15q 又此时方木的中心间距为：0.6m，故线荷载为：0.6=11.03KN/m =18.378q强0.6=8.327KN/m =13.878q刚 3、受力分析：连续0.6m0.6m空腔腹板处：按方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨 梁分析如下： 强度分析：23260311.?10.?0ql3m397?0.?10?NM?max1010 6M10?.0397?maxMPa7?11.?4.77MPa?510?W0.8333 ，满足要求 刚度分析：44l6?0.ql3278.?f?0.192mm?f?2.25mm

21、max6?6150EI150?9?10?4.167?10400 故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。 4.1.4. 实心端箱梁截面计算分析 选取荷载最大的实心端箱梁截面4m高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、 计算分析； 底模计算：4.1.4.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：4.1.4.1.1. 3?m/?10KN 静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度：。实体尺寸，即由于外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的10cmm15?0.l 模板计算跨径取：； 面板截面参数：又模板单位宽(1m)3315?1000bh45mm2108125?.I?1212惯性矩：

22、 22151000bh?53mm10.375?W?066 截面抵抗矩： 4.1.4.1.2. 荷载计算： 对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为0.25m，按最不利情况分析，取实心端部箱梁4m截面的底模板进行分析；荷载分析如下： a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=1.2*4*26124.8KN/m2； b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.015*100.15 KN/m2； c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2； d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0KN/m2； 则q强=124.8+0.15+2.5+2129.45KN/m q刚=124.8+0.1512

23、4.95KN/m 4.1.4.1.3. 受力分析： 腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度： 强度分析： 23215.?010ql129.45?2N?m104370?M?.?max1010 5M10437?0.?max?50MPa?1.165MPa 5W0.375?10 ，满足要求 刚度分析： 44l15?0.ql124.95?f?0.3mm?f?0.75mm max6?7150EI150?5?10?2.8125?10400 箱梁实心端处模板强度、刚度均满足要求。 4.1.4.2. 底模下方木检算： 4.1.4.2.1. 方木技术指标以及力学性能： 底模下统一采用100100mm

24、的方木，按支架间距三跨0.5m连续梁计算； 100100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： w=13*0.9=11.7 MPa E=101030.9=9103MPa =1.40.91.26MPa 又方木的截面参数： 33100bh?10064mm?10?8.333I 1212惯性矩： 22100100?bh53mm10.667?1W? 66截面抵抗矩： 4.1.4.2.2. 荷载计算： 底模板分析可知转递到方木的面荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)： 则q强=124.8+0.15+2.

25、5+2129.45KN/m q刚=124.8+0.15124.95KN/m 又因方木在支架的中心间距为：0.5m，故线荷载为： q强=129.450.5=64.725KN/m q刚=124.950.5=62.475.KN/m 4.1.4.2.3. 受力分析： 同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：间距布置，故方木建模按三跨0.5m实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按 0.50m连续梁分析如下： 强度分析：2235.?0ql?64.725102m10?N?M?16.181max1010 5M10?18116.?maxMPa7?9.707MPa?11.510?1.667W ，满足要求 刚度分析

26、：44l?0.ql662.475?mm75?0.?0.347mm?ff?max6?6400?1010?8.333150EI150?9 故实心端的方木的强度、刚度均满足要求 钢管支架检算：（按截面高度3.1m计算）4.1.5. 48*3mm 4.1.5.1. 小横杆计算。在顺，步距为1200mm箱梁腹板立杆立杆纵向间距为600mm，横向间距为300mm 桥向腹板下的混凝土重量为： 26KN/m3，即砼产生的面荷载：钢筋砼自重取 ； g1=3.1*26*0.5*0.6*1.229.016KN/m ；b.竹胶板自重产生的荷载：g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m ；g3=2.

27、5*0.5*0.60.75KN/mc.施工人活载： 0.6KN/m；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：g4=2.0*0.5*0.630.411KN/m 则g=29.016+0.045+0.75+0.6 弯曲强度：22300411?gl30.?215.6092MPa?MPa?31049341010W?.? 抗弯刚度： 4300?.41130ql41f?0.073mm?3mm 5510078?1.150?2.1?10150EI 4.1.5.2. 大横杆计算 立柱纵向间距为0.6m，即l2=0.6m,按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力F30.411*0.39.123KN； 最大弯距： M?0.2

28、67Fl2?0.267?9.123?0.6?1.46KN?m max弯曲强度： 6M10?1.46?max?324.9MPa?215MPa 310?.493W4 不能满足要求，在腹板位置时采用双横杆加固。 挠度： 2Fl600123?9.22mm0015mm?3883?1.883?0.?f1. 5510.078?2.1?10?1100EI100? 4.1.5.3. 立杆计算： 立杆承受由大横杆传递的荷载，因此N9.123KN，大横杆步距为1.2m，长细?0.75。 比l/i=1200/15.95=75,查附录三，得?0.75?424?215?68370N?N68?A.37KN 因NN，满足要求

29、 、扣件抗滑力计算 因R9.123KNRC8.5KN，不能满足抗滑要求，所以在腹板位置时采用双扣件加固。 4.2. 贝雷梁验算 （1）、16.5m跨度的贝雷片验算 选取16.5m的贝雷片跨度进行验算。竖向荷载取上述支架所得最大反力18KN，并按照支架实际位置进行加载。贝雷片横向间距取0.50m（16m/32）,共布设贝雷片33个。 作用于贝雷片的集中荷载取支架支座反力一半。取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁结构，所受荷载为均布荷载。 本计算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算。 受力简图 验算强度 贝雷片力学性能为： I= 250500cm4 W= 3578.5 cm3 M= 788.2

30、KNm Q= 245.2KN 箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋砼自重为：9.8126（C40钢筋混凝土自重）=254.8KN。 顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下: 2qlM?max 8 其中， M-贝雷梁计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度: l=16500mm； q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括: 钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2（分项系数）254.8=305.76KN/m； 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.42.001=2.8KN/m； 振捣混凝土荷载设计值q3=1.42.001=2.8KN/m； ；1=3.5KN/m2.5q4=1.4施工活荷载设计值模板及支架（含内模）荷载

31、设计值q5=1.25.51=6.6KN/m 20#槽钢自重荷载q625.777182810-310/16.57.87KN/m 贝雷梁自重荷载q7=3005.53310-310/16.5=33KN/m q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33KN/m； 、纵梁最大弯距 2qlM?0.125?362.33?16.5?16.5?12330.54KN.mmax 8 单片贝雷片最大承受弯矩： Mmax=12330.54/33=373.65KN.MM= 788.2KN.M 满足要求。 、纵梁最大剪力 1支点：Qmax=362.

32、3316.5/2=2989.22KN 1、2支点相同。 单片贝雷片容许剪力： 1支点：Q=2989.22/33=90.58KNQ= 245.2KN 满足要求。 、挠度验算 、AB跨16.5m贝雷纵梁最大挠度 434l5q16.5?362.3310?5?总f?2.02cmmax 56?810?33?2.1EI384?10?10250500?384 f=L/400=1650/400=4.125cm fmaxf 满足规范要求 （2）单片贝雷片最不利荷载计算 根据桥的横断面图，在第四跨（P3-P4）跨的侧腹板下第三组贝雷片承受正上方的混凝土面积最大，荷载最大，处在最不利荷载位置。此贝雷梁由三片贝雷片组

33、合而成， 如下图所示： 此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，现对此三片贝雷片进行验算。贝雷梁上部腹板宽0.5m，按最大受力处2.45m，计算。 2.45m处混凝土荷载为q1=2.450.52.610=31.85KN 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.42.000.5=1.4KN/m； 振捣混凝土荷载设计值q3=1.42.000.5=1.4KN/m； 施工活荷载设计值q4=1.42.50.5=1.75KN/m； 模板及支架（含内模）荷载设计值q5=1.25.50.5=3.3KN/m 20#槽钢自重荷载q625.7770.52810-310/16.52.18KN/m 贝雷梁自重荷载q7=3005.5310-

34、310/16.5=3KN/m 2.45m处总荷载 q=1.2q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=1.2*31.85+1.4+1.4+1.75+3.3+2.18+3=51.25KN/m； 计算模型如下 通过结构力学求解器计算结果如下： 杆端位移值 ( 乘子 = 1) - 杆端 1 2 杆端 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 - 1 0.00000000 0.00000000 -0.00552982 0.00000000 0.00000000 0.00552982 - 内力计算 杆端内力值 ( 乘子 = 1) - 杆端 1 杆端

35、2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 - 1 0.00000000 422.80000 0.00000000 0.00000000 -422.80000 0.00000000 计算剪力结果图如下： 计算弯矩结果图如下： 、纵梁最大弯距2qlKN.m.1?16.516.5?1744?M?0.125?51.25max8 单片贝雷片最大承受弯矩：M= 788.2KN.m Mmax=1744.1/3=581.37KN.m 满足要求。 、纵梁最大剪力 2支点相同。 A支点：Qmax= 51.25*16.5/2=422.81KN 1、 单片贝雷片容许剪力：Q= 245.2KN Q=422

36、.81/3=140.94KNA支点： 满足要求。 、挠度验算 贝雷纵梁最大挠度、AB跨16.5m434l5q16.5?10?5?49.07总f?3cmmax56?810?3?10?250500?102.1384384EI? f=L/400=1650/400=4.125cm fmaxf 满足规范要求 贝雷梁检算2*13.5m、中跨3P4-P5跨箱梁跨度为30m，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在P4-P5跨中设置钢管桩一排。钢管桩采用609(=14mm)长度为25m。根据以上数据，钢管桩平台主要承重包含贝雷梁上部所有恒载及动载。计算30m跨箱梁总体积为358m3，30m跨主要承重如下： P4-

37、P5跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋砼自重为：358/3011.93126（C40钢筋混凝土自重）=310.18KN。 顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下: 2qlM?max 8 其中， M-贝雷梁计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度: l=13500mm； q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括: 钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2（分项系数）310.18=372.22KN/m； 倾倒混凝土荷载设计值q2=1.42.001=2.8KN/m； 振捣混凝土荷载设计值q3=1.42.001=2.8KN/m； 施工活荷载设计值q4=1.42.51=3.5KN/m； 模板及支架（含内模）荷载设计

38、值q5=1.25.51=6.6KN/m 20#槽钢自重荷载q625.777184610-310/277.9KN/m 贝雷梁自重荷载q7=30093310-310/27=33KN/m q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m； 计算模型如下 计算剪力结果如下 计算弯矩结果如下： 计算位移结果如下： 、纵梁最大弯距 ?2?0.07?428.82?13.5?13.5?5470.67M1.2?007?qlKN.mmax 2?0.125?428.82?13.5?13.5?9769.06ql1250?2M?.?KN.mm

39、ax 单片贝雷片最大承受弯矩： Mmax=9769.06/33=296.03KN.MM= 788.2KN.M 满足要求。 、纵梁最大剪力 支点相同。3、Qmax= 428.82*13.5*0.375=2170.9KN 1支点：1Qmax= 428.82*13.5*0.625=3618.2KN 2支点： 单片贝雷片容许剪力：Q= 245.2KN 2支点：Q=3618.2/33=109.64KN 满足要求。 、挠度验算 13.5m贝雷纵梁最大挠度443l5q13.510?5?428.82?总?f1.07cmmax56?8384EI384?2.1?10?10?250500?33?10 f=L/400

40、=1350/400=3.375cm fmaxf 满足规范要求 4、翼板两侧钢管桩验算 每个承台每侧布置钢管桩2根个,受力取上述模型支座反力,具体布置形式如下： （1）单排横向1个钢管受力计算如下： 承台长度为11m，箱梁顶面宽度为16m，所以钢管桩所承受的力主要为箱梁翼板部分的重量。安全系数按计算。 q砼（0.2+0.55）/2*2+0.2*0.5）*20*2.6*10*1.2530.4KN q贝300*6*5.5*10-3*1099KN Q横梁25.777*3*18*10-3*10+66*3*2*2*10-3*1021.84KN q施2.5*20+0.35*20=57*1.479.8KN Q

41、530.4+99+21.84+79.8731.04/2365.52KN （2）钢管桩入土深度检算 1、 桩基承载力计算： 取上述钢管桩进行验算，荷载值为：P=365.52KN。 2、 钢管桩最大容许承载力计算 桩打入桩最大容许承载力： fiLi+AR)/k （U =KN -桩的容许承载力 式中 m U-桩身横截面周长；按西山漾桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa fi-12.70大桥地质资料地基土物理力学指标设计参数表，淤泥质粉质粘土层，层厚，层底，取；2.70m1.50f1=14-1粘土层，层厚15.40m，层底高程-15.70-13.05m，层底高程-21.00。-2粉质粘土层，层厚

42、2.10，高程-17.3-15.15m取f2=704.80m，-26.55m粉质粘土层，层厚6.69.50m，层底高程-28.5，取-18.40mf3=40。-1 f4=60。取m 各土层厚度 Li-m2 桩底支撑面积 A- R=0 ， R-桩尖极限磨阻力Kpa 。 K-安全系数，本设计采用2，管内填砂密实，采用振动锤击下沉。桩的周采用609mm钢管桩，壁厚=14mm20m钢管桩顶面标高以-0.2m长度。长U=1.912m不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。入-21.85m，淤泥质粉质粘土层的长度为14.175m，粘土层的长度为入-1为例，入粉质粘土层的长度为3.475m，入-1粉质粘土层的长

43、度为0.5m。 = （1.912*13.675*14+1.912*1.85*70+1.912*3.475*40+1.912*0.5*60）/2=468.39KN 单桩承载力为=468.39KN钢管桩承受荷载Pmax=341.26KN。 满足规范要求 5、P4-P5跨跨中钢管桩验算 具体布置形式如下：,受力取上述模型支座反力,根个2每个承台每侧布置钢管桩 （1）单排横向6个钢管受力计算如下： P4-P5跨箱梁跨度为30m，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在P4-P5跨中设。根据以上数据，钢管桩平台主25m长度为=14mm)609(置钢管桩一排。钢管桩采用 跨主要承358m3，30m要承重包含贝

44、雷梁上部所有恒载及动载。计算30m跨箱梁总体积为 重如下：钢（C4011.93126P4-P5跨箱梁梁体顺桥方向每延米钢筋砼自重为：358/30 =310.18KN。筋混凝土自重）: q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括 310.18=372.22KN/m；钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2（分项系数） 1=2.8KN/m；倾倒混凝土荷载设计值q2=1.42.00 ；q3=1.42.001=2.8KN/m振捣混凝土荷载设计值 ；q4=1.42.51=3.5KN/m施工活荷载设计值1=6.6KN/m 模板及支架（含内模）荷载设计值q5=1.25.57.9KN/m 10-310/2746槽钢自重荷

45、载q625.7771820#10/27=33KN/m 3310-3贝雷梁自重荷载q7=3009=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33 Q总 11578.14KN；=428.82KN/m*27m=11578.14/3/6=643.23KN Q单 （2）钢管桩入土深度检算 桩基承载力计算：1、 P=643.23KN。取上述钢管桩进行验算，荷载值为： 钢管桩最大容许承载力计算2、 桩打入桩最大容许承载力：fiLi+AR)/k =（UKN 桩的容许承载力 式中 -m 桩身横截面周长 U-；按西山漾 fi-桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa 12.70大桥地质资料地基土物理力学指标设计参数表，淤泥质粉质粘土层，层厚，层底2.70mf1=14粘土层，层厚；1.50-1，取，层底高程15.40m-15.70-13.05m。-2粉质粘土层，层厚2.104.80m，-15.15m高程-17.3，取f2=70层底高程-21.00-18.40m，取f3=40。-1粉质粘土层，层厚6.69.50m，层底高程-28.5-26.55m，取f4=60。 m 各土层厚度 Li- m2