新一代多功能真空炉外精炼装置-单嘴精炼炉

北科三泰科技开展单嘴精炼炉目录一、RH/VD原理及存在的缺乏二、单嘴精炼炉根本原理三、单嘴精炼炉开展现状四、太钢单嘴精炼炉实验概况五、太钢单嘴精炼炉脱碳效果六、太钢单嘴精炼炉脱硫效果七、太钢单嘴精炼炉脱氢效果八、太钢单嘴炉去除夹杂效果九、太钢单嘴精炼炉验收报告十、与太钢RH的比照分析十一、石钢单嘴精炼炉实验概况十二、石钢单嘴精炼炉脱氢效果十三、石钢单嘴精炼炉试验报告十四、与石钢VD的比照分析十五、经济效益十六、社会效益一、RH/VD的工作原理及存在的缺乏1、难以冶炼＜10ppm的超低碳钢；2、脱硫效果很差，脱硫率缺乏20%；3、不易观察真空室槽底耐材的侵蚀情况，无法对其维护；4、80t以下钢包不适用，目前尚无80t以下工程业绩；5、吹氩环喷嘴易烧蚀、堵塞，影响精炼效果；6、浸渍管使用寿命低；7、运行本钱较高；8、要求厂房高，从而带来较高的一次性投资。传统的RH精炼炉一、RH工作原理和存在的缺乏1、精炼功能有限且无升温功能；3、难以获得高的精炼效率；4、无法实现精炼的过程检测、过程控制；5、冶炼过程中钢包溢渣十分严重；6、设备检修和维护频率高；7、清渣工人劳动强度大，危险性高；8、对钢包自由空间要求苛刻，限制了转炉的出钢量。传统的VD精炼炉一、VD工作原理和存在的缺乏二、单嘴精炼炉根本原理工作原理

单嘴精炼炉的设备组成与RH完全相同；只是将RH的双浸渍管改为一个直径较大的圆桶形，改驱动气体由上升管吹氩环吹氩为钢包底部偏心透气砖吹氩；使钢液由浸渍管一侧上升，在另一侧下降从而带动钢液循环。由于氩气泡上升路径增长，能充分的利用氩气的搅拌能和精炼能力，从而获得良好的精炼效果。二、单嘴精炼炉根本原理单嘴精炼炉水模型二、单嘴精炼炉根本原理二、单嘴精炼炉根本原理二、单嘴精炼炉根本原理单嘴精炼炉钢液循环量与底吹氩流量关系图二、单嘴精炼炉根本原理单嘴精炼炉钢液循环量与底吹氩位置关系图单嘴精炼炉水模型二、单嘴精炼炉根本原理太钢二炼钢80t单嘴精炼炉浸渍管由图可以看出：单嘴精炼炉浸渍管直径比较大，视野开阔，容易观察浸渍管和下部槽的耐材侵蚀情况。便于耐材维护人员对浸渍管、下部槽喷补维修。而RH下部槽无法实现喷补。从而防止了由于下部槽耐材损坏而得不到及时的发现和维护而发生穿槽事故。二、单嘴精炼炉根本原理单嘴精炼炉没有真空室槽底，相对RH可以省去槽底的砌筑、维护的长期费用本钱。在RH需要顶吹氧时，为了不吹损槽底耐材而不得不把氧枪枪位提高，这样就影响了脱碳速率，延长了处理时间，降低了氧气的利用率；而单嘴精炼炉那么不必考虑这种情况，从而可提高氧气利用率进而提高脱碳效率。二、单嘴精炼炉根本原理最大的浸渍管内径获得最大的循环量；最长的气泡上升路径获得最大的搅拌能；精炼效果好、精炼效率高；喷溅弱、真空室内壁结冷钢少，可降低厂房高度；浸渍管与下部槽维护方便；浸渍管、下部槽使用寿命长，提高设备运行率；氩气消耗量少，仅为RH的1/5；可减少氧气的消耗量；成功开发出了低消耗、高效率的脱硫工艺。运行本钱大幅度降低；单嘴精炼炉突出的优点二、单嘴精炼炉根本原理三、单嘴精炼炉开展现状三、单嘴精炼炉开展现状1、国内开展现状单嘴精炼炉是北京科技大学于二十世纪七十年代在国际上率先研制的一种新型的炉外精炼装置；于1976年在大连特钢冶炼出军工坦克轴钢〔13t脱氢〕；其后于1992年在长城特钢成功冶炼出轴承钢〔35t脱氧〕；北科三泰科技开展2005年肩负起了单嘴精炼炉的技术转化、工程化的历史使命；于2021年在山西太原不锈钢成功冶炼出了无取向硅钢〔80t脱碳〕；于2021年在石家庄钢铁有限责任公司成功设计、建造了单嘴精炼炉实验装置并成功进行了脱氢实验〔60t〕；北科三泰科技开展在原技术的根底上加以不断创新、完善，于2021--2021年对该技术成功申请了两项实用新型和三项创造专利，现已全部获得国家专利局授权。科大三泰专利证书1单嘴精炼炉单嘴精炼炉的浸渍管科大三泰专利证书2一种用单嘴精炼炉冶炼低硫钢的方法科大三泰专利证书3一种用单嘴精炼炉冶炼低氢钢的方法科大三泰专利证书4科大三泰专利证书5一种用单嘴精炼炉冶炼低碳钢的方法

太钢二炼钢80t单嘴精炼炉实验现场三、单嘴精炼炉开展现状长城钢厂35t单嘴精炼炉实验现场三、单嘴精炼炉开展现状

武钢三炼钢250t单嘴精炼炉实验现场三、单嘴精炼炉开展现状石钢电炉车间60t单嘴精炼炉实验现场三、单嘴精炼炉开展现状2、国外开展现状日本对单嘴精炼炉的研究始于DH脱气装置的改造，最早于1991年将180t-N-SlimDH改造为单嘴精炼炉(REDA)。日本新日铁公司于1995年将八幡钢厂一座350tDH真空脱气设备改造成了单嘴精炼炉。在此之前日本研究人员进行了相应的实验研究，包括水模型和175t钢包实验。截至目前为止，日本已有十余台单嘴精炼炉在线运行用于大生产。三、单嘴精炼炉开展现状新日铁REDA精炼炉示意图三、单嘴精炼炉开展现状新日铁八幡钢厂350tREDA装置三、单嘴精炼炉开展现状四、太钢单嘴精炼炉实验概况2007年3月—2021年12月四、太钢单嘴精炼炉实验概况针对太钢第二炼钢厂80tRH精炼生产冷轧硅钢、纯铁及局部本处理钢种时存在着浸渍管寿命低、真空室易结冷钢、脱碳效率低和脱硫效果差等生产实际问题，北科三泰科技开展与太钢二炼钢经屡次技术交流和反复论证，双方于2007年3月签订了题为?太钢二炼钢RH—单嘴精炼炉技术开发?的技术开发合同。本课题采取太钢承担硬件制造、安装，北科三泰科技开展提供单嘴精炼炉技术、承担80tRH的改进设计并提供设计图纸、制定工艺等的合作模式；通过太钢和科大三泰联合的方式实施。研究内容为：对RH装置的真空室底部的炉形、浸渍管结构、材质进行设计、制造和砌筑；对钢包底吹Ar位置进行设计，并制定适合于多功能真空单嘴精炼炉的供气制度;制定出适合于太钢二炼钢厂生产钢种和特有生产条件下的多功能真空单嘴精炼炉的脱碳工艺；制定出适合于太钢二炼钢厂生产钢种和特有生产条件下的多功能真空单嘴精炼炉的脱硫剂和脱硫工艺；制定出适合于太钢二炼钢厂生产钢种和特有生产条件下的多功能真空单嘴精炼炉的搅拌与冶金反响特性操作制度。四、太钢单嘴精炼炉实验概况已到达的技术指标：在满足80t的单嘴精炼炉实验要求的条件下，单嘴精炼炉可以将C含量最低脱至10ppm，平均20ppm以下(碳硫分析仪分析的结果)，脱C时间由原80tRH的20min缩短至单嘴精炼炉的18min。浸渍管使用寿命由原RH的60次提高到200次以上。脱硫效率最大为81.2%。脱S剂消耗平均为4.8kg/t，成品中[S]含量最低10ppm；脱H和脱N效果、去夹杂效果与RH相当。四、太钢单嘴精炼炉实验概况钢包透气砖位置图四、太钢单嘴精炼炉实验概况四、太钢单嘴精炼炉实验概况太钢单嘴精炼炉冶炼过程视频四、太钢单嘴精炼炉实验概况五、太钢单嘴精炼炉脱碳效果五、太钢单嘴精炼炉脱碳效果一、脱碳工艺1、真空处理要求4分钟内到达极限真空，真空度小于100pa，脱碳时在高真空下进行。2、氧枪供氧工艺和底吹工艺根据初始碳含量和温度，调整氧枪高度和氧流量，吹入定量氧气，配合钢水中的氧含量起到补氧的作用；调整底吹氩气流量，搅动钢水使其混匀到达快速脱碳的目的。处理18分钟时可将C脱到20ppm以下,最低可脱至10ppm。五、太钢单嘴精炼炉脱碳效果太钢无取向硅钢脱碳效果炉号钢种脱碳时间min到站初始碳ppm碳硫分析成品碳ppmB5908481DW472440013B5908482DW472242013B5908483DW472243017B5908484DW472236513B5908485DW472246718B5908486DW472242018五、太钢单嘴精炼炉脱碳效果六、太钢单嘴精炼炉脱硫效果二、脱硫工艺1、脱硫剂要求：石灰成分CaO≥92%，使用时其10分钟活性度≥300。萤石CaF2≥92%，SiO2<7%。粒度符合进厂要求。

2、脱硫剂使用比例：CaO：CaF2=3：1，根据钢种和钢渣情况改变其比例。六、太钢单嘴精炼炉脱硫效果太钢无取向硅钢脱硫效果钢种石灰kg萤石kg脱硫剂消耗kg/t进站[S]%成品[S]%脱硫率%Q2354002608.30.01190.003372.00DW603002005.400.00850.002076.50DW602001003.700.00710.002072.00DW354502007.100.00920.002078.30DW353001004.900.00750.002073.30DW3555032010.880.00950.002078.90DW3555032011.150.00780.002074.40DW354002007.300.00540.001081.20平均值3001004.800.00600.001575.00六、太钢单嘴精炼炉脱硫效果七、太钢单嘴精炼炉脱氢效果太钢P20模具钢脱氢效果七、太钢单嘴精炼炉脱氢效果序号炉号钢种进站[H]ppm出站[H]ppm时间min脱氢率%1B-422P20HL4.701.302172.342B-423P20HL4.201.202171.433B-424P20HL4.300.902383.704B-425P20HL4.100.902678.05平均值4.331.1322.7576.38八、太钢单嘴精炼炉去夹杂效果八、太钢单嘴精炼炉去夹杂效果炉号钢种MgO(ppm)SiO2(ppm)Cr2O3(ppm)CaO

(ppm)MnO

(ppm)TiO2(ppm)FeO(ppm)Al2O3(ppm)合计(ppm)5908481DW603102.424.79.60.516470.24908591DW6011242.12.11.20.62016.877.85908460DW601.4212.72.72.70.63048.5109.6平均值5.1318.332.49.834.50.572223.185.87成品样夹杂物成份平均含量九、太钢单嘴精炼炉验收报告课题结题参会单位及人员：科大三泰：赵元庆杨学民成国光秦哲刘志龙太钢一炼钢厂：郝旭明太钢二炼钢厂：赵大同张霞候东涛陈泽民太钢品质部：李道明太钢技术中心：冯焕林赵建伟段建平王建昌张永亮

九、太钢单嘴精炼炉验收报告验收内容：1、工程技术合同要求完成技术研究内容：在不影响现有RH正常生产的前提下，对RH装置真空室底部的炉形、单吸嘴结构、材质进行设计、制造和砌筑；在不影响现有RH正常生产的前提下，对钢包底吹氩位置进行设计，并制定适合于单嘴精炼炉的供气制度；制定出适合于太钢二炼钢厂生产钢种和特有生产条件下的单嘴精炼炉脱碳工艺；制定出适合于太钢二炼钢厂生产钢种和特有生产条件下的单嘴精炼炉脱硫剂和脱硫工艺；制定出适合于太钢二炼钢厂生产钢种和特有生产条件下的单嘴精炼炉的搅拌与冶金反响特性操作制度。九、太钢单嘴精炼炉验收报告２、工程要求到达技术经济指标：在原RH相同的冷轧无取向硅钢工艺条件下，钢包渣厚100mm以下〔其中90%以上炉次渣厚70mm以下〕、钢液原始碳含量在300～400ppm之间时，使得钢液平均碳含量〔RH合金化前2号样〕由现19ppm降低到16ppm以下；或者在到达目前平均碳含量19ppm的条件下，脱碳时间由平均20min缩短到18min以内；插入管寿命由目前的40次提高到50次以上；脱硫剂的脱硫效率大于20%;本课题研究对原RH正常生产不产生影响。九、太钢单嘴精炼炉验收报告验收意见：通过科大三泰公司与太钢联合实施，工程已全面完成了技术合同书中要求完成的五项技术研究内容；RH—单嘴精炼炉在原RH相同的冷轧无取向硅钢工艺条件下，钢包渣厚100mm以下、钢液原始碳含量在300～400ppm之间时，RH—单嘴精炼炉钢液平均碳含量〔RH合金化前2号样〕降低到了16ppm以下；RH—单嘴精炼炉插入管寿命到达60次以上；RH—单嘴精炼炉脱硫剂的脱硫效率到达44.75%〔吨钢脱硫剂消耗3.2kg/t〕；工程研究开发试验过程未对原RH正常生产产生影响。综上所述，工程完成合同要求的技术研究内容，到达技术经济指标要求，同意验收。九、太钢单嘴精炼炉验收报告十、与太钢RH的比照分析十、与太钢RH比照分析1、浸渍管使用寿命提高太钢单嘴精炼炉实验的第二个浸渍管使用寿命达110炉次以上，其中深脱C71炉次，脱S13炉次〔一炉脱S相当于未脱S3炉的使用寿命〕，单嘴精炼炉浸渍管寿命远大于RH浸渍管。综合真空室底部耐材的侵蚀状况，与浸渍管的侵蚀程度相当，真空室下部槽使用寿命与浸渍管使用寿命有望到达同步。2、氩气消耗减少RHAr气消耗量在1200Nl/min，而单嘴精炼炉底吹Ar气消耗量为200--300Nl/min左右；冶炼周期和RH根本相当，可以计算出吨钢氩气消耗量仅是RH的1/5—1/4。十、与太钢RH比照分析3、脱硫率提高

单嘴精炼炉脱硫速度快，脱硫剂消耗少，脱硫效果好；脱S剂消耗平均为4.8kg/t，与太钢RH现行工艺脱S剂消耗量8.25kg/t相比，单嘴精炼炉脱S剂用量是太钢RH的58.18%。；成品中[S]含量平均为0.00242%，最低为0.0010%，平均脱S率为62.48%，最高脱硫率为82.2%。十、与太钢RH比照分析4、温降太钢冶炼硅钢时，前3min内钢水平均温降38℃，3min后钢水温度呈缓慢降低趋势；20分钟的平均温降为50℃；与RH温降规律、幅度趋同。十、与太钢RH比照分析5、钢水喷溅情况真空室结冷钢情况如以下图所示，喷溅并不严重且喷溅高度下降。由图可以看出：单嘴精炼炉在生产200炉后真空室内的钢渣喷溅高度只是RH的一半而且很少结冷钢。十、与太钢RH比照分析十一、石钢单嘴精炼炉实验概况2021年5月—2021年12月石家庄钢铁有限责任公司基于自身开展需要，方案建设单嘴精炼炉装置。为验证单嘴精炼炉的冶金效果，决定在电炉车间建设一套简易实验装置，为未来正式工程的决策提供科学依据。实验装置本着投资省、建设快、对车间生产影响小的原那么进行设计建设。十一、石钢单嘴精炼炉实验概况到达的经济指标：石钢真空单嘴炉实验装置共生产了22炉，其中有20炉合格，2炉由于操作问题导致不合格。在实验成功〔终点氢≤2ppm〕炉次中，保真空时间全部低于12min；原始氢最高为6.3，最低为2.7；脱氢率最高为76.2%，最低为51.5%；平均脱氢率为65.1%；脱氢最低到1.0ppm。十一、石钢单嘴精炼炉实验概况石钢单嘴精炼炉实验装置真空槽结构图十一、石钢单嘴精炼炉实验概况十二、石钢单嘴精炼炉脱氢效果十二、石钢单嘴精炼炉脱氢效果实验日期序号保真空时间（min）初始[H](ppm)终点[H](ppm)脱氢率(%)10-29196.01.870.0010-292123.81.755.0010-293125.61.573.2011-94116.31.576.2011-105123.61.558.3011-106113.01.453.3011-107113.31.069.7011-108123.71.754.1011-109124.91.275.5011-1010123.31.651.5011-1011113.81.171.10实验日期序号保真空时间（min）初始[H](ppm)终点[H](ppm)脱氢率(%)11-1412104.31.369.8011-1413105.51.670.9011-1414105.41.866.7011-1515104.91.275.5011-1516102.71.255.6011-1517102.71.159.3011-1518113.51.071.4011-1519102.91.258.6011-1520123.01.066.70十二、石钢单嘴精炼炉脱氢效果十三、石钢单嘴精炼炉试验报告十三、石钢单嘴精炼炉试验报告主要内容：2021年10月14日-11月15日炼钢厂对北京科大三泰科技开展在我厂电炉工序设计并安装的单嘴炉试验装置进行了冶金效果验证，具体情况如下：一、试验合同要求的技术指标：二、实验过程本次实验共分三个阶段进行。第一阶段：冷试车2021年10月14日-15日目的是验证工程设计是否合理，单体设备动作和设备的联动是否能够正常有效运转，是否具备热试条件。另外还要对现场操作人员进行实际演练，提高操作人员的实际操作水平。14日、15日分别进行了两次冷联动试车，设备运转正常，人员操作准确无误，到达了预期目的，设备、人员完全具备热试条件。十三、石钢单嘴精炼炉试验报告第二阶段：热试车2021年10月17日，10月24日目的是在成功冷试车的前提下，检验设备是否能经受热负荷考研，验证冶金效果。2021年10月17日进行了设备热试车，第一炉原始氢为6ppm，经单嘴精炼炉处理后出站氢为2.1ppm，第二炉原始氢由4.4ppm，脱至1.4ppm。该次试车验证了设备运转正常，热试车根本成功。2021年10月24日进行了第二次设备热试，但因为改造氩气管路后没有检查及监控装置不能正常工作，使得管路严重漏气且过程无法观察真空室内环流情况，造成三炉试验效果不佳。十三、石钢单嘴精炼炉试验报告第三阶段：正式试验阶段2021年10月29日—11月15日分别于10月29日、11月9日、11月10日、11月14日、11月15日对单嘴精炼炉的冶金效果进行全面验证。本次单嘴精炼炉正式实验共进行了5次，22炉，达标炉数共20炉，其中两炉由于钢包透气性、钢包自由空间不满足要求〔甲方原因〕造成试验效果差，试验炉次不计入考核。十三、石钢单嘴精炼炉试验报告主要内容：五、试验结论：1.有效试验炉数20炉，钢中[H]≤2.0ppm，到达技术协议要求；2.平均真空处理时间10.9min，最高真空处理时间12min，满足技术协议要求〔≤12min〕；综上所述：单嘴炉试验装置试验技术指标满足技术协议要求，到达预期效果十三、石钢单嘴精炼炉试验报告十四、与石钢VD的比照分析十四、与石钢VD比照分析1、冶炼钢种VD生产超低碳钢非常困难，在生产过程中钢渣极易泡沫化，造成溢渣，脱碳前期钢液中的气体大多通过渣层，喷溅十分严重，极易造成对设备的损坏。脱碳后期由于渣层的原因，隔离了钢液的真空状态，影响脱碳效果和降低脱碳效率。单嘴精炼炉可以冶炼出碳低于15ppm超低碳钢；根据单嘴精炼炉的独特设计，开发出了低消耗、高效率的脱硫工艺，最低硫可以脱至10ppm,可以冶炼低硫钢种。

2、作业率

VD设备故障频率高，维护频繁，生产过程中极易溢渣到真空罐内，每隔一段时间必须清理真空罐，占用了大量的时间，导致VD作业率低。单嘴精炼炉设备运行时间长，设备故障频率低，维护频率低，生产节奏快，作业率高。十四、与石钢VD比照分析3、冶炼过程中喷溅情况VD炉在冶炼过程中，钢包中钢渣泡沫化严重，喷溅大。致使溢渣到真空罐内，必须定期清理，降低了设备的运行效率，加大了操作工人的劳动强度。由于喷溅严重，真空室内炉尘量大，导致真空度偏高，吸气管中积灰多，各种阀体发生故障频率高〔如：破空阀〕。单嘴精炼炉的突出特点就是喷溅弱，是在同等条件下RH喷溅高度的一半。炉尘量少，设备故障率低，降低了操作工人的劳动强度。十四、与石钢VD比照分析4、吹氧、升温功能

VD无顶吹氧枪系统，无升温、吹氧功能，缺少了冶炼超低碳钢的必备条件。即使后续开发出的VOD，具备了吹氧、升温功能，但是由于喷溅严重的原因，造成了氧枪粘钢严重，即使有了挡渣板，但还是未能解决根本问题。单嘴精炼炉具有升温、吹氧功能，由于其喷溅弱的优势，可以根据实际情况，可降低氧枪枪位，以利提高氧气利用率。十四、与石钢VD比照分析5、钢包自由空间VD对钢包的自由空间要求苛刻，一般控制在800mm~1200mm之间，防止钢渣溢出包口;为防止溢渣，大多数钢厂采用如下两种方法：A、加高钢包高度，同时要考虑大包回转台上方空间；B、降低转炉装入量，同时意味着产量的降低。单嘴精炼炉对钢包的自由空间要求，一般控制在300mm~500mm之间。十四、与石钢VD比照分析十五、经济效益十五、经济效益以太钢80吨RH精炼炉改为单嘴精炼炉后为例，从以下几个方面核算其运行本钱。1、浸渍管寿命，浸渍管本钱。2、下部槽寿命，下部槽本钱。3、上部槽寿命，上部槽本钱。4、氩气消耗。十五、经济效益

80tRH精炼炉浸渍管材料名称使用量(kg)价格（¥/kg）成本(¥)浸渍管钢胆*29521211424外部浇注料*213651520475内部浇注料*2122151830内环砖*211991517985浸渍管总价5171480t单嘴精炼炉浸渍管材料名称使用量(kg)价格（¥/kg）成本(¥)浸渍管钢胆*1906119966外部浇注料12641518960内部浇注料*1119151785内环渍管总价512011、浸渍管的制造本钱十五、经济效益太钢RH精炼炉浸渍管的使用寿命为60炉，单嘴精炼炉在太钢实验浸渍管寿命为200炉〔不是最终寿命〕。RH精炼炉浸渍管吨钢本钱=浸渍管本钱/使用寿命*80T=51714/〔60*80〕=10.77¥/T单嘴精炼炉浸渍管吨钢本钱=浸渍管本钱/使用寿命*80T=51201/〔200*80〕=3.20¥/T80T单嘴精炼炉较RH浸渍管吨钢节约本钱消耗=10.77–3.20=7.57¥/T十五、经济效益日本在发表文献上公布REDA的浸渍管的使用寿命为500炉。日本REDA浸渍管吨钢本钱=浸渍管本钱/使用寿命*80T=51201/〔500*80〕=1.28¥/T80T日本REDA浸渍管吨钢本钱节约=RH精炼炉浸渍管吨钢本钱-日本REDA浸渍管本钱=10.77–1.28=9.49¥/T80T日本REDA浸渍管吨钢本钱节约金额9.49¥/T十五、经济效益2、下部槽的本钱核算80tRH精炼炉下部槽材料名称使用量价格成本(¥)绝热层0.1774m31100（¥/m3）195¥保温层1021kg9¥/kg9189¥次工作层1361kg9¥/kg12249¥工作层6338kg9¥/kg57042¥槽底耐火材料用量1196kg16¥/kg19136总价9781180t单嘴精炼炉下部槽材料名称使用量价格（¥/kg）成本(¥)绝热层0.1774m31100（¥/m3）195¥保温层1021kg9¥/kg9189¥次工作层1361kg9¥/kg12249¥工作层6338kg9¥/kg57042¥槽底耐火材料用量520kg16¥/kg8320总价86995十五、经济效益太钢RH精炼炉下部槽的使用寿命为180炉，槽底耐火材料需要更换2次。单嘴精炼炉在太钢实验下部槽寿命可与浸渍管同寿命。80T单嘴精炼炉下部槽吨钢本钱=单嘴精炼炉下部槽总价/(炉数*80T)=86995/(200*80)=5.44¥/T80TRH精炼炉下部槽吨钢本钱=〔RH精炼炉下部槽总价+槽底本钱*更换次数〕/(炉数*80T)=〔97811+19136*2〕/(180*80)=9.45¥/T80T单嘴精炼炉下部槽年吨钢本钱节约=RH精炼炉下部槽年吨钢本钱-单嘴精炼炉下部槽年吨钢本钱=9.45-5.44=4.01¥/T十五、经济效益日本在文献上公布REDA的浸渍管的使用寿命为500炉，其下部槽与浸渍管同寿命。日本REDA下部槽年吨钢本钱=单嘴精炼炉下部槽总价/(炉数*80T)=86995/(500*80)=2.18¥/T日本REDA下部槽年吨钢本钱节约=RH精炼炉下部槽年吨钢本钱-日本REDA下部槽年吨钢本钱=9.45-2.18=7.27¥/T十五、经济效益3、上部槽的本钱核算材料名称RH使用量(kg)单嘴使用量(kg)价格（¥/kg）RH成本(¥)单嘴成本(¥)绝热层0.598635m30.372735m31100（¥/m3）658.4985410.0085保温层3447.652146.65931028.8519319.85次工作层4592.452859.45941332.0525735.05工作层21393.4513320.459192541.1119884.1总计265560.4165349十五、经济效益太钢RH精炼炉上部槽为1200炉，由于单嘴精炼炉在冶炼过程中喷溅小，上部槽高度可降低2m，使用寿命可提高700炉。单嘴上部槽吨钢本钱=单嘴上部槽本钱/〔单嘴上部槽寿命*80T〕