化工原理第四章第五节讲稿

1、第四章传热第五节对流传热系数关联式一、对流传热系数的影响 因素二、对流传热过程的因次 分析三、流体无相变时的对流 传热系数四、流体有相变时的对流 传热系数一、对流传热系数的影响因素1、流体的种类和相变化的情况2、流体的物性1）导热系数滞流内层的温度梯度一定时，流体的导热系数愈大，对 流传热系数也愈大。2）粘度流体的粘度愈大，对流传热系数愈低。3）比热和密度pep：单位体积流体所具有的热容量。pep值愈大,流体携带热量的能力愈强，对流传热的强 度愈强。（4）体积膨胀系数体积膨胀系数卩值愈大，密度差愈大，有利于自然对 流。对强制对流也有一定的影响。3、流体的温度4、流体流动状态湍流的对流传热系数远

2、比滞流时的大。5、流体流动的原因强制对流：由于外力的作用胡然对流：由于流体内部存在温度差，使得各部分 的流体密度不同，引起流体质点的位移 单位体积的流体所受的浮力为：Si - Qo)g = Qo (1 + 0At)- p0g = Po/gAt6、传热面的性状、大小和位置:、因次分析法在对流传热中的应用1、流体无相变时的强制对流传热过程列出影响该过程的物理量，并用一般函数关系表示：CC f （/，jLlj C 卩，久，）确定无因次准数TT的数目-i = n-m=7-4=3确定准数的形式(1)列出物理量的因次物理量aIPcp2u因次mQtLm/iM/L3i/e2TML/O37L/0物理量因次(2)

3、选择眈个物理量作为i个无因次准数的共同物理量不能包括待求的物理量不能同时选用因次相同的物理量选择的共同物理量中应包括该过程中所有的基本因次。2020/4/13返越选择/、久、“、U作为三个无因次准数的共同物理量(3)因次分析将共同物理量与余下的物理量分别组成无因次准数7T = LlCUd a兀2 - I吆卩h P兀3 = !加/11%卩对眄而言，实际因次为：讥必j囂)诒啥方 + c +1 = 0r a a + b c + d = 0b = -lj4= c = 03b c d 3 = 0-b-l=Qd 0I!._以 a_ 九 _Nu7T2= = Re兀=A32.Mz = /(Re,Pr)流体无相

4、变时强制对流时的准数关系式2、自然对流传热过程a = f(l,入 Cp, p,小 pg3M包括7个变量，涉及4个基本因次，7T 0(乃2，疗3)al z =Nu2Nu = f(Gr,Pr)自然对流传热准数关系式准数名称符号准数式意义努塞尔特准数(Nusselt)NualA表示对流传热的系数雷诺准数 (Reynolds )Relup确定流动状态的准数普兰特准数(Prandtl)PrCpA2表示物性影响的准数格拉斯霍夫准数(Grashof)Gr/3gtl3 p2表示自然对流影响的准数“2准数的符号和意义3、应用准数关联式应注意的问题1）定性温度：各准数中的物理性质按什么温度确定2）定性尺寸：Nu,

5、屁数中厶应如何选定。3）应用范围：关联式中Re,/V等准数的数值范围。三、流体无相变时的对流传热系数1、流体在管内作强制对流1）流体在圆形直管内作强制湍流町低粘度（大约低于2倍常温水的粘度）流体Nu 二 0.023層40.8p n rr或“0.023引如|当流体被加热时=0.4，流体被冷却时，n=0.3o应用范Ih心10000,0.64 60 若Z/V60时，将计算所得的a乘以l + （d,仏）严 定性尺寸：Nu、7?e等准数中的/取为管内径。定性温度：取为流体进、出口温度的算术平均值。b）高粘度的液体（ 屮Nu = 0.027V8pr23 为考虑热流体方向的校正项。应用范围：Re 1000,

6、 0.7 P 60 定性尺寸：取为管内径。定性温度：除血,取壁温以外，其余均取液体进、出口温度的 算术平均值。2）流体在圆形直管内作强制滞流当管径较小，流体与壁面间的温度差较小，自然对流对强制滞流的传热的影响可以忽略时Nu = 1.8637.310.143( 、丿丿应用范围:Re Pr 0.6, G” 10-Z-/定性尺寸：管内径。定性温度：除血取壁温以外，其余均取液体进、出口温度的 算术平均值。当G” 25000时，按上式计算出a后，再乘以一校正因子( 1、/ = 0.8 1 + 0.015GJ3) 流体在圆形直管内呈过渡流对于Re=2300 10000时的过渡流范围，先按湍流的 公式计算a

7、,然后再乘以校正系数f。16xl054) 流体在弯管内作强制对流刃二 a(l + 1.77dR)5）流体在非形管中作强制对流对于非验式都适用，形管内对流传热系数的计算，前面有关的经只是要将管内径改为当量直径血。套管环隙中的对流传热，用水和空气做实验，所得的关联式为：/ X 0 53oc 0.02 R P 3dg丿应用范围：Re= 12000-220000, d/dl.65-17定性尺寸：当量直径血定性温度：流体进出口温度的算术平均值。2、流体在管外强制对流i）流体在管束外强制垂直流动ooo喝00(c)eooo e3000特征尺寸：管外径心，流速取流体通过每排管子中最狭窄 通道处的速度。其中错列

8、管距最狭窄处的距 离应在(%；)和2 (t-do)两者中取小者。注意：管束排数应为10,若不是10时，计算结果应校正。2）流体在换热器的管间流动当管外装有割去25%直径的圆缺形折流板时，壳方的对 流传热系数关联式为：a）多诺呼（Donohue丿法Nit = 0.23 Re06 Pr1/3(-)0*14Awa 0.232020/4/13上页/，下瓦2020/4/13应用范围：Re=32 X 1042020/4/13定性尺寸：管外径心，流速取换热器中心附近管排中最窄通道处的速度定性温度：除他,取壁温以外，其余均取液体进、出口温度 的算术平均值。b丿凯恩(Kern)法Nu = 0.36心0.14)上

9、页/，下兀应用范围：R尸2 XI CP 106定性尺寸：当量直径e。定性温度：除取壁温以外，其余均取液体进、岀口温度 的算术平均值。2当量直径可根据管子排列的情况别用不同式子进行计算:deup0.555“丿刀)1 “ W )10.14尘= 0.36管子呈正方形排列时：dj芽鬧管子呈三角形排列时:管外流速可以根据流体流过的最大截面积S计算A = hD 1-3、自然对流Nu=C（GrxPr）n或“cZp如空1 I A3 2 J对于大空间的自然对流，比如管道或传热设备的表面 与周围大气层之间的对流传热，通过实验侧得的c,n的值在 表4-9中o定性温度：壁温心和流体进出口平均温度的算术平均值，膜温。4

10、、提高对流传热系数的途径1）流体作湍流流动时的传热系数远大于层流时的传热系数，并且R肝，应力求使流体在换热器内达到湍流流动2）湍流时，圆形直管中的对流传热系数a = 0.023当“二0.4时，a与流速的0.8呈正比，与管径的0.2次方呈反比，在流体阻力允许的情况下，增大流速比减小管径对提高 对流传热系数的效果更为显著。3）流体在换热器管间流过时，在管外加流板的情况oc = 0.362 ( deup0.55(0.14卩,0.55 a - B-t-t0.45de对流传热系数与流速的0.55次方成正比，而与当量直径的0.45次方成反比设置折流板提高流速和缩小管子的当量直径，对加大对 流传热系数均有较

11、显著的作用。4）不论管内还是管外，提高流%都能增大对流传热系数， 但是增大,流动阻力一般按流速的平方增加，应根据具 体情况选择最佳的流速。5）除增加流速外，可在管内装置如麻花铁或选用螺纹管 的方法，增加流体的湍动程度，对流传热系数增大，但此 时能耗增加。四、流体有相变时的对流传热系数1蒸汽冷凝时的对流传热系数1）蒸汽冷凝的方式a）膜状冷凝：若冷凝液能够浸润壁面，在壁面上形成一完整的液膜b）滴状冷凝：若冷凝液体不能润湿壁面，由于表面张力的作用，冷凝液在壁面上形成许多液滴，并沿壁面 落下2）膜状冷凝的传热系数a）蒸汽在垂直管外或垂直平板侧的冷凝假设：: 冷凝液的物性为常数，可取平均液膜温度下的数值

12、。i一蒸汽冷凝成液体时所传递的热量，仅仅是冷凝潜热: 蒸汽静止不动，对液膜无摩擦阻力。:冷凝液膜成层流流动，传热方式仅为通过液膜进行的 热传导。修正后应用范围:a = 0.943oc = 1.13Re 44定性尺寸：H取垂直管或板的高度。定性温度：蒸汽冷凝潜热厂取其饱和温度下的值，其余物性取液膜平均温度。若用无因次冷凝传热系数来表示，可得:a* = 1.76Re_1/3若膜层为湍流(Re1800)时 = 0.0077(-)1/3 Re04滞流时，Re值增加，a减小；湍流时，尺幺值增加，a增大；2020、4二3同b）蒸汽在水平管外冷凝a = 0.725c）蒸汽在水平管束外冷凝oc = 0.725

13、kg，2、匹3 d曲丿nm =+ n2 +A + 役 5丁5+砧?5+ A町方丿3）影响冷凝传热的因素a）冷凝液膜两侧的温度差zk当液膜呈滞流流动时，若4/加大，则蒸汽冷凝速率增加， 液膜厚度增厚，冷凝传热系数降低。b）流体物性液膜的密度、粘度及导热系数，蒸汽的冷凝潜热，都影 响冷凝传热系数。c）蒸汽的流速和流向蒸汽和液膜同向流动，厚度减薄，使a增大；蒸汽和液膜逆向流动，a减小，摩擦力超过液膜重力时， 液膜被蒸汽吹离壁面，当蒸汽流速增加，a急剧增大；d）蒸汽中不凝气体含量的影响蒸汽中含有空气或其它不凝气体，壁面可能为气体层所 遮盖，增加了一层附加热阻，使a急剧下降。e）冷凝壁面的影响若沿冷凝液

14、流动方向积存的液体增多，液膜增厚，使传 热系数下降。例如管束，冷凝液面从上面各排流动下面各排，使液膜 逐渐增厚，因此下面管子的a要比上排的为低。冷凝面的表面情况对a影响也很大，若壁面粗糙不平或有 氧化层，使膜层加厚，增加膜层阻力，a下降。2020/4/132、液体沸腾时的对流传热系数C大容积沸腾液体沸腾彳I管内沸腾1）沸腾曲线当温度差较小时，液体内部产生自然对流，a较小，且随 温度升高较慢。当ZV逐渐升高，在加热表面的局部位置产生气泡，该局 部位置称为气化核心。气泡产生的速度ZV随上升而增加，a 急剧增大。称为泡核沸腾或核状沸腾。2020、4二3热通里內/亦传热系数也(w/m21)1口41031一105S-17、|Xr、X.51F 1藩3前聲OC当再增大，加热面的气化核心数进一步增多，且气泡 产生的速度大于它脱离表面的速度，气泡在脱离表面前连接 起来，形成一层不稳定的蒸汽膜。当4/在增大，由于加热面具有很高温度，辐射的影响愈 来愈显著，（X又随之增大，这段称为稳定的膜状沸腾。由核状沸腾向膜状沸腾过渡的转折点C称为临界点。临界点所对应的温差、热通量、对流传热系数分别称为 临界温差，临界热通量和临界对流传热系数。工业生产中，一般