单面多轴钻孔组合机床液压系统设计毕业设计

毕业设计报告2015届题目单面多轴钻孔组合机床液压系统设计所属院系机电与汽车工程学院2摘要液压传动是用液体作为介质来传递能量的，液压传动有以下优点易于获得较大的力或力矩，功率重量比大，易于实现往复运动，易于实现较大范围的无级变速，传递运动平稳，可实现快速而且无冲击，与机械传动相比易于布局和操纵，易于防止过载事故，自动润滑、元件寿命较长，易于实现标准化、系列化。本设计主要是为设计组合机床动力滑台液压传动系统。液压系统应用在机床中，可以实现机床自动进给，而且可以使机床的运动更平衡，加工精度更高，效率更高，从而实现机床的自动化。钻孔组合机床是以系列化，标准化的通用部件为基础，配以少量的专用部件组成的专用机床，适于对产品大批大量，一面或多面同时成组多加工的高效机加工设备，其中液压动力滑台是其重要组成部件。通过本课题设计训练，使我们全面熟悉加工工艺，组合机床液压动力滑台的组成和工作原理。在此基础上，完成给定参数的动力滑台液压系统设计。关键词液压系统组合机床差动快进3ABSTRACTHYDRAULICTRANSMISSIONISLIQUIDASTHEMEDIUMTOTRANSMITENERGY,HYDRAULICTRANSMISSIONHASTHEFOLLOWINGADVANTAGESEASYTOOBTAINLARGEFORCEORTORQUE,POWERTOWEIGHTRATIO,EASYTOREALIZETHERECIPROCATINGMOTION,EASYTOREALIZEAWIDERANGEOFSTEPLESSVARIABLESPEED,STABLEMOTIONTRANSFER,REALIZEFASTANDNOIMPACT,COMPAREDWITHTHEMECHANICALTRANSMISSION,EASYSTRUCTUREANDOPERATION,EASYTOPREVENTTHEOVERLOADACCIDENT,AUTOMATICLUBRICATION,COMPONENTSANDLONGSERVICELIFE,EASYTOREALIZETHESTANDARDIZATIONANDSERIATIONTHISDESIGNISMAINLYFORPOWERHYDRAULICTRANSMISSIONPLATFORMSYSTEMDESIGNOFMODULARMACHINETOOLTHEAPPLICATIONOFHYDRAULICSYSTEMINMACHINETOOLCANREALIZEMACHINETOOLAUTOMATICFEED,ANDCANMAKEMACHINETOOLMOVEMENTMOREBALANCED,MACHININGACCURACYHIGHER,MOREEFFICIENCY,SOASTOREALIZEMACHINETOOLAUTOMATIONCOMBINATIONDRILLINGMACHINESERIES,STANDARDIZATIONOFTHEGENERALCOMPONENTSASTHEFOUNDATION,SPECIALPURPOSEMACHINETOOLWITHASMALLNUMBEROFSPECIALCOMPONENTSCOMPOSITION,SUITABLEFORPRODUCTMASS,ONEORMOREATTHESAMETIMEGROUPPROCESSING,MACHINEPROCESSINGEQUIPMENT,WHICHHYDRAULICPOWERSLIDINGTABLEISANIMPORTANTGROUPINTOPARTSTHROUGHTHISTOPICDESIGNTRAINING,ENABLEUSTOFULLYFAMILIARWITHTHEPROCESS,COMBINATIONMACHINETOOLS,HYDRAULICPOWERSLIDINGTABLECOMPOSITIONANDWORKINGPRINCIPLEONTHISBASIS,THEDESIGNOFHYDRAULICSYSTEMOFPOWERSLIPWAYTOCOMPLETEAGIVENPARAMETERKEYWORDSHYDRAULICSYSTEMCOMBINATIONMACHINETOOLDIFFERENTIALFASTFORWARD4目录前言51液压系统的技术要求分析62总体方案的论证与拟定63液压系统原理设计831配置执行元件832执行机构的负载分析、运动分析计算933选择设计参数，绘制执行元件工况图1034制订基本回路方案，绘制液压系统图1235标准液压元件及辅件选型1436验算液压系统的主要性能174液压装置结构设计205设计结果与讨论236使用、维护说明247结论268致谢279参考文献2810附录305前言毕业设计是学习过程最后阶段的重要实践性环节，其目的是培养学生综合运用所学基础理论、基础知识、基本技能分析和解决实际问题的能力。掌握设计的基本方法和步骤、掌握查阅和使用国家手册规范等技术资料的方法、掌握液压传动系统的设计原理和一般规律，具有工程设计的基础知识和初步的工程设计的能力。本设计主要是对单面多轴钻孔组合机床液压系统的设计，单面多轴钻孔机床是一种孔加工组合机床，是以相对独立的通用部件为基础，配以部分专用部件组成的高效率自动化加工设备，其传动系统多采用电气技术和液压传动系统相结合的驱动方式，其控制过程则是典型的顺序控制既可采用传统的继电器和接触器系统，也可采用PLC构成。机床工作时，可自动完成快进、工进工退、快退、停止等程序。单面多轴钻孔组合机床主要由床身、运动滑台、主轴、夹具、液压传动系、冷却系统等组成。所有孔夹具安装在动力头上，由运动滑台驱动完成各种动作，具有通流能力大、响应快、结构简单、密封性好、动作准确可靠、易于集成等突出优点。液压系统已经在各个部门得到越来越广泛的应用，而且越先进的设备，其应用液压系统的部门就越多。液压传动是以液体作为介质来传递能量的，液压传动有以下优点易于获得较大的力或力矩，功率重量比大，易于实现往复运动，易于实现较大范围的无级变速，传递运动平稳，可实现快速而且无冲击，与机械传动相比易于布局和操纵，易于防止过载事故，自动润滑、元件寿命较长，易于实现标准化、系列化。液压传动的基本目的就是用液压介质来传递能量，而液压介质的能量是由其所具有的压力及力流量来表现的。而所有的基本回路的作用就是控制液压介质的压力和流量，因此液压基本回路的作用就是三个方面控制压力、控制流量的大小、控制流动的方向。所以基本回路可以按照这三方面的作用而分成三大类压力控制回路、流量控制回路、方向控制回路。本设计在液压系统的设计中采用配置执行元件，执行机构的负载分析、运动分析计算,选择设计参数，确定液压系统的工作压力、流量和执行元件主要几何参数，绘制执行元件工况图，制订基本回路方案，绘制液压系统图,标准液压元件及辅件选型,验算液压系统的主要性能,液压装置的总体布局这样的步骤进行设计。而且其中运用了各种换向阀，溢流阀，减压阀等重要液压元件。通过对本设计的学习可以让我们更好的掌握液压知识。懂得有关液压系统的设计、构造、查略资料等多方面的认识。可以巩固这三年来学习的关于液压以及其他学科的知识，丰富了我们的视野，分析并解决问题的综合能力得到了提高。61液压系统的技术要求分析要求设计一台单面多轴钻孔组合机床，其卧式动力滑台液压系统需实现“快进工进快退原位停止”的动作循环，工件采用液压定位和夹紧。主要参数机床的快进、快退速度为6M/MIN，工进速度为53MM/MIN，最大行程为150MM（其中工进行程50MM），最大切削力FT为30000N，运动部件自重为10000N，导轨为平导轨，静、动摩擦系数为FS02、FD01，启动、制动时间为02S。工件所需夹紧力不得超过6000N，最小不低于3000N。技术要求低速运动时要求平稳，钻通孔时不能出现前冲现象，功率利用合理。72总体方案的论证与拟定设计方案（1）配置执行元件（2）执行机构的负载分析、运动分析计算（3）选择设计参数绘制执行元件工况图。（4）制订基本回路方案，绘制液压系统图。（5）标准液压元件及辅件选型。（6）验算液压系统的主要性能。（7）液压装置的总体布局。出三张图（1）液压装置原理图电磁阀得失电的动作顺序图和明细表（2）液压装置集成块图明细表（3）单个集成块机械结构图尺寸，明细表83液压系统原理设计31明确设计要求要求设计一台单面多轴钻孔组合机床，其卧式动力滑台液压系统需实现“快进工进快退原位停止”的动作循环，工件采用液压定位和夹紧。主要参数机床的快进、快退速度为6M/MIN，工进速度为53MM/MIN，最大行程为150MM（其中工进行程50MM），最大切削力FT为30000N，运动部件自重为10000N，导轨为平导轨，静、动摩擦系数为FS02、FD01，启动、制动时间为02S。工件所需夹紧力不得超过6000N，最小不低于3000N。技术要求低速运动时要求平稳，钻通孔时不能出现前冲现象，功率利用合理。32配置执行元件因系统运动循环要求正向快进和工进，反向快退，且快进，快退速度相等，因此选用单活塞杆液压缸，快进时差动连接，无杆腔面积A1等于有杆腔面积A2的两倍。定位和夹紧控制装置则选用缸筒固定的单活塞杆液压缸作为液压执行元件。33执行机构的负载分析、运动分析计算负载分析中，暂不考虑回油腔的背压力，液压缸的密封装置产生的摩擦阻力在机械效率中加以考虑。因工作部件是卧式放置，重力的水平分力为零，这样需要考虑的力有切削力，导轨摩擦力和惯性力。导轨的正压力等于动力部件的重力，设导轨的静摩擦力为FFS，动摩擦力为FFD，则静摩擦负载动摩擦负载惯性负载（其中V表示快进快退速度，T表示制动时间，G表示运动部件自重）设液压缸的机械效率表1液压缸各运动阶段负载表运动阶段计算公式总机械负载NF/启动MFSF/2222加速FD1677快进MF/1111工进FDTF34444快退MF/111110/510982MVMSNTGM22FSDF9运动分析动力滑台在快速进、退阶段，启动时的外负载是导轨静摩擦阻力，加速时的外负载是导轨动摩擦阻力和惯性力，恒速时是动摩擦阻力；在工进阶段，外负载是工作负载及动摩擦阻力。根据负载计算结果和已知的各阶段的速度，可绘制出工作循环图如图（A）所示，所设计组合机床动力滑台液压系统的速度循环图可根据已知的设计参数进行绘制，已知快进和快退速度V1V301M/S、快进行程L115050100MM、工进行程L250MM、快退行程L3150MM，工进速度V253MM/MIN。快进工进快退31323301/50561/MIN650151/IN6LTSVLTSVLTSV快进10工进快退1A工作循环图T1T2T3F/N2222111134444T1B负载循环图T1T2T3660053M/MIN1C时间速度循环图T图1各运动分析图34液压系统主要参数计算和工况图的编制341预选系统设计压力由表2和表3可知，组合机床液压系统在最大负载为34444N时宜取P14MPA。表2按负载选择工作压力负载/KN50工作压力/MPA08115225334455表3各种机械常用的系统工作压力机床机械类型磨床组合机床龙门刨床拉床农业机械小型工程机械建筑机械液压凿岩机液压机大中型挖掘机重型机械起重运输机械工作压力/MPA082352881010182032342计算液压缸主要结构尺寸为了满足滑台快速进退速度相等，并减小液压泵的流量，将液压缸的无杆腔作为主工作腔，并在快进时差动连接，则液压缸无杆腔与有杆腔的有效面积A1与A2应满足A12A2，即活塞杆直径D与液压缸内径D的关系应为D071D。为防止工进结束时发生前冲，液压缸保持一定的回油背压。取背压值06MPA，并取液压缸机械效率90M，则可算得液压缸无杆腔的有效面积液压缸内径按GB/T23481993将液压缸内径整为D125MM125CM因A12A2，故活塞杆直径为D071D071X1258875MM42121341036092MFNAMP414310D11按GB/T23481993将活塞杆外径整为D90MM9CM则液压缸实际有效面积为343编制工况图差动连接快进时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失估取P06MPA，取快退时的回油压力损失为07MPA，而。BJP快退时，液压缸有杆腔进油，压力为PJ，无杆腔回油压力为PB表3液压缸所需的实际流量、压力和功率负载F进油压力JP回油压力BP所需流量Q输入功率P工作循环计算公式NMPAPA310M/SW差动快进21APFJVQPJ1111073133064467工进12BJVAQPJ344443140700131快退21FJVPJ111116407069842221222221215744159163ADCMDCACM12PQP0P/MPA314Q/ML/S06P/W984T/ST1T2T3图2单面多轴组合机床工况图35制订基本回路方案，绘制液压系统图1调速回路工况图表明，液压系统功率较小，负载为阻力负载且工作中变化小，故采用调速阀的进油节流调速回路。为防止在孔钻通时负载突然消失引起滑台前冲，回油路设置背压阀。2）油源型式工况图表明，系统在快速进、退阶段为低压、大流量的工况且持续时间较短而工进阶段为高压、小流量的工况且持续时间长，两种工况的最大流量与最小流量之比约达60，从提高系统效率和节能角度，宜选用高低压双泵组合供油或采用限压式变量泵供油。两者各有利弊，现决定采用双联叶片泵供油方案。3）换向与速度换接回路系统已选定差动回路作快速回路，同时考虑到工进一快过时回油流量较大，为保证换向平稳，故选用三位五通。“Y”型中位机能电液动换向阀作主换向阀并实现差动连接。由于本机床工作部件终点的定位精度无特殊要求，故采用行程控制方式即活动挡块压下电气行程开关，控制换向阀电磁铁的通断电即可实现自动换向和速度换接。4）压力控制回路在高压泵出口并联一溢流阀，实现系统的溢流定压；在低压泵出口并13联一外控顺序阀实现系统高压工作阶段的卸荷。5）定位夹紧回路为了保证工件的夹紧力可靠且能单独调节，在该回路上串接减压阀和单向阀；为保证定位到夹紧的顺序动作，采用压力控制方式，即在后动作的夹紧缸进油路上串接单向顺序阀，当定位缸达到顺序阀的调压值时，夹紧缸才动作；为保证工件确已夹紧后滑台液压缸才能动作，在夹紧缸进油口处装一压力继电器。6）辅助回路在液压泵进口设置一过滤器以保证吸入液压泵的油液清洁；出口设一压力表其开关，以便各压力控制元件的调压和观测。原理图图3液压原理图原理分析1）定位液压油从双联液压泵的左泵进入减压阀15，经过单向阀16经过二位四通电磁换向阀的右位进入液压缸21的下腔，进行定位插销动作。回油进过二位四通电磁换向阀的右位流回油箱。2）夹紧液压油从双联液压泵的左泵进入减压阀15，经过单向阀16经过二位四通电磁换向阀的右位进入单向顺序阀18进入液压缸22，完成夹紧动作，同时减压阀15达到调定压力关闭保压，使得夹紧动作得以保持。回油进过二位四通电磁换向阀的右位流回油箱。3）快进液压油双联液压泵的右泵进入单向阀10，此时1YA得电，经过三位五通电液换向阀的左位进入行程换向阀3，进入液压缸23的右腔，完成快进。同时液压油从液压共23的左腔流入换向阀2经过单向阀6，进过行程换向阀3到达液压缸的右腔完成差动快进。4）工进液压油双联液压泵的右泵进入单向阀10，此时1YA得电，经过三位五通电液换向阀的左位进入调速阀4（行程阀3关闭），进入液压缸23的右腔，完成工进。回油进过三位无通电液换向阀的左位流入溢流阀8，顺序阀7流回油箱。5）快退此时2YA得电。液压油双联液压泵的右泵进入单向阀10，经过三位五通电液14换向阀的右位进入液压缸23的左腔，完成快退动作。回油进过液压缸的右腔流向单向阀5，再进过经过三位五通电液换向阀的右位进入液压缸23的左腔流回油箱。6松开、拔销电磁阀都失电液压油从双联液压泵的左泵进入减压阀15，经过单向阀16经过二位四通电磁换向阀的左位进入液压缸21的上腔和液压缸22的下腔，完成动作。7）原位停止表4系统的电磁铁和行程阀动作顺序表电磁铁及行程阀状态工况1YA2YA3YA行程阀状态定位夹紧快进工进快退原位停止松开拔销36标准液压元件及辅件选型361液压泵及驱动电机计算与选定1液压泵最大工作压力的计算由工况图和表3可知，液压缸的最高工作压力在工进阶段，即P1314MPA，而压力继电器的调整压力应比液压缸的最高工作压力大05MPA。此时缸的输入流量较小，且进油路元件较少，故泵的进油压力损失为08MPA。则小流量泵的最高工作压力3140508444MPA。大流量泵仅在快进快退时供油，由工况图可知快退时液压缸的工作压里比快进时大，取进油口压力损失为04MPA，则大流量泵的工作压力为16404204MPA（2）液压泵的流量计算双泵最小供油量QP按液压缸的最大输入流量Q1MAX064X进行估算，根据液压310M传动系统设计与使用上的公式（232）去泄露系数K12，双泵最小供油量QP应为1P2P15考虑到溢流阀的最小稳定流量为，工进时的流量为3/MINQL小流量泵最小流量QP1为大流量泵最小流量QP2为（3）确定液压泵的规格根据系统所需流量，拟初选双联液压泵的转速为N11000R/MIN，泵的容积效率，09V根据液压传动系统设计与使用公式（237）可算得小流量泵和大流量泵排量分别为根据以上计算结果查阅产品样本，根据液压设计手册软件版选用规格相近的YB150/63型双联叶片泵，泵的额定压力为，小泵排量V163ML/R；大泵排量为V263NPMPA50ML/R,泵的额定转速为N960R/MIN,容积效率,总效率。倒推算得小泵和09V08P大泵的额定流量分别为双泵流量为（4）确定液压泵驱动功率及电机的规格、型号由工况图可知最大公率出现在快退阶段，则液压泵快退所需的驱动功率为查液压传动系统设计与使用P107页的表213，选用Y系列中规格相近的Y112M6B3型卧式三相异步电动机其额定功率22KW，转速为940R/MIN。用此转速驱动液压泵时，1210103724/9002847/9VVQVGMLRNQGR1263954/MIN5032PVQVNL214486/INPPQ6320418410267PPQKW31MAX2064107681/46/MINPVQKQSSL1/INS111206372/MIPVQKL221448/INPVPP16小泵和大泵的实际流量分别为533L/MIN和423L/MIN；双泵总容量为4763L/MIN；工进时溢流量为53306473L/MIN,仍能满足系统各工况对流量的要求。362液压控制阀和液压辅助元件的选定首先根据所选择的液压泵规格及系统工况，算出液压缸在各阶段的实际进、出流量，运动速度和持续时间，见表4，以方便选择其他液压辅件。表5液压缸的实际进出流量、运动速度和持续时间流量/L/MIN工作阶段无杆腔有杆腔速度/M/S时间/S快进工进06Q进快退表6控制阀及部分辅助元件尺寸规格序号名称通过流量/L/MIN额定流量/L/MIN额定压力/MPA额定压降/MPA型号1双联叶片泵50/6363YB150/632三位五通电液换向阀9189100630335DY100BY3行程阀9189100630322C100BH4调速阀1663Q6B5单向阀98891006302I100B6单向阀4426636302I63B7顺序阀4235063X3FL20F8背压阀11063B10B12A7534698PQ进（）21598746AQ出进123406PQVA13028LTV21Q59067A出进21340678QVA进23501867LTV127463598AQ出进125346PQ进3234A761059QV进3501LTV179溢流阀4731063Y10B10单向阀4426636302I63B11过滤器4763606305PMA060FT1H21B512压力表开关K6B13单向阀98891006302I100B14压力继电器63IPD01HA6LY215减压阀4236363JD10B16单向阀423636302I63B17二位四通电磁换向阀4236063034WE650AG2418单向顺序阀4234563RT03D19压力继电器63IPD01HA6LY220压力继电器63IPD01HA6LY2其中，估取夹紧缸无杆腔的面积为40平方厘米，夹紧力大小最大是6000N，取夹紧速度为4DM、MIN则所得结果均在额定数值以内，故符合选用减压阀要求。管件尺寸由选定的标准元件油口尺寸确定油箱容量按液压传动系统设计与使用公式（241）计算，本系统属于中压系统，但考虑到要将泵组和阀组安装在油箱顶盖上，故取经验系数10，根据液压泵站油箱公称容量系列得油箱容量为37验算液压系统性能（1）验算系统压力损失按选定的液压元件接口尺寸确定管道直径为D18MM，进、回油管道长度均为L2M；取油液运动粘度V，油液密度。由表5查得工作循环中进、4210/MS309174/KGM回油管道中通过的最大流量Q9889L/MIN,发生在快退阶段，由此计算的液流雷诺数小于ER临界雷诺数,故可推论出，各工况下的进回油路中的液流均为层流。3ECR将适用于层流的沿程阻力系数和管道中的液体流速代入75/4ERDVQ24/VQD液压传动系统设计与使用的沿程压力损失计算公式（250）得3448166010EVDQ3484750911023510228PVLQD1436015V2/MIN46/INJFNPMPAAQDL10476350PVQL18在管道具体结构尚未确定的情况下，管道局部压力损失常按以下经验公式计算P各工况下的阀类元件的局部压力损失按公式（252）计算，即根据以上三式子计算出的各工况下的进回油管道的沿程、局部和阀类压力元件损失见表6表7压力损失表工况管道压力损失/PA快进工进快退P110551000069651005455100111000069600545V210150460进油管道324155105965P0484100003485101158410004840000348011584V0665564855出由管道11976561242将回油路上的压力损失折算到进油路上，可求的总的压力损失。例如在快进工况下总的压力损失为其余工况以此类推。尽管上述计算结果与估取值不同，但不使系统工作压力超过能达到的最高压力。（2）液压泵工作压力的估算小流量泵在工进时的工作压力等于液压缸工作腔压力P1加上进油路上的压力损失P1及压力继电器比缸工作腔压力所大压力值P2，即此值即为溢流阀9的调整压力时的主要参考依据。大流量泵在快退时的工作压力最高，其数值为此值为调整顺序阀7的调整压力时的主要参考依据。3估算系统效率发热和温升01P2/VSSQ55532410971038410384PMPA16553401041PPAMA2651401901746PPAA19由表5可看到，快速进退仅占工作循环持续时间的2，而工作进给达98，所以系统效率，发热和温升可概括用工进时的数值来代表。1）计算系统效率根据液压传动系统设计与使用公式（254）可算得工进阶段的回路效率其中，大流量泵的工作压力PP2就是此泵通过顺序阀7卸荷时所产生的压力损失和节流损失造成的，因此，其数值为前已取双联液压泵的总效率08，现取液压缸的总效率，则按液压传095CMA动系统设计与使用公式（253）可算得本液压系统的效率086195046可见工进时的液压系统效率极低，这主要是由于溢流损失和节流损失造成的。工进工况液压泵的输入功率为2计算系统发热功率根据液压传动系统设计与使用发热系统计算公式（257）可算得工进阶段的发热功率计算系统散热功率前已初步求得油箱有效面积为500L05M，按液压传动系统设计与使用公式（261）即V08ABH求得油箱个边之积为去油箱三边之比为ABC111,则算得ABH0854M按液压传动系统设计与使用公式（262）算得油箱散热面积为由液压传动系统设计与使用公式（258）知油箱的散热功率为HOPKAT1226313366140100615421402CPPQ622430310145PPMP122336621041002146488PPIQPW16481046189HPI3/085/0625ABHVM318150480415084572AABHAM20取油箱散热系数K15W/,油温与环境温差取算得MC25C可见油箱散热能够满足液压系统的散热要求，不需加其他散热装置OPKATW214液压装置结构设计及单个集成块制图液压装置的结构类型有很多种，有管式的，无管式的等等，本设计采用集成块式的方法制作油路块完成液压装置的结构设计。41集成块原理图的设计要求（1）将液压原理图中的公用油路集中引至系统图的一边（2）根据执行元件的动作功能及需要将系统分解为若干单元回路。各单元回路用点划线画出轮廓，并在其中标明以下内容。每一单元回路上具体安装的控制阀及数目；是否再用过渡板或专用阀；各阀之间的油路联系情况和测压点数量及位置；所画图形如下图图4集成块原理图选择其中的一个中间集成块，画出三维立体图，再转换为二维图42集成块的设计选择单个集成块（中间集成块1）如下图22LOP图5中间集成块1（1）明确公用油道数目本设计所选油道为泄油道L和主油路P，所以为两个。表8元件名称型号数量减压阀JD10B1溢流阀Y10B1单向阀I63B1（2）查液压设计手册软件版，得出元件各个安装面尺寸图减压阀安装面溢流阀安装面单向阀安装面图6各种阀的安装面23主油路P孔的大小可由液压传动系统设计与使用公式（247）算得泄油路L孔的大小可由经验算得D10MM。形式如下LOP图7各油路位置简图用三维软件可画的如下图形图8油路块三维立体图34Q210296DCMV主24可导出如下图形图9集成块二维图255设计结果与讨论这次液压的课程设计，是我们第一次较全面的运用液压综合知识。通过这次设计，使得我们对液压基础知识有了一个较为系统全面的认识，加深了对所学知识的理解和运用，讲原来比较抽象的内容实体化，初步培养了我们理论结合实际的设计思想，训练了综合运用相关课程的理论。结合生产实际分析和解决工程问题的能力，巩固、加深和扩展了有关液压系统设计方面的知识。通过制定设计方案，合理选择各液压零件类型，正确计算零件的工作能力，以及针对课程设计中出现的内容查阅资料，大大扩展了我们的知识面，培养了我们在本学科方面的兴趣和实际动手能力，对将来我们在工作方面有很大的帮助。本次课程设计是我们所学知识运用的一次尝试，是我们在液压知识学习方面的一次有意义的实践。在本次课程设计中，我独立完成了自己的设计任务，通过这次设计，弄懂了一些书本中难以理解的内容，加深了对以前所学知识的巩固。在设计中，通过老师的指导，使自己在设计思想、设计方法和设计技能等方面都得到了一次良好的训练。266使用、维护说明设计制造优质的液压系统，通常仅需要适当的维护。在主机及其液压系统磨损之前采取主动维护，与维修相比，是主动与被动、事前与事后的关系。因此，主动维护不但为设备的可靠运行提供保障。同时可大幅度降低维修成本，延长维修周期乃至设备的使用寿命。实践表明。液压元件或系统失效、损坏等问题多数是由于污染，维护不足和油液选用不当造成的。为保证液压系统处于良好性能状态，并延长其使用寿命，应对其合理使用，并重视对其进行日常检查和维护。操作者应熟悉主机的用途和液压系统的原理，掌握系统动作顺序及液压元件的调整方法。在开动设备前和设备运行中，应对机器的状态进行检查。正确使用和维护液压工作介质。液压油液的污染是液压系统的主要故障源，为此，应注意液压工作介质要在干净处存放，所用器具如油桶、漏斗油管、抹布等应保持干净；最好用丝绸或化纤面料擦洗，以免纤维堵塞元件的细小孔道，造成故障。油箱应加盖密封，过滤器的滤芯应经常检查、清洗和更换，经常检查并根据工作情况定期更换油液。一般在累计工作1000H后，应当换油。间断使用，则应按工作情况半年或一年换油一次。换油时应将油箱清洗干净，再通过120目以上的滤油器向油箱注入新油输油钢管要在油中浸泡24H，生成不活泼的薄膜后再使用；装拆元件一定要清洗干净，防止污物落入油液，污染严重时应及时查明原因并消除。液压系统的油温应控制在一定范围内。在低温下，油温应达到20C以上才准许顺序动作；油温高干60C时应注意系统的工作情况油温过高将使液压系统泄漏增大。稳定性变差甚至影响主机的加工精度等。为此，应注意保持纳箱中正确的液位，使系统中的上作介质具有足够的循环冷却条件；正确选择液压工作介质的黏度，并保持其干净，此外，还应按期更换工作介质，系统间歇工作中，在等待期间顺便液压泵卸荷；保持水冷却器内水量充足，管