动迁配套房模板工程施工专项方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除绿洲丰怡园动迁配套房三标段工程模 板 施 工 方 案 上海嘉城建筑工程发展有限公司 年 月 日目 录一、 工程概况二、 编制依据三、 模板系统四、 模板安装、拆除工艺流程五、 针对性技术措施六、 安全技术措施七、 电梯井内模板施工操作八、 计算书模板工程施工专项方案 一、工程概况上海绿洲丰怡园动迁配套用房三标段工程由上海皓庭房地产开发有限公司投资兴建，其项目位于上海市嘉定区嘉安路胜辛路口。本工程由上海伊腾建筑设计有限公司设计，上海嘉蓝建设工程监理有限公司负责监理，上海嘉城建筑工程发展有限公司总承包。本公司承建该标段由2#、5#、6#、11#、12#、16#五幢高层住宅、一幢配电房项目。2#楼为配套公建9层；建筑面积6563.80；其它主体结构18层；建筑高度58米。总建筑面积57473.4。层高：本工程高层住宅建筑层高2.9米；二、编制依据1、GB502042002混凝土结构工程施工质量验收规范2、JGJ1302011建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范。 3、上海嘉城建筑工程发展有限公司有关文件规定及作业指导书。 4、本工程施工组织设计。三、模板系统3.1简介本工程主体结构采用18厚优质胶合板，排架体系采用483.0钢管及各类扣件搭设，模板搁栅用50100木料。上部结构梁、板、剪力墙柱均采用18厚优质胶合板，排架体系采用483.0钢管及各类扣件搭设，模板搁栅用50100木料。3.2主体结构3.2.1剪力墙柱模：剪力墙柱侧模采用18厚优质胶合板，模板外侧依次为50100木料竖围檩（250）。双拼钢管横围檩（600），并设钢管抛撑稳固。砼浇注时产生的侧压力采用12对拉螺栓承受，对拉螺栓配塑料套管以便周转使用。第一道对拉螺栓离楼面或承台面200高，以上每600高设一道，至上层楼面以下1000处，上部采用横围檩钢管做抱箍。700宽以上柱面水平方向对拉螺栓设二根，700-500宽柱面设一根， 400宽以下柱不设对拉螺柱，采用横围檩钢管做抱箍。剪力墙柱模板安装完毕后应进行垂直校正（二次校正法），垂直度偏差控制在3mm以内。剪力墙柱四周底板中预埋短钢管地桩，柱模抛撑用万向扣件与地桩稳固。3.2.2梁模：梁底模、侧模、平台模均采用18厚优质胶合板。梁的排架上弹出标高线，用通长麻线按标高线控制梁底标高，立杆间距不大于0.9米，设置牵杆、搁栅，搁栅采用50100木方，其间距不超过150mm。立杆下部20cm处设置一道扫地杆。高度超过700mm的梁侧模采用一道14对拉螺栓拉接。跨度大于等于4m的梁模应起拱（1/1000-3/1000）3.2.3平台模：采用18厚优质胶合板作面板，50*100木格栅（竖放），其间距不超过350mm，扣件管排架作支撑。排架立杆间距不大于0.90米，设置牵杆、搁栅，立杆下部20cm处设置一道扫地杆。模板安装顺序：竖向结构模梁模平台模3.2.4楼梯模：模板施工前应以实际层高放样，先安装平台、梁模板，再安装楼梯底模板。楼梯的底模采用18厚优质胶合板，底模支撑系统用48钢管搭设满堂排架，立柱间距不大于800800mm。楼梯踏步侧模采用18厚优质胶合板，侧模上下口均用50厚木方作硬支撑，并用50mm100mm木方将各踏步侧模上口连接。3.3排架搭设要求：3.3.1立柱：纵、横间距不大于900。梁高大于等于900的，在梁底中间增加一排立柱,并增加一只保险扣件。3.3.2牵杠：纵、横间距不大于900，沿高度方向间距（步距）不超过1800，纵、横两个方向的牵杠在同一节点与立柱连接。3.3.3设置扫地杆，扫地杆距地200。3.3.4剪刀撑：纵、横向均须设置，要求每个开间各设置一道，位置位于靠梁侧。剪刀撑与地面夹角为4560，连续设置。3.4拆模要求3.4.1竖向结构拆模应保证混凝土棱角不因拆模受损（砼强度达1.2N/mm2）。3.4.2底模拆模：跨度8m时，必须达到设计强度75%，方可拆模；跨度8m时，必须达到设计强度100%，方可拆模。屋面层底模必须达到100%强度后拆模，使拆模时刚度有利于砼自防水性能。悬臂构件：必须达到设计强度100%，方可拆模。3.4.3 拆模前必须经项目经理部负责人审查批准。以同条件试块抗压强度实验值为准。四、模板安装、拆除工艺流程4.1柱模板安装工艺：4.1.1单块就位组拼工艺流程：搭设安装架子第一层模板安装就位检查对角线、垂直和位置安装柱箍；第二、三等层剪力墙柱模板及柱箍安装安有梁口的柱模板全面检查校正群体固定4.1.2单片预组拼柱模板工艺流程：单片预组拼柱组拼第一片柱模就位第二片柱模就位用角模连接安装第三、四片柱模检查柱模对角线及位移并纠正自下而上安装柱箍并做斜撑全面检查安装质量群体柱模固定4.2剪力墙墙模板安装工艺：4.2.1 墙模板单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板 (两侧)安装内钢楞调整模板平直 安装第二步至顶部两侧模板安装内钢楞调平直安装穿墙螺栓安装外钢楞加斜撑并调整模板平直与柱、墙、楼板模板连接4.2.2 预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接4.2.3 梁模板安装工艺： 弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞或梁卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固4.2.4 楼板模板单块就位安装工艺流程：搭设支架安装横纵钢 (木) 楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板块检查模板上皮标高、接缝宽度及平整度。4.3楼板、梁模板拆除工艺：4.3.1工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪力撑拆除梁连接件及侧模板下调楼板模板支柱23，使模下降分段分片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统4.3.2柱子模板拆除工艺：拆除拉杆或斜撑自上而下拆掉 (穿柱螺栓) 或柱箍拆除竖楞，自上而下拆除模板模板及配件运输维护4.3.3剪力墙模拆除工艺： 拆除斜撑自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞分层自上而下拆除内楞及竹编模板模板及配件运输及维护、清理。五、针对性技术措施5.1模板必须在钢筋隐蔽验收通过后方可封模，模板安装顺序：竖向结构模梁模平台模，每个单项模板完成后必须经自检及技术复核后方可进行下道工序。竖向结构模复核时必须复核上口标高，以确保平台模板的标高正确。5.2严格检查模板质量，每次使用前应去除不合格模板，确保模板面平整、完好，对定加工模板需复核尺寸。5.3按翻样图弹出所有梁、柱边线，立模板必须严格按弹好的柱、梁边线进行，墙柱的下方利用柱筋焊钢筋限位，以保证墙柱的平面位置准确。5.4排架搭设须按排架线操作，横平竖直，立杆垂直度、间距符合要求，按要求设置剪刀撑，框架结构外围必须全部设剪刀撑。平台模立柱纵横间距不大于900，立柱的牵杆沿高度方向间距1800（离地200高设扫地杆），立柱需有纵横两个方面的牵杆在同一个节点与立柱连接。5.5平台模板搁栅所用50100木方，必须统一尺寸，并经压刨床刨过，搁栅间距不大于300，平台模靠梁的边搁栅不得少放，搁栅接头须认真检查，如有不合要求处立即更正。铺平台板须先从四个角铺起，与梁模保持垂直。平台板上要弹出轴线辅助线，以便复核、校正。5.6跨度大于或等于4m的梁板模应起拱（1/10003/1000）。5.7紧贴在模板上的予埋件安置完成后应用电焊点焊在钢筋上，保证埋件的位置准确，偏差应控制在3mm内。预留洞口根据楼板厚度采用九夹板钉方框留设，洞口较小时，木框上开槽便于钢筋穿过。5.8分项工程完成后，施工班组应拿出分项质量自检单，经自检及相关部门工验收合格后方可进入下道工序。5.9侧模拆除应控制拆模时间，拆模时防止碰坏棱角，梁板底模拆除必须严格执行施工与验收规范的有关规定。六、安全技术措施：6.1 模板搭设和拆除前应进行施工技术交底和安全技术交底，并做好书面记录。6.2 模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑杆上攀登上下，严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。6.3支设高度大于3m的柱模板，四周应设斜撑，并搭设操作平台，支设悬挑形式的模板时应有稳固的立足点，进行高处拆模，应配置登高用具或搭设支架。6.4木工平刨、圆盘锯须搭设操作棚，作业棚应及时清除木屑，并配置好消防器具。6.5安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。6.6高空、复杂结构模板的安装和拆除，事先应制订切实可行的安全施工措施。6.7遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应清扫施工现场，略干不滑时再进行工作，以确保施工安全。6.8二人抬运模板时要相互配合、协同、传递模板，工具应用运输机械或绳子系牢后升降，不得乱扔；高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员通过。6.9不得在脚手架上堆放大批模板等材料。6.10支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。6.11拆除模板一般用长撬棍，人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然掉落伤人。6.12悬挑结构必须在安全可靠的脚手架上进行施工，其支撑体系必须经安全技术部门验收合格后方可进行支模施工。七、电梯井内模板施工操作 为防止电梯井内模板支撑时发生人体坠落，确保施工操作安全。7.1井内架子支撑：7.1.1井内架子承重支架采用二根10#中型槽钢作承重横梁，横梁一端搁置于电梯井门洞二侧，另一端搁置于电梯门相对应的剪力墙板预留孔内。7.1.2在每层电梯井门相对应的混凝土剪力墙板上预留二个高150宽、100的孔洞，次层电梯井模板施工前，首先将井内操作架提升至操作层，后将架子承重横梁置于井内二端作可靠固定。7.1.3横梁两端用48钢管扣紧固定。7.2井内操作架：操作架采用48钢管焊接而成，铺以50100方木搁栅，方木表面用厚20mm九夹板满铺。操作平台钢管间距450mm，木搁栅间距500mm。7.3操作架提升：操作架顶部四角焊接20吊环，操作架向上层提升时利用现场塔吊缓慢向上提升至施工操作层。7.4安全措施：7.4.1承重梁两端必须伸出剪力墙外墙不少于10cm，两端必须在电梯井剪力墙外侧用48钢管扣紧固定。7.4.2操作平台木料必须于钢管作可靠固定，九夹板须满铺，并用园钉与方木固定。7.4.3每层提升由专人负责，操作架搁置必须稳定、牢固。八、模板计算 墙模板：主楼上部结构墙厚度按200mm计算。 梁模板：本工程主楼结构梁截面都较小，根据设计图纸，最大的梁截面尺寸为200500mm，所以本工程主楼梁统一按200500mm尺寸计算。 楼板模板：主楼上部结构楼板模板统一按楼板厚度为120mm，层高为2.9m，所以本方案计算顶板部分模板统一按120mm计算。本工程模板立杆支撑采用48钢管，纵横向最大间距为900*900，离地200设置扫地杆；1.80高度设置纵横向水平拉杆；剪刀撑每开间设置一道，与地面成4560角，连续设置；方木楞采用100*50规格，间距不大于300mm；剪力墙采用12对拉螺杆（外套塑料管），竖向间距600mm；横向间距4500mm。离地200mm开始连续设置。相关验算见计算书附件：附件一：梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.50；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.90；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90梁支撑架搭设高度H(m)：2.90；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：2；主楞间距为：150mm；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.00； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500（m/h）； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.962502 = 1.72105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.72105 / 7.35104=2.334N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.334N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.962504/(38495004.86105) = 0.242 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 167cm3；I = 51032/12 = 1000cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 150mm； 内楞的最大弯距: M=1/821.96150.002= 6.18104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.15=6.039 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.18104/1.67105 = 0.370 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.370 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(901000010106) = 1.032 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =1.032mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.51 kNm；其中，F=1/2qh=5.49， h为梁高为0.50m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.51106/8.98103 = 168.124 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =168.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.039kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6155490.000500.003/(100206000.000215600.000)=0.492mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.492 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.492mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.500.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1016.670.0832=0.013kNm； =0.013106/5.40104=0.232N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.232N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）1.00= 13.05KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =83.33/250 = 0.333mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.37583.34/(10095004.86105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 83.3 / 250 = 0.333mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.500.083=1.160 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.083(20.50+0.25)/ 0.25=0.150 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.083=0.375 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.160+1.20.158=1.590 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.375=0.525 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.590+0.525=2.110 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.1100.90.9= 0.178 kN.m；最大应力 = M / W = 0.178106/42666.7 = 4.561 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.661 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.111 = 1.27 kN； 方木受剪应力计算值 = 31266.7/(24080) = 0.585 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.585 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.160 + 0.150 = 1.31 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.3110004 /(9010000170.667104)=0.546mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.546 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.50= 12.75 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.75 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.550 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.152 kN，中间支座最大反力Rmax=6.046；最大弯矩 Mmax=0.165 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.029 mm；最大应力 =0.165106/4490=36.749 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 36.749 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2, 满足要求!七、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.046 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.152 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.9=0.518 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.25)/2)1.000.35=0.347 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.25)/2)1.000.160(1.50+24.00)=4.039 kN； N =0.152+0.518+0.346+4.039=5.056 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.9 = 1.767 m；Lo/i = 1767.15 / 15.9 = 111 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5055.646/(0.509424) = 23.426 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.426 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.046 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(2.9-0.55)=0.518 kN； N =6.046+0.518=6.466 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.9 = 1.767 m；Lo/i = 1767.15 / 15.9 = 111 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6465.849/(0.509424) = 29.96 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.96 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！附件二、主楼板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度2.75(m):采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2) :562.69；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；(施工采用50*100木方，计算时按40*80计算) 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.15.420.32= 0.048 kNm； 面板最大应力计算值 = M/W=5372/54000 =0.995 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.995 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0. 398 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0. 398 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12= 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.9 + 0.105)+1.40.3 = 1.626 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.6260.92 = 0.165 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.165106/42666.67 = 3.87 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.87 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.6260.9 = 0.915 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.915103/(2 4080) = 0.439 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.439N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷