支撑体系设计及计算书.doc

桥梁模板与支撑体系设计及计算书支撑体系设计说明：面板采用18mm厚的胶合模板，面板背楞用枋木支撑，采用483.5水平钢管作为背楞（木枋）的支撑。满堂支架的搭设规格为：立杆间距0.6m0.6m，横杆步距1.2m。立杆顶端采用可调节的顶托作为集中荷载的传递构件。支撑体系搭设的构造应满足以下要求：1、扫地杆：离地高度不超过0.2m。2、剪刀撑：每隔四排立杆或3.0m设置一道垂直剪撑，垂直剪刀撑钢管与地面成45-60度角，水平剪刀撑按照其两端与中间每隔四排立杆从顶部开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且最大不大于6m。3、立杆顶端的顶托伸出上部第一根水平杆的长度不得超过20cm（自由端长度。注：自由端长度为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线支撑点的长度）。由于本桥梁结构模板支撑成型下是规划5#路,架空高度在23.53.9m,空间面积远大于桥梁截面面积，可以不考虑风荷载。一、现浇箱梁模板支撑体系计算（一）、参数信息1、立杆参数： 立杆的纵距b=0.6m 立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数： 箱梁端部厚：1.2m砼自重选用 25KNm3模板自重采用 0.3 KNm2施工均布荷载选用 2.5 KNm2振捣砼荷载 2 KNm2（水平模板） 4 KNm2（垂直模板）钢筋自重 1.43 KNm3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取400 KNm2基础底面面积取50mm50mm4、木方参数：木方的宽度80mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650Nmm2木方自重 0.3KNm2木方的顺纹抗剪强度取ft=1.87Nmm2木方的抗弯强度取fw=17.9Nmm2木方的截面惯性矩I： I=bh3/12=8035012=2.13106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=802506=5.33104mm35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取ft=1.87Nmm2面板的抗弯强度取fw=17.9Nmm2面板的弹性模量为E=4680Nmm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=100018312=4.86105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=10001826=5.4104mm36、其他参数：搭设高度取23.5m伸出长度取0.45m钢管规格：48mm3.5mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A1930mm2，受力面积489 mm2；钢管截面抵抗矩WW20042mm3，钢管截面惯性矩I：I1.22107mm4，钢管的弹性模量E2.1105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff215 N/mm2钢管抗剪强度取ft=120Nmm2（二）、模板面板计算规格183091518mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重0.3KN/m21.20.3=0.36KN/ m22新浇筑砼自重25KN/m31.2250.95=28.5KN/m23钢筋自重1.5KN/m31.21.51.05=1.89KN/ m24施工人员及设备2.5KN/m21.42.5=3.5KN/m25振捣时产生的荷载水平荷载2KN/m21.42=2.8KN/m2垂直荷载4KN/m21.44=5.6KN/m2恒荷载设计值：g=0.36+28.5+1.89=30.75KNm2活荷载设计值：q=3.5+2.8+5.6=11.9 KNm2荷载总设计值：g+q=30.75+11.9=42.65 KNm2内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。将面荷载转为线荷载模板面板取0.915m板宽带计算。当在满载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即支座弯矩 MB=0.1（g+q）12支座剪力 QB左= -0.6（g+q）11、抗弯强度计算：M=0.142.6510.32=0.38KNm截面抗剪强度计算值：=MWfw=17.9 Nmm2W= bh2/6=10001826=5.4104 mm3=0.33106（5.4104）=6.1Nmm2 fw=17.9Nmm2 (满足要求)2、抗剪计算： QB左= -0.6（g+q）1= -0.637.0510.3= -6.669 KN截面抗剪强度计算值：=3Q2bh ft=1.87Nmm2=36669（2100018）=0.56Nmm2ft=1.87Nmm2 (满足要求)3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面不隐蔽时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3=0.677（g+q）l4100EIw 面板最大挠度计算：w=0.67737.05l3004(10046804.86105)=0.90mmw=0.90mm =300250=1.2mm满足要求。（三）、背楞钢管受力验算规格48mm3.5mm的钢管。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：荷载计算：序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1板及板上部结构、施工荷载传来的恒荷载30.75KN/m230.750.3=9.225KN/m2钢管自重 0.0384KN/m 1.20.0384=0.0461KN/m恒荷载设计值：g=9.225+0.0461=9.27KNm活荷载设计值：q=6.30.3=1.89 KNm荷载总设计值：g+q=9.27+1.89=11.16 KNm内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，当在满载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即支座弯矩 MB=0.1（g+q）l2支座剪力 QB左= -0.6（g+q）l1、抗弯强度计算：M=0.111.160.62=0.40KNm截面抗剪强度计算值：=MWfw=215MPa W5078mm3=0.40106（5.078103）=78MPa fw=215MPa (满足要求)2、抗剪计算： QB左= -0.6（g+q）l= -0.611.160.6= -4.018 KN截面抗剪强度计算值：=3Q2bh f=120Nmm2=34018（2489）=12.3Nmm2ft=120Nmm2 (满足要求)3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐藏时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3=0.677（g+q）l4100EIw 钢管最大挠度计算w=0.67711.166004(1002.11051.22105)=0.36mm=600300=2mm（满足要求）。（四）、主楞水平横向钢管受力计算规格48mm3.5mm的钢管。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1背楞钢管及钢管上部荷载、施工荷载传来的恒荷载9.27KNm9.270.6=5.562KN2钢管自重 0.0384KN/m 1.20.03840.6=0.03KN恒荷载设计值：G=5.562+0.03=5.592KN活荷载设计值：Q=1.890.6=1.134 KN总荷载设计值：G+Q=5.592+1.134=6.726 KN内力计算：按三等跨连续梁计算内力(为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算)，本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，当在集中荷载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即第1跨跨中弯矩 M=1G+2 Q支座剪力 V=3G +4Q1、抗弯强度计算：M=0.1755.5920.6+0.2131.1340.6=0.732KNm截面抗剪强度计算值：=MWfw=215MPa W5078mm3=0.79106（5.078103）=144.1MPa fw=215MPa 满足要求。2、抗剪计算： VA，max=3G +4Q=0.355.592+0.4251.134=2.63KN VBl，max=3G +4Q=-0.655.592-0.5751.134=-4.64KN VBr，max=3G +4Q=0.55.592+01.134=3.066KN故在B支座右侧剪力最大VBr，max=3.066KN截面抗剪强度计算值：=3Q2bh f=120Nmm2=33066（2489）=9.41Nmm2f=120Nmm2(满足要求)3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面隐蔽时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3= pl3/(48EI)w 钢管最大挠度计算w=6.72610006003(482.11051.22105)=1.18mmw=1.18mm =600300=2mm（满足要求）。（五）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRC其中RC-扣件抗滑承载力设计值，当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力取12KN。采用单扣件进行验算，其在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：6726N+1.213.2N2=6.758KN8KN 满足要求，但考虑到顶板厚度较大，局部施工过程可能出现较大的集中荷载，为保证支撑体系的稳定和安全，本工程采用顶托作为荷载承重支撑点，通过顶托将上部荷载直接传递至立杆的轴心。（六）、立杆受力验算1、钢管脚手架的自重（KN）立杆纵距查表值1=0.75m 步距查表值h=1.20m按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为750mm750mm。荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载6758N2水平横杆重量按7.5m计：1.27.538.4=345.6N3扣 件按10个计：1.213.210=158.4N4立杆重量1.238.45.27=242.8N荷载组合7504.8N 稳定性验算立杆为483.5钢管：A1930mm2，W20042mm3，I1.22107mm4， i=(I/A) 1/2=15.8mm，fm205 MPa。按照扣件式钢管脚手架安全技术规范要求，满堂支架稳定性验算须进行顶部立杆段和非顶部立杆段的稳定性验算。非顶部立杆段取竖向荷载最大的底部立杆段进行验算。顶部立杆段验算计算长度L0=k1(h+2a)=1.155*1.719*（1.2+2*0.2）=3.177mk-满堂支撑架立杆计算长度附件系数，H8m，取k=1.155；1-考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表取1.719；h-立杆步距，h=1.2m；a-立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度,取a=0.2m。L0=3177mm，长细比=L0/i=3177/15.8=201，查表得稳定系数=0.179=N/（A）=6758/（0.179489）=77.2N/mm2 fm205 N/mm2，顶部立杆段满足稳定性要求。底部立杆段验算计算长度L0=k2h=1.155*2.225*1.2=3.084mk-满堂支撑架立杆计算长度附件系数，H8m，取k=1.155；2-考虑满堂支架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表取2.225；h-立杆步距，h=1.2m；L0=3084mm，长细比=L0/i=3084/15.8=195.2，查表得稳定系数=0.189=N/（A）=7504.8/（0.189489）=81.2N/mm2h，则侧压力分布图如下图所示,故墙侧模板所受荷载为:47.71.2=57.24 KNm2面板恒荷载设计值:57.24 KNm2面板活荷载设计值: 41.4=5.6 KNm2面板荷载总设计值: 57.24+41.4=62.84 KNm2（三）、墙模板面板抗弯承载力计算1、计算线荷载计算宽度取b mmq=62.84b （kN/m）2、按面板抗弯承载力要求验算MM抗=fW=17.9 Nmm2b18260.1q2=0.162.84b2=17.9 Nmm2b1826 =17.91821000（60.162.84）1/2=392mm3、按面板刚度要求验算 q=47.7b 0.67747.7b4（1004680b18312）=/250 =10046801831000（250120.67747.7）1/3=304mm取最小值，模板竖楞间距300mm（四）、次楞方木强度计算1、计算线荷载计算宽度取0.3 mq=62.840.3=18.852 kN/m2、按次楞方木抗弯承载力要求验算MM抗=fW=17.9 Nmm25080360.1q2=0.118.8522=17.9 Nmm2508036 =17.950802（60.118.852）1/2=636mm3、按次楞方木刚度要求验算 q=47.70.3=14.31 kN/m 0.67714.314（1004680508