水润之都住宅楼设计毕业论文.doc

毕 业 论 文 设计 题 目 水润之都住宅楼设计 水润之都住宅楼设计 摘要 本设计为市之都设计 建筑为m2左右 地上 青岛水润住宅楼面积3800六层 用钢筋结构 本设计的主要包括的建筑和 混凝土框架内容住宅楼方案设计结构计算 其中计算是重点 采用手算进行 并采用来 结构设计空间结构计算分析一榀框架 其计算内容主要有 各种框架内计算框架进行计算竖向荷载和风荷载荷载作用下 力 楼板框架侧移验算分析及水平荷载作用下内力组合及框架梁框架柱配筋计算 等 配筋计算楼梯和基础设计 关键词 钢筋混凝土框架结构荷载计算内力组合配筋计算柱下独立基础 Hydra in residential building design Student Majoring in Civil Engineering liu juanjuan Tutor Name feng xiumei Abstract This design for the Qingdao water embellish of residential building design construction area of 3800 m2 six floors on the ground the underlying storage room for the height of 2 2 m the standard height of 2 8 m Two families share a ladder average every building area is around 140 150 m2 with reinforced concrete frame structure The main content of this design include residential building design and structure calculation The structure design and calculation is the key Using hand calculation of space structure is analyzed and a calculation is made using a common framework to calculate the Its computation contents mainly include the vertical load and wind load under various loading frame internal force analysis and the frame lateral calculation under the action of horizontal loading and internal force combination frame beam and frame column and distribution engineering calculation floor reinforcement calculation the staircase and foundation design and calculation etc Key Words Reinforced concrete frame structure load calculation the combination of internal forces reinforcement independent foundation under column 目目 录录 1 建筑设计 1 1 1 建筑设计概况 1 1 2 建筑设计原理 2 1 3 建筑材料选择 3 2 结构计算 4 2 1 设计资料 4 2 2 结构方案的选择和结构布置 4 2 3 梁柱截面尺寸的初步确定和材料选择 6 2 4 荷载计算 8 2 5 内力计算 18 2 6 横向框架内力组合 46 2 7 梁柱截面配筋计算 67 2 8 楼板设计 75 2 9 楼梯设计 79 2 10 基础设计 82 参 考 文 献 84 毕业设计图纸目录 85 1 1 建筑设计 1 1 建筑设计概况 1 1 1 工程概况 建设地点 青岛市 本工程为某青岛某开发商建筑的住宅楼 单体楼为 地上六建筑面积左右 2 m3800 层 底层为储物室层高 标准层高为 一梯两户 平均每套在m2 28m 2 建筑面积 左右 2 150m 140 1 1 2 设计条件 1 自然条件 1 抗震设计 抗震设防烈度为 6 度 II 类场地 不考虑抗震计算 1 2 基本雪压 自然条件 基本风压 0 6 kN m2 B 类粗糙度 基本雪压 0 2 kN m2 青岛年平均气温 12 7 最高气温高于 30 的天数 年平均为 11 4 天 最低 气温低于 5 的天数 年平均为 22 天 年平均无霜期 251 天 比相邻地区长一个月 青岛市降水量年平均为 662 1 毫米 年平均降雪日数只有 10 天 年平均气压为 1008 6 毫帕 年平均风速为 5 2 米 秒 以东南风为主导风向 2 2 工程地质条件 II 类场地 1 1体见表地势平坦 土质分布具拟建场地用地呈方形 序号 岩土 深度 土层 深度 m 厚度 范围 m 地基土 承载力 kPa 压缩 模量 mPa 1杂填土0 0 1 01 0 2粉土1 0 2 01 01805 0 3中粗砂2 0 4 52 52809 5 4砾砂4 5 15 010 535021 0 由此选用第三层为持力层 其承载力特征值 其中未见地下水 本工kpa280fak 程 不考虑地下水影响 1 1 3 结构体系 现浇钢筋混凝土框架结构 2 1 2 建筑设计原理 本次毕业设计的立题思路是本着满足人们对于住房的要求来构思的 现代的人们 对于住房的要求更不仅仅是解决温饱 有地方可以居住这些基本的生活要求 他们更 多的是在乎生活的品质和质量 并且每套 150m2左右的建筑面积 属于中等层次用房 依据该层次人们的生活习惯制定了方案 因此 客厅的设计及采光 通透性方面都有 详尽的考虑 总之 以满足该类住户人群的需要进行设计 1 2 1 建筑平面设计 本设计为住宅楼 户型设计为三室一厅一厨二卫加书房 卧室有主卧和次卧 主 卧设计有独立卫生间 客厅是设计的大的开敞式 另有卫生间 厨房 阳台 还配有 小的衣帽间隔间 建筑平面形状选取方形 长 48 24 米 宽 13 44 米 房间为矩形 较 为规整 建筑共两个楼梯 楼梯设计中底层储藏室用直跑形式 一跑 13 阶 标准层用 等跑形式 一跑 10 阶 符合人们的生活需要 1 2 2 建筑立面设计 立面设计以简单 大方为主 其中没有挑进挑出等复杂的建筑立面 主要还是结 合建筑的平面布置来进行的 另外 建筑立面的整体感觉符合建筑美学和力学的要求 尤其是门窗洞口的比例关系上 着重考虑 1 2 3 剖面设计 3 剖面设计最重要的就是对内部使用空间的高度有一个了解 以此来确定是否能让人 们的生活行为不受限制 给人以舒服的感觉 在剖面图下 我们能够看到梁板柱的尺 寸 而且也剖切到了门墙窗 楼梯 屋顶 因此 对于建筑结构了解深刻 1 3 建筑材料选择 1 3 1 材料选用 3 混凝土 基础垫层 C15 其他均采用 C30 钢筋 纵向受力钢筋用 HRB400 箍筋用 HPB300 外墙 建筑外墙用普通砖墙 其尺寸为 240mm 115 53 重量 25kN m2 3 mmmm 填充墙 内隔墙均用加气混凝土砌块 其尺寸为 重量 mm600mm200mm200 6kN m2 3 门 木门 0 2 kN m2 卷帘门 0 4 kN m2 3 窗 钢塑门窗 0 35 kN m2 3 4 2 结构计算 选取 14 号轴线进行设计 2 1 设计资料 2 1 1 设计条件 1 自然条件 1 基本风压 0 6kN m2 B 类粗糙度 2 基本雪压 0 2kN m2 2 抗震设防烈度 6 度 场地类别为二类 不考虑抗震设防计算 1 3 工程地质条件 持力层地基土承载力 fak 280kN m2 类场地 4 4 荷载根据用途的选取 屋面 kN m25 1 楼面 kN m20 2 楼梯 kN m2 5 5 2 2 2 结构方案选择 2 2 1 结构选型 该楼总面积约为 层数为 6 层 底层为储藏室 采用 2 m3800 结构体系 基础选为 钢筋混凝土现浇框架柱下独立基础 2 2 2 结构布置 5 2 2 3 结构材料 1 混凝土强度 基础垫层 C15 柱 梁 楼板 基础 C30 6 2 钢筋 梁 柱 板钢筋等级为 HRB400 箍筋为 HPB300 3 钢筋接头形式 采用绑扎连接 4 混凝土保护层 板 15 mm 梁截面 15 mm 柱 35 mm 2 3 截面尺寸的初步确定 2 3 1 梁柱截面尺寸的估算 1 梁尺寸估算 1 主梁尺寸 截面高度 其中 l0为梁的计算跨度 l0 6300mm 则 h 420 630mm 0 l10 1 15 1h 取 h 500mm 6 截面宽度 主梁截面取 h 500mm 则 b 167 250mm 取 b 250mm 6 h3 1 2 1b 2 次梁尺寸 由 h 1 12 1 18 L 则取 h 400mm b 200mm 6 h3 1 2 1b 2 柱尺寸估算 根据一榀框架的尺寸可以估算出轴力设计值 从而估算柱的截面尺寸 N 12 3 0 4 2 6 1166 4KN 结构采用 C30 混凝土 fc 14 3N mm2 假定柱截面尺寸mm500mm500 则柱轴压比 1166 4 14 3 500 500 0 33 为轴压比 c c N bhf c 该工程的抗震设防烈度为 6 度 该建筑为丙类建筑 则轴压比限值为 1 0 取截面 mm500mm500 3 板厚尺寸估算 h 1 45 1 50 l 取板厚 h 120mm 7 基础顶面至室外地坪取层楼面底层柱高从基础顶到二室内外高差0 5m 故 0 5m 基础顶到室内的距离为1 000m m20 3 故底层柱高为 m80 2 其余柱高均为 4 梁 柱线刚度 梁截面惯性矩要考虑到现浇楼板的作用 中框架取 I0为不考虑楼板翼缘作用 0 2II 的梁截面惯矩 6 AC 跨梁 i EI l 30000 10 0 25 0 5 2 12 6 3 2 48 104 CD 跨梁 i EI l 30000 10 0 25 0 5 2 12 2 7 5 79 104 DE 跨梁 i EI l 30000 10 0 25 0 5 2 12 4 2 3 72 104 其余各层柱 i余 EI l 30000 10 0 5 0 5 12 2 8 5 58 104 底层柱 i底 10496 4 2 312 5 05 01030000 33 lEI 令 则相对为 0 1i 余柱 线刚度 i左梁 2 48 104 5 58 104 0 44 i右梁 3 72 104 5 58 104 0 67 i中梁 5 79 104 5 58 104 1 04 i底柱 4 96 104 5 58 104 0 89 8 2 4 荷载计算 2 4 1 恒荷载标准值 1 屋面 隔热层 0 035kN m3 0 875kN m2厚架空隔热板mm35 25 防水层 卷材防水层或贴TSSBS 2 m k40 0N 找平层 0 02 kN m3 0 40kN m2厚水泥砂浆找平mm20 20 找坡层 0 040 0 080 2kN m3 0 56kN m2找坡厚水泥焦渣 2mm40 1 保温层 0 060 kN m3 0 72kN m2水泥膨胀珍珠岩保温厚10 160 12 结构层 0 120kN m3 3 00kN m2厚现浇钢筋混凝土板mm120 25 抹灰层 0 015 kN m3 0 225kN m2厚石灰砂浆抹底mm15 17 合计 6 21kN m2 2 楼面 0 65kN m2水磨石地面 0 020kN m3 0 40kN m2厚水泥砂浆抹底mm20 20 9 结构层 0 120 kN m3 3 00kN m2厚现浇钢筋混凝土板mm120 25 抹灰层 0 020 kN m3 0 34kN m2厚石灰砂浆抹底mm20 17 合计 4 39kN m2 3 梁自重 主梁 500mmmm250bh 梁自重 0 25 0 5 0 12 kN m3 2 375kN m 25 抹灰层 0 02 0 5 0 12 0 25 2kN m3 0 428kN m厚混合砂浆抹底mm20 17 合计 2 803kN m 4 次梁 基础梁自重 400mmmm200bh 梁自重 0 20 0 4 0 12 kN m3 1 40kN m 25 抹灰层 0 02 0 4 0 12 0 2 2 kN m3 0 326kN m厚混合砂浆抹底mm20 17 合计 1 726kN m 5 柱自重 500mmmm500bh 柱自重 0 5 0 5 kN m3 6 25kN m 25 抹灰层 0 02 0 5 4kN m3 0 68kN m厚混合砂浆抹底mm20 17 合计 6 93kN m 6 标准层 外纵墙自重 纵墙 0 9 0 24kN m 3 89kN m 18 铝合金窗 1 5 1 5 1 5 0 35kN m 0 525kN m 2 8 1 5 0 5kN m 0 65kN m水刷石外墙面 2 8 1 5 0 36kN m 0 468kN m水泥粉刷内墙面 合计 5 533kN m 纵墙 0 9 0 24 18 0kN m 3 89kN m 铝合金窗 1 5 1 5 1 9 0 35kN m 0 665kN m 2 8 1 9 0 5kN m 0 495kN m水刷石外墙面 2 8 1 9 0 36kN m 0 324kN m水泥粉刷内墙面 合计 3 644kN m 7 底层 A 外纵墙自重 纵墙 3 2 1 5 0 5 0 4 0 24 18 0kN m 3 24kN m 卷帘门 1 5 0 4kN m 0 6kN m 10 3 2 1 5 0 5kN m 0 825kN m水刷石外墙面 3 2 1 5 0 36kN m 0 594kN m水泥粉刷内墙面 合计 5 259kN m 底层 E 纵墙 3 2 0 5 0 4 0 24 18 0kN m 9 72kN m 3 2 0 9 0 5kN m 1 125kN m水刷石外墙面 3 2 0 9 0 36kN m 0 81kN m水泥粉刷内墙面 合计 11 745kN m 8 标准层 内隔墙自重 墙重 2 8 0 5 6 0 0 2kN m 2 76kN m 2 8 0 5 0 36 2kN m 1 656kN m水泥粉刷内墙面 合计 4 416kN m 底层 墙重 3 2 0 5 0 4 6 0 0 2kN m 2 7kN m 3 2 0 5 0 4 0 36 2kN m 1 62kN m水泥粉刷内墙面 合计 4 32kN m 9 女儿墙自重 女儿墙 0 9 0 24kN m 3 888kN m 18 压顶 0 1 0 24kN m 0 6kN m 25 水刷石外墙面 合计 m 1 232m 5 024 0 21kNkN 5 72kN m 2 4 2 活荷载标准值 1 屋面和楼面 屋面 kN m25 1 楼面 kN m20 2 楼梯 kN m2 5 5 2 2 雪荷载 基本雪压 0 2kN m2 雪荷载 1 0 0 2kN m2 0 2 kN m 0rk suS 二者中取大值 同时考虑屋面活荷载和雪荷载不 11 2 4 3 竖向荷载下框架受荷计算 因为有梁的存在楼板被分割为一个一个的区格 首先要区分此板区格是单向板还 是双向板 当时称为单向板 即主要在一个方向上弯曲的板 7 0201 3ll 当时称为双向板 即在两个跨度方向上弯曲的板 7 0201 3ll 当的板宜按双向板设计 7 0201 2 3ll 经过计算 选取的一榀框架上的板都是双向板 如图 2 4 所示 因此 板传至梁 上的被分割成的三角形或梯形荷载经过以下公式可被转化为均布荷载 三角形荷载 5 8P 公式 2 1 7 梯形荷载 1 2 P 公式 2 2 7 012 2ll 01 Pgql 1 梁均布荷载 1 A C 轴间梁 3 6 2 6 3 0 286 012 2ll 屋面板传荷载 恒载 6 21 3 6 2 1 2 0 286 0 286 2 19 23kN m 活载 1 5 3 6 2 1 2 0 286 0 286 2 4 64kN m 楼面板传荷载 恒载 4 39 3 6 2 1 2 0 286 0 286 2 13 6kN m 活载 2 0 3 6 2 1 2 0 286 0 286 2 6 19kN m 12 梁自重标准值 2 803kN m A C 轴均布荷载 屋面梁 恒载 2 803 19 23 22 033 板传荷载梁自重kN m 活载 4 64 板传荷载kN m 楼面梁 恒载 2 803 13 6 16 403 板传荷载梁自重kN m 活载 6 19 板传荷载kN m 2 C D 轴间梁 屋面板荷载 恒载 6 21 2 7 2 5 8 2 10 48kN m 活载 1 5 2 7 2 5 8 2 2 53kN m 楼面板荷载 恒载 4 39 2 7 2 5 8 2 7 41kN m 活载 2 0 2 7 2 5 8 2 3 375kN m 梁自重标准值 2 803kN m C D 轴间均布荷载 屋面梁 恒载 2 803 10 48 13 283 板传荷载梁自重kN m 活载 2 53 板传荷载kN m 楼面梁 恒载 2 803 7 41 10 213 板传荷载梁自重kN m 活载 3 375 板传荷载kN m 3 D E 轴间框架梁 3 0 2 4 2 0 357 012 2ll 屋面板传荷载 恒载 6 21 3 2 1 2 0 357 0 357 2 14 73kN m 活载 1 5 3 2 1 2 0 357 0 357 2 3 56kN m 楼面板荷载 恒载 4 39 3 2 1 2 0 357 0 357 2 10 41kN m 活载 2 0 3 2 1 2 0 357 0 357 2 4 74kN m 梁自重标准值 2 803kN m D E 轴均布荷载 13 屋面梁 恒载 2 803 14 73 17 533 板传荷载梁自重kN m 活载 3 56 板传荷载kN m 楼面梁 恒载 2 803 10 41 13 213 板传荷载梁自重kN m 活载 4 74 板传荷载kN m 2 柱集中荷载 天沟自重见图 2 5 恒载 m k17 2 36 055 0 2 06 0 08 0 12 06 025N 1 A 柱集中荷载 顶层柱 恒载 女儿墙及天沟自重板传荷载梁自重 5 72 2 17 7 2 2 803 7 2 0 5 1 726 6 3 0 5 19 23 6 3 1 4 2 6 21 1 8 5 8 7 2 191 901kN 活载 1 5 1 8 5 8 7 2 4 64 0 5 6 3 26 77kN 板传荷载 标准层 恒载 墙自重板传荷载梁自重 5 533 7 2 0 5 2 803 7 2 0 5 4 416 6 3 0 5 1 726 6 3 0 5 13 6 6 3 1 4 2 4 39 1 8 5 8 7 2 153 6kN 活载 板传荷载kN70 353 65 019 62 78 58 10 2 14 基础顶面恒载 5 259 7 2 0 5 1 726 7 2 0 5 底层外纵墙自重基础梁自重 46 8kN C 柱集中荷 012 2ll 24 0 7 52 7 2 顶层柱 恒载 板传荷载梁自重 2 803 7 2 0 5 1 726 6 3 0 5 19 23 6 3 1 4 2 6 21 1 8 5 8 7 2 6 21 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 2 6 21 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 12 69 2 160 287kN 活载 板传荷载 1 5 1 8 5 8 7 2 1 5 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 2 1 5 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 12 69 2 4 64 6 3 0 5 32 86kN 标准层 恒载 墙自重板传荷载梁自重 4 416 7 2 0 5 2 803 7 2 0 5 1 726 6 3 0 5 13 6 6 3 0 5 4 416 6 3 1 4 2 4 39 1 8 5 8 7 2 4 39 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 2 4 39 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 12 69 2 163 931kN 活载 板传荷载 2 0 1 8 5 8 7 2 2 0 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 2 2 0 2 7 2 1 2 0 24 0 24 5 7 1 4 12 69 2 6 19 6 3 0 5 43 8kN 基础顶面恒载 内隔墙自重基础梁自重 1 726 7 2 0 5 4 32 7 2 0 5 40 508KN 3 D 柱集中荷载 012 2ll 36 0 2 42 0 3 顶层柱 恒载 板传荷载梁自重 2 803 6 0 0 5 1 726 4 2 0 5 14 73 4 2 1 4 2 6 21 1 5 5 8 6 0 6 21 2 7 2 1 2 0 36 0 36 5 7 122 535kN 活载 板传荷载 1 5 1 5 5 8 6 0 1 5 2 7 2 1 2 0 36 0 36 5 7 3 56 4 2 0 5 25 006kN 标准层 15 恒载 墙自重板传荷载梁自重 4 416 6 0 0 5 2 803 6 0 0 5 1 726 4 2 0 5 4 416 4 2 0 5 10 41 4 2 1 4 2 4 39 1 5 5 8 6 0 4 39 2 7 2 1 2 0 36 0 36 5 7 125 758kN 活载 板传荷载 2 0 1 5 5 8 6 0 2 0 2 7 2 1 2 0 36 0 36 5 7 4 74 4 2 0 5 33 32kN 基础顶面恒载 内隔墙自重基础梁自重 1 726 6 0 0 5 4 32 6 0 0 5 33 253KN 4 E 柱集中荷载 顶层柱 恒载 女儿墙及天沟自重板传荷载梁自重 5 72 2 17 6 0 2 803 6 0 0 5 1 726 4 2 0 5 14 73 4 2 1 4 2 6 21 1 5 5 8 6 0 132 242kN 活载 板传荷载 1 5 1 5 5 8 6 0 3 56 0 5 4 2 15 916kN 标准层 恒载 墙自重板传荷载梁自重 5 533 6 0 0 5 2 803 6 0 0 5 4 416 4 2 0 5 1 726 4 2 0 5 10 41 4 2 1 4 2 4 39 1 5 5 8 6 0 105 302kN 活载 板传荷载 2 0 1 5 5 8 6 0 4 74 0 5 4 2 21 204kN 基础顶面恒载 11 745 6 0 0 5 1 726 6 0 0 5 底层外纵墙自重基础梁自重 74 01 kN 16 2 4 4 风荷载计算 1 风荷载标准值计算 为简化计算 楼面的集中风荷载被计节点处的集中风荷载 作用于屋面梁和楼面梁 算单元内外墙面的分布风荷载等量转化 计算公式如下所示 公式 2 3 7 ZZo W w B hh ij s 2 S 风荷载体形系数 本工程 H B 17 2 13 44 1 28 4 取 S 1 3 7 Z 风压高度变化系数 本工程建设为 B 类地面粗糙程度 7 0 风荷载基本风压值 本工程 0 0 6 kN m2 hi 下层柱高 hj 上层柱高 B 计算单元迎风面宽度 B 7 20 7 m Z 风振系数因为 H 30m 且高宽比 17 2 13 44 1 28 1 5 则 Z 1 0 7 17 2 风载下位移验算 构件名称 2 b c i i i 2 c i i kN m 2 12 c c i D h A 轴柱 2 0 44 2 1 0 44i0 1815373 C 轴柱 2 0 44 2 1 04 2 1 1 48i0 42536298 D 轴柱 2 0 1 04 2 2 0 67 2 1 1 7 i 0 4639288 E 轴柱 2 0 67 2 1 0 67 i 0 25121437 D 15373 36298 39288 21437 112396 kN m 构件名称 2 b c i i i 2 c i i kN m 2 12 c c i D h A 轴柱0 50 433902 C 轴柱1 670 650854 D 轴柱1 920 6252549 E 轴柱0 750 4538140 D 33902 50854 52549 38140 175445 kN m 层次s Z Z 离地高度 m Z i h m j h m 0 kN m Wk kN 61 31 01 17616 72 820 615 85 51 31 01 1113 92 82 80 617 45 41 31 01 0311 12 82 80 616 20 31 31 01 008 32 82 80 615 72 21 31 01 005 52 72 80 615 72 11 31 01 002 74 22 80 615 30 18 3 风载下侧移计算 水平荷载作用下按以下公式计算 框架的层间侧移 公式 2 4 7 ijjj D V U Vj 第 j 层的总剪力 7 Dij 第 j 层所有柱的抗侧移刚度之和 7 Uj 第 j 层的层间侧移 7 层数Wj kNVj kN D kN m m j u Vj h 615 8515 851123961 4 4 10 1 20000 517 4533 31123963 4 10 1 9333 416 2049 5112396 4 4 4 10 1 6364 315 7265 221123966 4 10 1 4667 215 7280 941123967 2 4 10 1 3889 115 3096 241754455 5 4 10 1 4000 u 0 00275 j u 侧移验算 对于框架梁结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为 1 550 8 该工程的框架 1 3889 1 550 结构层间侧移 max j uh 顶点位移 u 0 0027 j u 且 u H 1 5891 Vmax 0 0 250 25 1 0 14 3 500 465831 cc f bhkN 截面尺寸可以 3 正截面承载力计算受压 筋向弯矩 故采用对称配柱同一截面分别受正反 1 1 0 1 0 8 518 0 14 3 465 500 0 518 1722 2KN 轴柱进行计算选取A 一层 从柱的内力组合表中可见 Nmax 2381 58KN Nb 为小偏压 选用 M 大 N 大 的组合轴柱进行计算选取A 最不利组合为 第一组 M 20 69KN m N 2381 58KN 第二组 M 75 33KN m N 2238 84KN 在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩 柱的计算长度 lo 1 0H 3 2m mmNMe69 8 58 2391 1069 20 3 0 max 20mm 3020mm a eh mmeee ai 69 282069 8 0 0 1751 0 1058 2381 500500 3 145 0 5 0 3 1 NAfc 因为 3 2 0 5 6 3 15 所以 1 0 2 68 46 1 0 1751 0 5 0 2 3 465 69 281400 1 1 1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 89 256352 50069 2846 1 2 0 746 b 2381 58 256 89 14 3 500 4652 0 746 1 0 5 0 746 360 2 1 c0 ss y0s Ne f bh 1 0 5 A A f h a 465 35 75 柱的计算长度取下列二式中的较小值 Hl lu 15 0 1 0 公式 2 10 16 Hl 2 02 min0 上式中 柱上端 下端节点柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值 16 u l 比值 中的较小值 16 min u l H 的高度 对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度 对其余各层柱为上下两层 楼盖顶面之间的高度 16 柱的计算长度 m16 5 l0 mmNMe65 3384 2238 1033 75 3 0 max 20mm 3020mm a eh mmeee ai 65 532065 33 0 0 1798 0 1084 2238 500500 3 145 0 5 0 3 1 NAfc 因为 5 16 6 3 15 所以 1 0 2 526 10 1798 0 5 0 2 3 465 65 531400 1 1 1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 89 256352 50069 2846 1 2 0 673 b 69 2238840 296 67 14 3 500 4652 0 673 1 2 1 c0 ss y0s Ne f bh 1 0 5 A A f h a 0 5 0 673 360 465 35 75 柱的计算长度取下列二式中的较小值 Hl lu 15 0 1 0 公式 2 10 16 Hl 2 02 min0 柱的计算长度 m35 4 l0 mmNMe44 5818 1394 1048 81 3 0 max 20mm 3020mm a eh mmeee ai 44 782044 58 0 0 129 1 1018 1394 500500 3 145 0 5 0 3 1 NAfc 因为 4 2 0 5 8 7 15 所以 1 0 2 32 1 0 10 1 5 0 2 4 465 44 781400 1 1 1400 1 1 2 21 2 0 0 h l hei 偏心距mmhee si 54 318352 50044 7846 1 2 N Nb 为大偏压 0 419 0c1 bhf N b 1394 18 318 54 14 3 500 4652 0 419 1 0 5 0 419 360 2 1 c0 ss y0s Ne f bh 1 0 5 A A f h a 465 35 3 所以 0 2 hHn 3 当 0 30 3 cc Nf ANf A 时 取 所以 0 30 3 14 3 500 5001072 5 c Nf AkN 1 75 3 1 1 43 500 465 0 07 1072 5 103 220 5KN Vmax 可Nbhft07 0 0 1 75 1 0 按构造配筋 柱箍筋加密区的箍筋最小配箍率特征值 v 0 15 箍筋加密区范围内的体积配箍率尚不 应小于 0 4 15 最小体积配箍率 yvcvv ff min 4 0 8 0270 3 1415 0 500 2 30 2 0 008 4 500 2 30 0 88 取10 78 5mm2 lAsA corsv min sv A S 356 8mm2 根据构造要求 柱端箍筋间距取 取 100mm 取加密区箍筋为 mmd128150 8min 非加密区满足故取 4100 10 mmdS27015 4200 10 柱箍筋加密区 底层 1 3H 1m 标准层 1 6H 500mm 柱箍筋非加密区 底层 1 2m 标准层 1 8m 裂缝宽度验算 A 柱 e0 h0 33 65 465 0 072 0 55 可不验算裂缝宽度 B 柱 e0 h0 58 44 465 0 125 即为第一 10 2 cfff Mf b hhh u M 类 T 形截面 86 06 106 1 0 14 3 2100 4752 0 016 s 0 016 0 2 s A 2 mm s Abh min 跨中上部钢筋按照构造配筋 0 2 250 选截面一侧最小配筋率为 mins Abh 2 mm 择配用 218 509 s A 2 mm CD 梁 一层 CD 跨中截面 下受拉 按 T 型截面计算 M 4 88 梁翼缘计算宽度取下列kN m f b 72 值中较小者 取 900mm f b 判断 T 形截面类型 1 0 14 3 900 120 475 120 2 1733 2 4 88 KN m 即为 10 2 cfff Mf b hhh u M 第一类 T 形截面 4 88 106 1 0 14 3 900 4752 0 0017 s 0 017 0 51811 2 s b 0 9991 2 11 2 ss As 4 88 106 360 0 999 475 28 6 2 mm 钢筋太小 需要按最小配筋率配筋 250 选择配用 216 402 mins Abh 2 mm s A 2 mm 同样的 跨中上部钢筋按照构造配筋 0 2 250截面一侧最小配筋率为 mins Abh 选择配用 218 509 2 mm s A 2 mm CD 梁 六层 CD 跨中截面 上受拉 按矩型截面计算 M 8 45 KN m 8 45 106 1 0 14 3 250 4752 0 01 s 0 01 10 2 cfff Mf b hhh u M 即为第一类 T 形截面 73 42 17 106 1 0 14 3 1400 4752 0 009 s 0 016 0 2 s A 2 mm s Abh min 跨中上部钢筋按照构造配筋 0 2 250 选截面一侧最小配筋率为 mins Abh 2 mm 择配用 218 509 s A 2 mm A 支座AC 跨中C 支座CD 跨中D 支座DE 跨中E 支座 上部318218318218218218218 梁 AC梁 CD梁 DE 计算公式 支座左支座右支座左支座右支座左支座右 M KN m 89 82100 3464 850 8962 7677 63 2 01 s bhf M c 0 110 120 080 0630 0780 096 s 211 0 120 130 0830 0650 0810 1 y c s f bhf A 01 566613391306382472 2 min mmAA ss 250250250250250250 实配钢筋 318 763mm2 318 763mm2 318 76 3mm2 218 509mm2 218 509m m2 218 509mm 2 74 下部416416216216316316316 斜截面受剪承载力计算 Vmax 102 82KN 截面尺寸验算 故该梁为厚腹梁 一般梁 则剪力应49 1250 475 h0 b 满足 Vmax满足 0 0 250 25 1 0 14 3 500 465831 cc f bhkN 102 82 所以按构造配筋 KN9 143bhf7 0 0t kN 127 0 270 43 124 0 24 0 min yvtsv ff 加密区 选择双肢箍 8 100 2 满足要求 01 1 100 3 502 snAsv 满足要求 min 4 0100250 3 502 svsvsv bsnA h 500mm 最大间距 300mm 0 7 0bhfV t 箍筋加密区长度 750 非加密区间距 200mm 最小直max 1 5 500mm b hmm 径 mm6 最后选择 8 100 2 加密区长度 750mm 非加密区8 200 2 层次一 六 加密区钢筋 8 100 2 加密区长度750mm 非加密区钢筋 8 200 2 75 2 8 楼板的设计 1 设计荷载 恒载标准值 1 2 4 39 5 268KN mm2 活载标准值 2 0 1 4 2 8 2 kN mm P g q 5 268 2 8 8 068 KN m P g q 2 5 268 1 4 6 668KN m 2 计算跨度 弯矩计算 按弹性理论设计 连续双向板跨中最大正弯矩 活荷载分布情况可分解为满布荷 载 g q 2 及隔间布置 对前一种荷载可近似认为各区格板都固定支撑在中间支承 2q 上 对后一种荷载情况 可近似认为各区格板在中间支承处是简支的 17 支座最大负 弯矩近似按满布活荷载考虑 认为各区格板都固定在中间支座 楼盖周边仍按实际支 承情况确定 然后按单块双向板计算各支座的负弯矩 17 根据不同的支承情况 现计算 6 种区格板 取钢筋混凝土的泊松比 0 2 76 1 区板 M 折减 20 5 125 1 ly x l 0 0306 6 668 0 055 1 4 6 32 0 2 0 01268 6 668 0 03368 1 4 6 32 12 196 1 m mkN 5 23 0 2 11 15 7 46 2 mmkN 0 07162 8 068 6 32 14 8 1 mmkN 0 05694 8 068 6 32 18 23 2 mmkN 2 3 区板 M 折减 10 5 177 1 ly x l 0 0408 6 668 0 0965 1 4 6 32 0 2 0 0028 6 668 0 0174 1 4 6 32 16 5 1 m L1 L2 支撑条件 x y x y 三边嵌固 一边简支 0 030580 01268 0 07162 0 05694 10 81 四边简支0 0550 03368 三边嵌固 一边简支 0 04080 0028 0 0836 0 0569 2 30 5 四边简支0 0550 03368 四边嵌固0 006120 038 0 0571 0 0809 40 563 四边简支0 02180 0873 四边嵌固0 00380 04 0 057 0 0829 50 5 四边简支0 01740 0965 三边嵌固 一边简支 0 04080 0028 0 0836 0 0569 50 5 四边简支0 0550 03368 三边嵌固 一边简支 0 003590 0361 0 0785 0 0572 7 8 90 675 四边简支0 0720 0284 77 mkN 1 7 0 2 16 16 4 932 2 mmkN 0 0836 8 068 6 32 20 7 1 mmkN 0 0649 8 068 6 362 18 22 2 mmkN 4 区板 M 折减 10 5 174 1 ly x l 0 00612 6 668 0 0218 1 4 2 762 0 2 0 038 6 668 0 0873 1 4 2 762 1 115 1 m mkN 2 86 0 543 0 2 2 969 2 mmkN 0 0571 8 068 2 762 3 51 1 mmkN 0 0809 8 068 2 762 4 972 2 mmkN 5 区板 M 不折减206 2 ly x l 0 0038 6 668 0 0174 1 4 2 762 0 2 0 04 6 668 0 0965 1 4 2 762 0 99 1 m mkN 3 061 0 378 0 2 2 969 2 mmkN 0 057 8 068 2 762 3 5 1 mmkN 0 0829 8 068 2 762 5 095 2 mmkN 6 区板 M 折减 10 21 2 ly x l 0 0408 6 668 0 0965 1 4 4 22 0 2 0 0028 6 668 0 0174 1 4 4 22 8 79 1 m mkN 0 76 0 2 8 03 2 366 2 mmkN 0 0836 8 068 4 22 11 9 1 mmkN 0 0569 8 068 4 22 8 1 2 mmkN 7 8 9 区板 M 折减 10 5 1 ly x l 0 0359 6 668 0 072 1 4 4 22 0 2 0 0361 6 668 0 0284 1 4 4 22 10 95 1 m mkN 4 95 0 2 6 6 15 2 mmkN 0 0785 8 068 4 22 11 17 1 mmkN 0 0572 8 068 4 22 8 14 2 mmkN 78 算楼板的截面有效高度计 短跨跨中截面 mm10020 12020 hh01 长跨跨中截面 mm9030 12030 hh01 支座截面 mm10020 12020 hh 最小配筋率 故取 15 0 18 0 360 1 43 45 0 f f 45 0 yv t min 18 0 min 为方便计算 95 0 s 截面 mm 0 h M KN m ys fhMA 0 95 0 配筋 mm2 S A 1o l 10012 196 0 82858 150335 1 2o l 907 46 0 81948 200251 1o l 10016 5 0 943410 170462 2 3 2o l 904 932 0 91608 200251 1o l 1001 115 0 929 38 200251 4 2o l 902 969 0 957 578 200251 1o l 1000 9928 98 200251 5 2o l 903 317101 928 180279 1o l 1008 792578 180279 6 2o l 902 366778 200251 1o l 10010 95 0 92888 150335 7 8 9 2o l 906 15 0 91808 200251 1 外边10014 8 0 836710 200393 2 3 外边10020 7 0 948510 150523 2 210018 22 0 947910 150523 5 51005 09514910 200393 9 91008 1423810 200393 7 8 9 外边10011 7 0 930810 200393 6 外边10011 934810 200393 79 1 210018 23 0 842610 150523 4 51005 0314710 200393 1 410013 2338710 180436 2 510015 13544210 150523 5 81007 33521410 200393 6 71008 1223710 200393 4 71007 70522510 200393 4 61007 60523010 200393 2 9 楼梯设计 混凝土 箍筋用 纵向受力钢筋 取板30C300HPB400HRB 2 14 3N mm c f 厚 板倾斜角 取 1m 宽板带计算 mm110h 89 0 cos52 0tan 2 9 1 梯段板设计 1 荷载计算 恒载 水磨石面层 0 14 0 27 0 55 0 27 0 835KN m 三角形踏步重 0 27 0 14 25 0 27 1 75 KN m 0 1 25 0 89 2 81KN m厚现浇钢筋砼梯板mm100 0 15