雅美模板施工方案计算.doc

山东雅美二期粘胶短纤维纺练车间 高大模板专项施工方案 目 录第一节、方案编制 2（一）、编制目的2（二）、编制依据2（三）、编制原则2第二节、工程概况 3（一）、总体工程概况3（二）、高大模板部位工程概况3第三节、施工部署及施工方案 4（一）、施工准备4（二）、支模方案选择4第四节、模板计算书 5（一）、柱模板计算书5（二）、梁模板(扣件钢管架)计算书14（三）、现浇板模板(扣件钢管架)计算书32第五节、高大模板支架搭设与模板安装 39（一）、高大模板支架搭设39（二）、模板安装41（三）、砼浇筑及其他规定43第六节、模板支架的监控、监测和验收 44第七节、模板拆除 45第八节、质量保证措施 45第九节、安全施工技术措施 47第十节、文明施工及环境保护措施 55第十一节、应急救援预案 55第十二节、节约材料措施和成品保护 60第一节、方案编制（一）、编制目的本施工方案设计系山东雅美二期粘胶短纤维纺练车间高大模板专项施工方案，依据公司技术管理规程，按照本方案确定的基本原则，进一步完善细化总体施工组织，用以具体指导施工，确保山东雅美二期粘胶短纤维纺练车间工程优质、安全、高速的建成。（二）、编制依据2.1 本工程设计施工图纸及其标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）；2.2 本工程的施工组织设计；2.3混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2.4建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）2.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2.6施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）2.7建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）2.8建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）2.9建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）2.10建筑施工手册第四版2.11建筑施工计算手册江正荣著2.12建筑结构荷载规范(GB50009-2001)2.13混凝土结构设计规范GB50010-20022.14 品茗施工安全计算软件（三）、编制原则3.1严格遵守国家、地方的技术规范、施工规程和质量评定与验收标准。3.2坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性与实事求是相结合。第二节、工程概况（一）、总体工程概况山东雅美二期粘胶短纤维纺练车间工程位于博兴县工业园区；现浇钢筋混凝土框架结构，建筑面积：18965,地上三层，建筑高度：22.8m工程开工日期：2010年5月1日，竣工日期2011年4月30日，总工期：365天。本工程由山东雅美科技有限公司投资建设，江西省纺织工业科研设计院设计，滨州市建筑设计研究院勘察，山东新昌隆建设咨询有限公司监理，盛安建设集团有限公司组织施工。本工程的基础结构形式为桩承台、地梁、独立、条形基础；主体结构形式为框架结构体系，抗震设防烈度为7度。混凝土强度等级部位强度等级柱下独基及桩承台C30-C40基础垫层C15柱C30-C40梁、板C30-C40构造柱、设备基础、圈梁、过梁C30- C40（二）、高大模板部位工程概况山东雅美二期粘胶短纤维纺练车间工程，单层支模高度4-10.7米，单跨东西长9米，单跨南北宽6米.第三节、施工部署及施工方案（一）、施工准备1、材料要求及选择1.1木方：采用5080mm成品木方。1.2模板：采用15mm厚木胶合板，技术性能必须符合混凝土模板用胶合板ZBB70006要求。1.3支架钢管：采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，支架钢管采用483.0钢管。1.4扣件：其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，采用锻铸制作的扣件；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破裂。2、施工机具经纬仪、水准仪、手提电锯、台锯、手锯、铁锤、扳手、墨斗、卷尺、水平管、线坠、撬棍等。3、人员组织木工工长1名、质检员1名、安全员1名、木工60人。（二）、支模方案选择为了保证构件截面尺寸，处理好砼外观质量，减少和避免出现砼接槎、错台，保证模板及其支撑的强度、刚度和稳定以及施工进度，根据本工程结构形式和特点以及现场的实际情况，各部位模板形式及模板体系如下：2.1柱模板方柱和矩形柱模板采用15mm厚木胶合板，框架柱模板由四块板组成，面板依据柱子尺寸，现场加工拼制而成，用5080mm方木做立带，钢管、对拉螺栓（HPB23512）作柱箍，PVC电工套管柱内预埋配合对拉螺栓施工，柱模四边采用钢管支撑。2.2梁模板高大模板部位最大梁为KZL-2，其结构尺寸为3501800mm，在施工中要求组装灵活，所以梁模面板采用15mm厚木胶合板，次龙骨采用5080mm方木，主龙骨采用5080mm方木，配扣件式脚手架支撑体系。2.3顶板模板为了保证混凝土顶板底面的平整、光洁度达到清水混凝土的效果，为后面工序创造条件。顶板模板面板采用木胶合板配备扣件式钢管脚手架，次龙骨采用5080mm方木，主龙骨采用5080mm方木，支撑采用扣件式钢管脚手架，模板采用15mm厚木胶合板，钢管立杆纵横向间距1000mm，大横杆间距1500 mm。第四节、模板计算书（一）、柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB 50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面长度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 10.700m； 计算简图1、参数信息1.1 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):12；1.2柱箍信息柱箍材料: 对拉螺栓；截面类型: 矩形；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；1.3竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；1.4面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；1.5木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 300 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图3.1 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.871300300= 9.78104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.78104 / 1.69104 = 5.798N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.798N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！3.2 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871300.0 = 1956.869N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1956.869N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31956.869/(245015.0)=0.435N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.435N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02300.04/(1006000.01.27105) = 0.651 mm；面板的最大挠度计算值 =0.651mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.2mm,满足要求！4、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为8.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞方木计算简图4.1 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3000.900=6.492kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3000.900=0.756kN/m； q = 6.492+0.756=7.248 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.248450.0450.0= 1.47105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.47105/5.33104 = 2.752N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.752N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！4.2 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3000.900=6.492kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3000.900=0.756kN/m； q = 6.492+0.756=7.248 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.248450.0 = 1956.869N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.248450=1956.869N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31956.869/(250.080.01)=0.734N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.734N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！4.3 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.30 = 7.25 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.25450.04/(1009000.02.13106) = 0.105 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.105mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！5、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.044 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.044kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!6、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.044 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.044kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（二）、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KZL2。1、参数信息1.1 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.70；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；1.2 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.3 材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；1.5 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (800-130)/(4-1)= 223.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(800-130)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-130)/(4-1)2= 6.98104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(800-130)/(4-1)/1000+1.22.800(800-130)/(4-1)/1000=3.381 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.98104 / 1.88104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！3.2 挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (800-130)/(4-1)=223.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(800-130)/(4-1)4/(10095001.41105) = 0.135 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-130)/(4-1)/250 = 0.893mm；面板的最大挠度计算值 =0.135mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.893mm，满足要求！4、梁侧模板支撑的计算4.1 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.381/0.500= 6.762kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.169 kNm，最大支座反力 R= 3.719 kN，最大变形 = 0.136 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.69105/5.33104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.136mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！4.2 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.719kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.279 kNm，最大支座反力 R= 5.678 kN，最大变形 = 0.079 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.79105/1.07105 = 2.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.079 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.678 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.678kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 6.1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.80=19.872kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.119.872166.6672+0.1174.48166.6672=6.98104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.419.8720.167+0.454.480.167=1.661kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.119.8720.167+1.24.480.167=4.539kN =Mmax/W=6.98104/3.00104=2.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.560kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.872166.74/(10095002.25105)=0.049mm；面板的最大挠度计算值: =0.049mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1 荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.539/0.8=5.674kN/m7.2 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.1255.6740.82 = 0.454 kNm；最大应力 = M / W = 0.454106/53333.3 = 8.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.6255.6740.8 = 2.837 kN；方木受剪应力计算值 = 32.8371000/(25080) = 1.064 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.064 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.5215.6748004 /(10010000213.333104)=0.568mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.568 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！7.3 支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.661kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.539kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.500)/40.800(1.20.13024.000+1.42.000)+1.220.800(0.800-0.130)0.300=1.302kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.789 kN；N2=13.425 kN；最大弯矩 Mmax=0.645 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.297 mm；最大应力 =0.645106/4490=143.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 143.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算9、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=13.425 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f10.1梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.789 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12912.6=1.952 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(1.20-0.50)/4)0.800.30+(1.50/2+(1.20-0.50)/4)0.800.130(1.50+24.00)=3.210 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(1.200-0.500)/40.800=4.144 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.789+1.952+3.21+4.144=10.096 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10095.57/(0.205424) = 116.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 116.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！10.2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.425 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(12.6-0.8)=1.952 kN；N =N1+N2 =13.425+1.828=15.253 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立