带式输送机计算设计说明书.doc

=带式输送机计算设计说明书= 文件名称：输渣皮带.sms 2012年02月03日11:31:55设计单位：河北宏达输送机制造有限公司项目名称：苏丹项目工程名称：水利工程-一. 原始参数：=主功能节= 设计种类=普通带式输送机设计=标准节= 基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A) 尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A) 中间架及支腿标准=DTII(A) 导料槽标准=DTII(A) 头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A) 驱动装置标准=DTII(A) 传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A) 上托辊标准DTII(A) 下托辊标准=DTII(A)=物料参数节= 物料名称=炉渣 松散密度=0.9 安息角=25 最大块度=80 输送量=500 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2 运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数)=1 物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1 工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1 物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 橡胶输送带覆盖胶的厚度(上)=0 橡胶输送带覆盖胶的厚度(下)=0 运行条件(确定运行系数fs)=3=主参数参数节= 带宽=1200 速度=2 头轮(传动滚筒)直径=800 尾轮(改向滚筒)直径=630 拉紧方式=中部垂直重锤拉紧 传动滚筒头架型式=角形 改向滚筒尾架型式=角形 中间架种类=轻中型 中间架支腿种类=轻中型 传动滚筒形式=胶面 传动滚筒胶面形式=菱形 改向滚筒形式=胶面=几何参数节= 输入方式=普通简易输入方式 工艺布置形式=凹弧 输送方向=由右至左 尾部带面倾角=0 头轮顶部实际高度=1500 尾轮顶部实际高度=1500 尾部地基标高=0 头部地基标高=11415 水平投影长度=258000 带面到通廊地基高度=1200 弧起点到尾轮中心距离=185000 斜廊起点到尾架最小距离=185000 斜廊终点到头架最小距离=1500 弧段数量=1 弧半径=20000 设置双折线否=否=输送带参数节= 输送带种类=聚酯带 输送带规格=EP-200 扯断强度=200 每层厚度=1.1 每层质量=1.6 层数=6 上胶厚=4.5 下胶厚=1.5 带厚=0 钢丝绳最大直径=0 钢丝绳间距=0=尾部(拉紧)参数节= 中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=15000 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=5000 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0 垂直重锤拉紧装置形式=箱式=头架参数节= 头架类型=0 有无漏斗=有 头部漏斗形式=普通 有无衬板=有=驱动参数节= 驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动 电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧里边 采用耦合器否=是 设置逆止器否=是 设置制动器否=是 传动效率=0.88 启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动 第1驱动滚筒电机数量=1=托辊参数节= 上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=133 下托辊形式=平形 下托辊直径=133=落料参数节= 落料点个数=1 每处落料点宽度=500 每处落料点间距=4500=导料槽节= 布置形式=随落料点自动设置 矩形口=缷料参数节= 缷料方式=普通头部缷料 卸料器类型=电动(气动) 卸料器个数=1 每个卸料器形式=单侧(左) 卸料器间距=5000 卸料车形式=普通 卸料车=双侧 距头轮最小距离=5000 距头轮最大距离=10000=柱标参数节= 纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0 横向柱标(头部)数量=0=计算参数节= 模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6 物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6 清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=13 运行系数=1.2 冲击系数=1.04 工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2 基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.2 基础荷载系数(驱动部分)=1.2=厂房标识节= 标注荷载否=是 设置主厂房标识否=否 设置基础厂房标识否=否=价格节= 产生价格否=否-二. 计算过程：=输送带上最大的物料横截面积S=已知条件： 托辊槽角=35 运行堆积角=25S=0.18 m3(注：查表获得)=输送能力=已知条件： 最大截面积S=0.18 带速v=2 物料密度ro=900 倾斜系数k=0.99(查表获得)最大输送能力IvMax=S*v*k=0.356 m3/s最大输送能力ImMaxMax=Iv*ro=320.225 kg/s最大输送能力QMax=3.6*ImMax=1152.811 t/h实际输送量Q=500 t/h实际输送量Im=Q/3.6=138.889 kg/s实际输送量Iv=Im/ro=0.154 m3/s=输送带宽度=已知条件： 最大截面积S=Q/(3.6*v*k*ro)=0.0779 托辊槽角lanbuta=35 运行堆积角sita=25计算输送带宽度B=0.8m=计算圆周驱动力-FH(主要阻力)=已知条件： 模拟摩擦系数f=0.03 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249m 重力加速度g=9.81m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=2.5334度 输送机承载分支托辊间距ao=1.2m 输送机回程分支托辊间距au=3m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536kg/m 每米输送物料的质量qG=69.444kg/m 输送机承载分支托辊旋转部分质量qRO=18.45kg/m 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=6.427kg/m 承载分支每组托辊旋转部分质量G1=22.14kg 回程分支每组托辊旋转部分质量G2=19.28kg 托辊前倾角epsl=1.383度计算主要阻力FH=f*L*g*(qRO+qRU+(2*qB+qG)*cos(deta)=10130.16N=计算系数C（附加阻力）=已知条件： 附加长度L0=90m 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249m系数C（附加阻力）=(L+L0)/L=1.349=计算圆周驱动力-附加阻力FN=已知条件：附加阻力FN=0N=计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1=已知条件： 槽形系数Cep=0.43 托辊与输送带间的摩擦系数mu0=0.35 装有前倾托辊的输送机长度Le=258.249m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=20kg/m 每米输送物料的质量qG=69.444kg/m 重力加速度g=10m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=2.533度 托辊前倾角epsl=1.383度托辊前倾的摩擦阻力Fep=Cep*mu0*Le*(qB+qG)*g*cos(deta)*sin(epsl)=818.21N已知条件： 物料与导料栏板间的摩擦系数mu2=0.7 输送能力Iv=0.154m3/s 被输送散状物料的堆积密度ro=900kg/m3 导料栏板（导料槽）的长度l=2m 输送带速度v=2m/s 导料栏板间的宽度b1=0.73m导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl=mu2*Iv*Iv*ro*g*l/(v*v*b1*b1)=138.097N主要特种阻力Fs1=Fep+Fgl=956.307N=计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2=已知条件： 清扫器个数n3=5 输送带清扫器与输送带的接触面积A=0.012 m2 输送带清扫器与输送带间的压力P=100000 N/m2 输送带清扫器与输送带间的摩擦系数mu3=0.6 输送带宽度B=1.2 m 犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数ka=1500N/m 犁式卸料器个数na=0输送带清扫器摩擦阻力Fr=A*p*mu3=720 牛梨式卸料器摩擦阻力Fa=na*B*ka=0 牛附加特种阻力Fs2=n3*Fr+Fa=3600 牛=计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst=已知条件： 每米输送物料的质量=qG69.444 kg/m 重力加速度g=9.81 m/s2 输送带卸料点与装料点间的高差H=11.415m倾斜阻力Fst=qG*g*H=7776.469 牛 =计算功率= -总功率-已知条件： 传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛 输送带速度v=2 m/s 传动效率eng=0.88 电压降系数engp=0.95 多机驱动功率不平衡系数engpp=1传动滚筒所需运行功率Pa=Fu*v/1000=51.987 kW驱动电机所需运行功率Pm=Pa/(eng*engp*engpp)=62.185 kW -头部单驱动-第1驱动滚筒单元-传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛 电机数量n=1 台 每台电机所需运行功率Pm=62.185 kW=输送带张力=满足垂度条件下输送带张力=已知条件： 输送机承载分支托辊间距ao=1.2 m 输送机回程分支托辊间距au=3 m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536 kg/m 每米输送物料的质量qG=69.444 kg/m 重力加速度g=9.81 两组托辊之间输送带的允许垂度hpa=0.01满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino=ao*(qB+qG)*g/(8*hpa)=13093.472 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力Fminu=au*qB*g/(8*hpa)=7186.806 牛=头部单驱动-第1驱动滚筒单元= =按照输送带不打滑条件计算输送带张力=已知条件： 传动滚筒与输送带间的摩擦系数mu=0.35 输送带在传动滚筒上的包围角fai=3.316 自然对数的底e=2.718 启动系数KA=1.5 传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛 输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力Fumax=KA*Fu=38989.965 牛保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力F2min=Fumax/(e(mu*fai)-1)=17790.607 m滚筒上输送带奔离点(松边)张力F2=Max(F2min,Fminu)=17790.607 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力F1=F2+Fu=43783.917 牛=计算输送带张力-各特性点张力=已知条件： 模拟摩擦系数f=0.03 重力加速度g=9.81 m/s2 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=6.427 kg/m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536 kg/m 输送带清扫器摩擦阻力Fr=720 牛 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249 m 中部垂直重锤拉紧支架到头架距离Lczj=15 m传动滚筒趋入点张力St1=43783.917 牛传动滚筒奔离点张力St2=17790.607 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力Stg1=St2+1.0*Fr=18510.607 牛传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力Stg2=1.02*Stg1=18880.819 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj11=Stg2+f*Lczj*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=19617.639 牛 垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj12=1.03*Scj11=20206.169 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Scj21=1.04*Scj11=21014.415 牛 垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Scj22=1.04*Scj21=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj31=Scj22=21014.415 牛 垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj32=1.03*Scj31=21644.848 牛尾部增面改向滚筒趋入点张力Swg1=Scj32+f*(L-Lczj)*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=22854.555 牛尾部增面改向滚筒奔离点张力Swg2=1.02*Swg1=23311.646 牛尾轮趋入点张力Sw1=Swg2=23311.646 牛尾轮奔离点张力Sw2=1.04*Sw1=24244.112 牛尾轮改向滚筒上合力Fwl=Sw1+Sw2=47555.759 牛(第1驱动单元)传动滚筒上合力Fcd=F1+F2=61574.524 牛(第1驱动单元)传动滚筒的扭矩M=Fu*D/2000=10.397 千牛.米输送带最小张力Fmin=F2=17790.607 牛输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=Fmin+Fu=43783.917 牛=计算拉紧力=已知条件： 垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Si=20206.169 牛 垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Si1=21014.415 牛中部垂直重锤拉紧力F0=Si+Si1=41220.584 牛=输送带选择计算=已知条件： 输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=43783.917 牛 输送带静安全系数n=13 输送带扯断强度xigma=200 牛/毫米.层输送带计算层数Z_js=Fmax*n/(B*xigma)=2.372 层输送带允许最小层数Zmin=4 层 输送带允许最大层数Zmax=6 层 输送带实选层数Z=6 层 输送带实选层数Z满足：Zmin=Z=Zmax 输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z=Z_js输送机几何尺寸决定的输送带周长Lz=520.001 米接头数N=Lz/100=6 个已知条件： 输送带层数Z=6 层 输送带阶梯宽度bp=400 毫米接头长度La=(Z-1)*bp+B/tan(60)=2.693 米输送带订货总长度Ld=Lz+La*N=536 米已知条件： 输送带层数Z=6 层 输送带上胶厚dB2=4.5 毫米 输送带下胶厚dB3=1.5 毫米输送带总平方米Md=B*(z+(dB2+dB3)/1.5)*Ld/1000=6432 平方米=选择第1传动滚筒驱动=已知条件： 计算扭矩M=10.397 千牛.米 计算合力F=61.575 千牛传动滚筒图号=DTII(A)120A107 传动滚筒许用扭矩=12 千牛.米 传动滚筒许用合力=80 千牛计算扭矩M=传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力F每个电动机选择功率P，不满足要求=选择拉紧装置和重锤块数量=已知条件： 计算拉紧力=41.221 千牛拉紧装置图号DTII(A)120D2061C 拉紧装置许用拉紧力50 千牛 计算拉紧力=许用拉紧力，满足要求已知条件： 拉紧装置(包括改向滚筒)重量Gk=14067.54 牛 拉紧装置配重G=F0-Gk=27153.044 牛 每个重锤块质量zckKg=15 kg重锤块数量Gnum=G/zckKg=185=选择尾轮改向滚筒=已知条件： 计算合力F=47.556 千牛尾轮改向滚筒图号=DTII(A)120B306 尾轮改向滚筒许用合力=90 千牛计算合力F=许用合力，合力满足-三. 计算结果：=物料计算=允许最大输送量=1152.811 t/h=张力计算=第1传动滚筒所需圆周驱动力=25993.31 千牛 第1传动滚筒所需最大圆周驱动力=38989.965 千牛 第1传动滚筒合力=61574.524 牛 第1传动滚筒扭矩=10.397 kN.m 输送带张力(第1传动滚筒趋入点)=43783.917 牛 输送带张力(第1传动滚筒奔离点)=17790.607 牛改向滚筒(尾轮)合力=47555.759 牛 输送带张力(尾轮趋入点)=23311.646 牛 输送带张力(尾轮奔离点)=24244.112 牛=输送带计算=输送带最大张力=43783.917 牛 输送带最小张力=17790.607 牛=功率计算=传动滚筒总轴功率=51.987 千瓦 驱动电机总功率=62.185 千瓦 第1传动滚筒驱动单元轴功率=51.987 千瓦 第1传动滚筒驱动单元电机数量=1 第1传动滚筒驱动单元每个电机轴功率=62.185 千瓦 第1传动滚筒驱动单元每个电机功率=55 千瓦-四. 结果校对：-五. 地脚荷载：基础荷载系数(尾部)=1.200尾部荷重(垂直向下)：17.899 kN尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向)：57.067 kN基础荷载系数(头部)=1.200头部荷重(垂直向下)：79.489 kN头轮输送带合力(头部输送带倾角方向)：73.889 kN基础荷载系数(中部)=1.200中部每对支腿荷重(垂直向下)：9.799 kN-六. 零部件统计：序号： 标准图号： 名称： 材料： 数量： 单重(kg)： 共重(kg)： 价格： 备注：1 DTII(A)120A107 传动滚筒 D=800 部件 1 1026 1026 2 DTII(A)120B104 改向滚筒 D=400 部件 1 405 405 3 DTII(A)120B205 改向滚筒 D=500 部件 2 731 1462 4 DTII(A)120B306 改向滚筒 D=630 部件 1 1090 1090 5 DTII(A)120B206 改向滚筒 D=630 部件 1 893 893 6 DTII(A)120C514 槽形托辊 D=133 槽角35度 部件 192 59.2 11366.4 7 DTII(A)120C514H 缓冲托辊 D=133 槽角35度 部件 4 80.6 322.4 8 DTII(A)120C514M 槽形调心托辊 D=133 槽角35度 部件 21 121.2 2545.2 9 DTII(A)120C560 平行下托辊 D=133 部件 72 30.3 2181.6 10 DTII(A)120C561M 下调心托辊 D=133 部件 14 114 1596 11 DTII(A)120JA1075Q 角形传动滚筒头架 H=1100 D=800 b=9.0858%d 结构件 1 596 596 12 DTII(A)120JB3063Q 角形改向滚筒尾架 H=1185 D=630 b=0%d 结构件 1 432 432 13 DTII(A)120JD001C 垂直拉紧装置架导杆 H=3840 结构件 1 605.7 605.7 14 DTII(A)120JD631C 垂直拉紧装置架支座 结构件 1 185 185 15 DTII(A)120D2061C 箱式垂直重锤拉紧装置 部件 1 541 541 16 DTII(A)D111 配重块 部件 185 15 2775 17 DTII(A)120JC11Q 中间架 L=6000 结构件 41 123 5043 18 DTII(A)120J