联达公司1钢结构厂房设计.doc

目录第一章 设计资料- 5 -1.1工程概况- 5 -1.2.设计资料- 5 -第二章 建筑设计说明5 2.2 厂房的剖面设计- 6 -2.3 厂房天然采光设计- 6 -第三章 结构选型及排架计算简图确定- 6 -3.1 结构选型- 7 -3.2 天沟板- 7 -第四章 荷载计算- 8 -4.1荷载计算- 8 - 4.1.2风荷载- 12 - 4.1.3墙体自重- 12 -4.2内力计算- 15 -4.3排架的内力组合- 23 -第五章 柱、基础的配筋计算- 24 -5.1柱的配筋计算- 24 -5.2牛腿设计计算- 26 -5.3柱的吊装验算 （以A柱为例）- 28 -第六章 基础设计计算- 29 -6.1地基承载力特征值和基础材料- 29 -6.2基础地面内力及基础底面积计算- 29 -6.3基底反力验算- 30 -6.4基础高度验算- 30 -6.5基础底面配筋计算- 31 -6.6排架柱裂缝宽度验算- 32 -第七章 梁、柱截面尺寸的初步确定- 33 -第八章 框架侧移刚度的计算- 34 -8.1横梁线刚度i的计算- 34 -8.2纵梁线刚度i的计算- 35 -8.3柱线刚度i的计算- 35 -8.4各层横向侧移刚度计算- 35 -第九章 重力荷载代表值的计算 9.1资料准备- 37 -9.2重力荷载代表值的计算- 37 -第十章 框架结构的内力和侧移计算 10.1横向自振周期的计算- 41 -10.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算- 41 -10.3水平地震作用下框架内力计算- 43 -10.4风荷载计算- 45 -第十一章 竖向荷载作用下框架结构的内力计算- 52 -11.1计算单元的选择确定- 52 -11.2荷载计算- 52 -11.3恒荷载作用下梁的内力计算- 55 -11.4内力计算- 57 -11.5 梁端剪力和柱轴力的计算- 60 -11.6框架梁的内力组合- 61 -11.7框架柱的内力组合- 65 -11.8柱端弯矩设计值的调整- 67 -第十二章 楼板设计与截面设计- 70 -12.1楼板计算- 70 -12.2 板的计算- 70 -12.3板的配筋计算- 72 -12.4次梁计算- 72 -12.5主梁计算- 75 -12.6框架柱- 70 -第十三章 基础设计- 83 -13.1 设计基本资料- 83 -13.2确定持力层承载力- 83 -13.3计算基础底面尺寸- 83 -13.4计算基底边缘压力- 84 -13.5验算基底的允许条件- 84 -13.6基础的冲切破坏验算- 84 -13.7基础变阶处验算- 88 -13.8 基础底板配筋计算- 88 - 第二章 建筑设计说明2.1 厂房的平面设计2.1.1 建筑平面的选择 柱网的选择 定位轴线的划分图2-1 厂房平面图Fig.2-1 Plant layout2.2 厂房的剖面设计2.2.1 厂房天然采光设计 门窗明细表见表2-1所示。表2-1 门窗明细表Tap 2-1 Door and window list门窗编号尺寸数量高（mm）宽（mm）TM145004200221800360026C41800360011 图3-1 厂房剖面图Fig.3-1 Plant profile3.1 结构选型3.1.1 天沟板采用外天沟排水，选用04G410标准图集中的TGB771。3.1.2 屋架采用GWJ-24-4, GWJ-24-5, GWJ-24-6(24m钢屋架),自重(估计):55KN/榀。3.1.3 吊车梁吊车梁:选钢筋混凝土吊车梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根。3.2 排架计算简图的确定3.2.1确定柱高(1)确定柱高。轨顶标高H + (0.200.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m;上柱柱高=柱顶标高-牛腿顶标高=12.00-7.8=4.2m（2） 下柱工字型截面4001000200100 3.2.2 确定柱的截面尺寸A、 B柱参数（=12.7m, =4.2m, =8.5m）表3-1 吊车参数Tab.3-1 Crane parameters参数边柱（A、B） (mm2)2.0105 (mm2)4.17109 (mm2)1.775105 (mm2)14.38109= /0.3310.30.290(N/mm)0.0193Ec 图4-2 屋面活荷载弯矩计算简图Fig.4-2 Roof live load moment calculation diagram图4-3柱自重弯矩计算简图Fig.4-3 String weight moment calculation diagram图4-4吊车弯矩计算简图Fig.4-4 Calculation of bending moment diagram of crane图4-5 求Dmax时的吊车位置图Fig.4-5 Crane position of Dmax表4-2 风荷载汇总表Tab.4-2 Wind load summary stable1.061.061.211.211.211.211.211.210.80.50.80.20.60.60.60.51781.112.030.511.521.521.521.27作用长度231192.672.671.1923方向 表4-3 荷载汇总表Tab.4-3 Load summary stable荷载类型简图A（B）柱N(KN)M(KNm)恒载=297.84KN21KN+=21+50.36=71.36KN=43.82KN=59.57KN.m+=44.68+3.15-32.73=15.1KNm屋面活载 =38.31KN=7.66KN.m=5.75KN.m吊车竖向荷载Dmax在A柱=505.25KNDmin在A柱：=126.50KN=328.41KNm=82.23KNm续表4吊车横向水平荷载Tmax17.30KN（一台30/5,一台15/3）Tmax12.54KN(一台30/5)风荷载Fw16.91KNq12.54KN/m，q21.59KN/m水平地震作用Fw18.28KN 图4-9 风荷载作用下内力图(一)Fig.4-9 Wind load internal force 表4-2 A柱内力汇总表Tap4-2.The A column internal force diagram荷载类型序号M( KNm)N(KN)M( KNm)N(KN)M( KNm)N(KN)V(KN)恒 载131.30318.816.2369.241413.02-6.73屋面活载2a5.6038.31-0.1538.31-4.3138.31-0.49吊车竖向荷载Dmax在A柱3a-83.290245.12505.2576.57505.25-19.83Dmin在A柱3b-83.330-1.1126.50-169.74126.50-19.84吊车横向荷载一台30/5t一台15/3t4a15.85015.850152.95016.13 一台30/5t4b15.05015.050121.64012.54风荷载右吹5a44.87044.870231.750-29.55左吹5b-51.660-51.660-216.13024.07水平地震作用6a38.39038.390109.6809.146b38.39038.390109.6809.14（2）A柱的内力图汇总表见下表表4-3 A柱内力汇总表Tap4-3.The A column internal force diagram summary荷载类型弯矩图( KNm)轴力图（KN）恒载屋面活载吊车竖向荷载Dmax在A柱Dmin在A柱续表6吊车横向水平荷载一台30/5t的吊车一台30/5t,一台15/3t 风荷载右吹左吹水平地震作用4.4排架的内力组合表4-4 A柱内力组合表Tap4-3.组合方式M(KN.m)N(KN)M(KN.m)N(KN)M(KN.mN(KNV(KN),相应的1.21+1.40.9(2a+5a)1.21+1.40.93a+4a+5a1.21+1.40.93a+4a+5a104.84430.88328.131079.97511.711132.55-83.98，相应1.21+1.40.93b+4a+5b1.21+1.40.9(2a+4a+3b+5b)1.21+1.40.92a+3b+4a+5b-124.57382.6-72.25650.07-682.10703.223.61,相应1.21+1.40.92a+3b+4a+5b1.21+1.40.92a+3a+4a+5a1.21+1.40.92a+3a+4a+5b-117.52430.88327.941128.2-443.48118023.61，相应Mmax1.21+1.40.93b+4a+5b1.21+1.40.9(3b+4a+5b)1.21+1.40.9(3b+4a+5b)-124.57382.61-72.06601.80-636.73655.0124.22 第五章 柱、基础的配筋计算（由于A、B柱的对称性，所以以下计算过程均以A柱为例）5.1柱的配筋计算材料：混凝土C30， 钢筋（） 箍筋（）,(级钢)。5.1.1柱截面参数截面界限受压区高度截面 ，截面、截面 ;截面以 ;截面配筋同截面。表5-1 A柱截面配筋计算表Tap5-1.截 面-内 力M ( KNm)124.57682.10N (KN)382.61703.28325.58969.882026.67345.58996.55840085001.01.00.9821.041.2641.064688.72350.22400355 (710.1)(2473)图5-1柱配筋图 Fig.5-1Reinforcement of columns5.2牛腿设计计算（注：材料同柱。）5.2.1：按下式验算：验算顶面局部承压，近似取按结构要求安排箍筋，取100，上部即500mm领域内能满足大于的要求，,弯起钢筋由于，可以不设，见下图。 图5-2柱构造配筋图 Fig.5-2 Column structual reinforcement of graph5.3柱的吊装验算 （以A柱为例）按伸臂梁算得式中，M为考虑动力荷载后按柱自身重力荷载算得的最不利的弯矩 D截面：D截面，认为满足要求。B截面：B截面图5-3吊装验算时计算简图Fig.5-3 Lifting check calculation 第六章 基础设计计算根基底面的配筋依据第二组基底净土反力开始计算,见表6-1。表6-1 基础底板配筋表 Fig.6-1 Base plate of reinforced sheet截 面 P（）E566.17333.6478.83219.31实配受拉钢筋（）24F12,即F1210021F8，即F81906.6排架柱裂缝宽度验算表6-2 排架柱配筋表 Fig.6-2 Bent frame column reinforced sheet柱截面1-1截面3-3截面内力标准值（KNm）34.37+44.87+0.7（15.85+5.6）=94.26456.89（KN）318.84+38.31=357.15528.4994.26/357.15=0.2640.55不需验算0.01661.0221351.22644.4201.360.1810.1060.3mm满足要求 第七章 梁、柱截面尺寸的初步确定7.1梁截面尺寸的确定梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。主梁截面取bh=250500，次梁的截面初步定为bh=200400。7.1.1 框架柱截面尺寸的确定 （1）柱组合的轴压力设计值N=Fg E n（2）AcN/uNfc 7.1.2计算过程对于边柱：N=Fg E n=1.35.625142=204.75（KN） AcN/uNfc=204.75103/0.9/14.3=15909.09（mm2） 取400mm400mm对于内柱：N=Fg E n=1.253.375142=118.125（KN） AcN/uNfc=118.125103/0.9/14.3=9178.32（mm2） 取400mm400mm图7-2计算简图表7-1 梁截面尺寸及各层混凝土强度等级混凝土等级横梁（bh）纵梁（bh）AB跨、CD跨BC跨C30250500250500200400柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级bh1C304004002C30400400 第八章 框架侧移刚度的计算8.1横梁线刚度i的计算表8-1 横梁线刚度i表类别Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm）边框1.5EcI0/l（Nmm）中框2EcI0/l（Nmm）AB跨、CD跨3.01042505002.6010945001.7310102.6010103.461010BC跨3.01042505002.6010930002.6010103.9010105.2010108.2纵梁线刚度i的计算表8-2 纵梁线刚度i表类别Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）16跨3.01042004001.0710930001.0710101.6110102.1410108.3柱线刚度i的计算表8-3 柱线刚度i表层次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）141003.01044004002.131091.561010230003.01044004002.131092.131010边框图8-1边框计算简图8.4各层横向侧移刚度计算表8-4 各层横向侧移刚度表楼层ic）（KN.M）一般层K=/2底层K=/一般层=K/2+K底层=0.5+K/2+KD=12/2(KN/M)根数1A,D轴边框边柱1.561041.670.596.51034A,D轴中框边柱2.220.647.11038B,C轴边框中柱4.170.768.51034B,C轴中框中柱5.550.808.91038(KN/m)18.81042A,D轴边框边柱2.131041.220.381.081044A,D轴中框边柱1.620.451.281048B,C轴边框中柱3.050.601.701044B,C轴中框中柱4.070.671.91048(KN/M) 36.56104纵向框架侧移刚度计算方法与横向框架相同 第九章 重力荷载代表值的计算9.1资料准备查荷载规范可取：屋面永久荷载标准值（上人） V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m2 合计 5.35 KN/m21-2层楼面：木块地面（加防腐油膏铺砌厚76mm） 0.7 KN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m2 合计 3.95 KN/m2表9-1梁参数表类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）体 积（m3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）横梁4500250500250.5612141683000250500250.3869.557纵梁3000200400250.24456270-表9-2柱参数表类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）体 积（m3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱3000400400250.482412288（2）内外填充墙重的计算外墙单位墙面重力荷载为：0.5+0.0217+0.375.5=2.88 KN/m2 AB跨，CD跨内墙总重：4.52.762=145.8KNBC跨内墙总重：（32.7-2.71.8）22.88=18.66KN横墙总重：18.66+145.8+34.99=199.45KN外纵墙： 16跨外墙总重：（32.7-2.71.8）9=29.16KN内纵墙：墙厚240mm，计算长度3000mm，计算高度3000-300=2700mm。16跨内墙总重：（32.7-1.22.4）7+32.72=52.74KN纵墙总重：29.16+52.74=81.9KN 窗户2尺寸：1800mm2700mm 自重：0.4KN/m2 数量：11重量：1.82.70.411=21.38KN 总重：11.67+21.38=33.05KN 自重：0.4KN/m2 数量：1重量：2.72.70.4=2.916KN 总重：3.024+2.916=5.94KN（5）楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算） 面积：4.5310+335=180m2 恒载：3.95180=711KN 活载：2.0180=360KN由以上计算可知，一层重力荷载代表值为G1=G 恒+0.5G活=（168+57+270+288）1.05+199.45+81.90+33.05+5.94+711+3600.5=2033.49KN9.2.2第二层重力荷载代表值计算表9-3梁、柱计算表类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）体 积（m3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）横梁4500250500250.5612141683000250500250.3869.557纵梁3000200400250.24456270-类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）体 积（m3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱3000400400250.482412288 BC跨内墙总重：（32.7-2.71.8）22.88=18.66KN横墙总重：18.66+145.8+27.99=192.45KN纵墙总重量：81.9KN 总重：15.55+23.33=38.88KN（5）楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算） 面积：4.5310+335=180m2 恒载：3.95180+1805.35=1674KN 活载：2.0180=360KN雪载：1800.2=171.0144KN 女儿墙自重：0.60.37215+0.60.37212=11.99KN由以上计算可知，顶端重力荷载代表值为G2=G恒+0.5G活=（168+57+270+288）1.05+192.45+81.90+38.88+3.024+1674+3600.5+171.01440.5=3077.92KN图9-1各层重力荷载代表值简图 第十章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算10.1横向自振周期的计算uT按以下公式计算：VGi=Gk（u）i= VGi/D ij uT=（u）k表10-1结构顶点的假想侧移计算层次Gi（KN）VGi（KN）D i（N/mm）ui（mm）ui（mm）23077.923077.923656008.4235.6112033.495111.4118800027.1927.19T1=1.7T （uT）1/2 =1.70.6(0.03561)1/2=0.192(s)10.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算10.2.1结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85（2033.49+3077.92）=4344.699（KN）10.2.2计算水平地震影响系数1查表得设防烈度为6度的max=0.041=（Tg/T1）0.9max =（0.3/0.192）0.90.04 =0.059810.2.3结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=1Geq=0.05984344.699 =259.813（KN）因1.4Tg=1.40.3=0.42sT1=0.192s， Fi=GiHiFEk（1-n）/（GkHk） =259.813GiHi/（GkHk）（KN）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=Fk（i=1，2，n）表10-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/GjHjFi（KN）Vi（KN）27.13077.9221853.2320.724188.105188.10514.12033.498337.3090.27671.708259.81330190.541图10-1地震剪力沿房屋高度的分布10.2.4多遇水平地震作用下的位移验算（u）i = Vi/D iju i=（u）k表10-3 横向水平地震作用下的位移验算层次Vi（KN）D i（N/mm）（u）i （mm）ui（mm）hi（mm）e=（u）i /hi2188.1053656000.5151.89730001/58251259.8131880001.3821.38241001/296710.3水平地震作用下框架内力计算10.3.1框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算Vij=DijV i /DijM bij=Vijyh M uij=Vij（1-y）hy=yn+y1+y2+y3表10-4 各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）边 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）M ui1（KNm）23188.105365600128006.5860.450.407.9010.8714.1259.81318800071009.8120.640.6526.1514.08例：第二层边柱的计算： Vi1=12800188.105/365600=6.586（KN） y=y n M bi1=6.5860.403=7.90（KNm） M ui1=6.586（1-0.40）3=10.87（KNm）表10-5 各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）M bi2（KNm）M ui2（KNm）23188.105365600190009.770.670.4011.7217.5914.1259.813188000890012.300.800.6532.7817.6510.3.2梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算 Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb） Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb） Vb=（Mlb+Mrb）/ l Ni=（Vlb-Vrb）按照公式计算两端弯矩、剪力及柱轴力，见10-6表。表10-6梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算表层次边梁走道梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N24.348 6.522 4.5 2.416 10.562 10.562 3 7.041 -2.416 -4.625 图10-2横向框架梁剪力图（KN）图10-3 横向框架柱轴力图（KN）10.4风荷载计算风压标准计算公式为= 第十一章 竖向荷载作用下框架结构的内力计算11.1计算单元的选择确定图11-1 横向框架柱轴力图（KN）11.2荷载计算11.2.1恒载作用下柱的内力计算图11-2 恒荷载分布图（KN）（1）对于第二层q1=0.250.525=3.125 KN/mq1，=0.250.525=3.125KN/mq2=5.353=16.05KN/mq2，=5.351.5=8.025 KN/m q2，=3.953=11.85 KN/mP1=（31.5/2）2+（1.5+4.5）1.5/2 5.35+6+7+2.884.51.2=76.70 KNP2=（31.5/2）2+（1.5+4.5）1.5/2+（3+2.25）21.2/2 5.35+6+7+22.74.51.2=124.02 KN11.2.2活载作用下柱的内力计算 图11-3 活荷载分布图（KN）（1）对于第2层q2=2.03=6KN/mq2，=2.01.5=3 KN/mP1=（33+33）2.0=36 KNP2=（33+33+4.51.2）2.0=46.80 KN q2=0.33=0.9 KN/mq2，=0.31.5=0.45 KN/mP1=（33+33）0.3=5.4 KNP2=（33+33+4.51.2）0.3=7.02KN集中力矩M1=P1e1 =5.4（0.50-0.25）/2=10.8KNmM2=P2e2=7.02（0.50-0.25）/2 =0.878 KNm 表11-1横向框架恒载汇总表层次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）23.1253.12516.058.02576.7094.869.5911.8619.925.92511.8576.70124.029.5915.50表11-2 横向框架活载汇总表层次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）26（0.9）3（0.45）36（5.4）46.80（7.02）4.5（10.8）5.85（0.88）1633646.804.55.8511.3恒荷载作用下梁的内力计算图11-4 恒荷载作用梁的内力图（KN）等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。=a/l=2.4/7.2=1/311.4活荷载作用下梁的内力计算 图11-5 恒荷载作用梁的内力图（KN） 11.5 内力计算图11-6 弯矩计算内力图（KN）顶层：MFAB=-1/1219.175 4.52=-32.36KN.MMFBA=1/1219.175 4.52=32.36KN.MMFBC=-1/311.151.52=-8.36KN.MMFAB=-1/126 4.52=-10.13KN.MMFBA=-1/126 4.52=10.13KN.MMFBC=-1/331.52=-2.25KN.M转动刚度：SAB= SBA =4i=43.46=13.84KN.MSAD= SBE =4i=42.130.9=7.67KN.MSBC =i=5.20KN.M分配系数：AD=0.36AB=0.64BA=0.52BE=0.29BC=0.19传递系数：CAD= CBE =1/3KN.MCAB= CBA =1/2KN.MCBC =-1KN.M一层柱下端固接于基础为刚性的固定端，故柱子的线刚度和传递系数都不变图11-8恒载作用下的固端计算简图MFAB=-1/1219.175 4.52=-32.36KN.MMFBA=1/1219.175 4.52=32.36KN.MMFBC=-1/311.151.52=-8.36KN.MMFAB=-1/126 4.52=-10.13KN.MMFBA=-1/126 4.52=10.13KN.MMFBC=-1/331.52=-2.25KN.M转动刚度：SAD= SBE =4i=41.56=6.24KN.MSAF= SBG =4i=42.130.9=7.67KN.MSAB= SBA =4i=43.46=6.24KN.MSBC =i=5.20KN.M分配系数：AD=0.22AB=0.50AF=0.28BA=0.42BE=0.19BC=0.16BG=0.23传递系数：CAD= CBE = CAB= CBA =1/2KN.MCAF= CBG =1/3KN.MCBC =-1KN.M11.6 梁端剪力和柱轴力的计算11.6.1恒载作用下VA=VB=（19.1754.5）/2 =43.14KNVB=VC=（11.153）/2 =16.725 KNA柱： N=76.70+43.14=119.84 KN柱重：0.400.40325=12 KNN= N+12=131.84 KNB柱： N=94.86+43.14+16.725=154.725 KN表11-3 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶N底N顶N底243.1416.725119.84131.84154.725166.725143.1416.725251.68268.08350.61367.0111.7框架梁的内力组合11.7.1框架梁内力组合即1.2SGk+1.4SQk，1.35 SGk +1.0 SQk及1.2SGE+1.3SEk。层次截面位置内力SGk调幅后SQk调幅后SEk(1) (2)SWk(1) (2)Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkReMmaxV=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb1.2SGk+1.26（SQk+SWk）12122 AM-25.89 -8.10 4.35 12.29 -22.70-31.19-43.05-42.4173.9461.93-25.79-56.7673.94-25.7963.62V43.14 13.50 2.416 4.095 42.5548.8971.7470.6763.62 B左M-25.89 -8.10 6.5212.29 -33.30-19.22-43.05-42.4173.94-56.76V43.14 13.50 2.416 4.095 48.8942.5571.7470.6773.94 B右M-6.69 -1.80 10.56 12.29 3.47-17.13-10.83-10.5530.9131.095.19-25.7830.91V16.73 4.50 7.04 4.095 10.2223.9527.0926.3820.591 AM-25.89 -8.10 8.79 16.79 -18.38-35.52-43.05-42.4176.1562.82-20.12-62.43V43.14 13.50 4.88 5.85 40.1449.6671.7470.6761.4176.15 B左M-25.89 -8.10 13.19 16.79 -35.52-18.34-43.05-42.4176.15-62.43-20.12V43.14 13.50 4.885.85 49.6640.1471.7470.6776.1561.41 B右M-6.69 -1.80 17.64 16.79 10.37-22.89-10.83-5.5133.1232.4210.86-31.45V16.73 4.50 11.76 5.85 5.6228.5527.0926.3818.3833.1211.7.2跨间最大弯矩的计算1） 均布和梯形荷载2） VA= -（MA+MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2则Mmax发生在右支座， Mmax =1.3MEk-1.0MGE =1.38.79-（25.89+0.58.10） =-18.513 KNmReMmax=0.75-18.513=-13.88 KNm由于58.55-（211.88+10.71）3/2=6.850，故xal=l/3=1.5mx=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（58.55+1.210.71）/（11.88+10.71）=3.16mMm