土木工程毕业设计（论文）-石清公路平山冶河桥设计.doc

河北工业大学城市学院2012届本科毕业设计说明书河北工业大学城市学院毕业设计说明书 作 者： 学 号： 系： 土木工程系 专业： 土木工程（道桥方向） 题 目： 石清公路平山冶河桥设计（方案三） 讲师 评阅者： 2013年 6月 3日毕业设计（论文）中文摘要石清公路平山冶河桥设计（方案三） 摘要： 我的毕业设计主要是计算预应力混凝土连续梁桥的上部结构， 预应力混凝土的连续梁桥为超静定结构，其受力较为科学、伸缩缝少、桥的整体变形不大、带来行车平顺舒适、抵抗地震的能力强、并且其的养护工程量相对来说比较小，所以现如今成为了最具有竞争力的桥型之一。 设计的主要过程： 第一，确定桥型及主梁的主要构造及细部结构尺寸，制定出三个草案，然后进行方案比选最终采用预应力连续箱梁桥。主梁采用每跨35m,每联四跨共三联的单箱双室结构，桥面总宽12m，双向两车道，施工方法为满堂支架现浇混凝土施工。 第二，计算主梁内力及内力组合，其中用到midas计算分析软件，并由结果估算出纵向的预应力筋的形状和面积。第三，根据midas计算钢筋数目调试预应力钢筋的形状使其通过截面强度的验算，并计算出预应力的损失，最后进一步进行截面强度的验算。 关键词： 箱梁、连续梁桥、预应力、MIDAS、毕业设计（论文）外文摘要Title the design of Shi Qing highway PingShan smelting river crossing (scheme 3) AbstractThis graduation design is the main for the upper structure design of prestressed concrete continuous girder bridge. Prestressed concrete continuous girder bridge structure stress performance good, less expansion joints, deformation small, driving smooth and comfortable, aseismic ability and maintenance and small quantities and become the most competitive one of the main bridge.Design of the main process:First, determine the girder of the bridge and the main structure and the structure, size and the details worked out three drafts, then for scheme comparison eventually adopt prestressed continuous box girder bridge. Girder with each span of 35 m, each league SiKua sanlian single box double chamber structure, bridge deck total 12 m wide, two-way two-lane, for full framing construction method for cast-in-situ concrete construction.Second, main girder internal force calculation and internal force combination, covering the calculation analysis software Midas, and the results to estimate the number of longitudinal prestressed reinforcement.Third, based on Midas calculate debugging the shape of the prestressed reinforcement through calculating the strength of cross section, and calculate the prestress losses, finally further for calculating the strength of cross section.Keywords： Box girder, continuous girder bridge for prestressed, MIDAS目 次 第一章 引言.6 1.1. 文献综述.6 第二章 设计资料.6 2.1. 工程概况.6 2.2. 方案比选.7 2.3. 结构构造.8 2.4. 主要材料及性能指标.8 2.4.1. 混凝土.8 2.4.2. 钢材.8 2.4.3. 其他材料.8 2.5. 设计标准及设计规范.9 第三章 上部结构尺寸拟定.9 3.1. 桥型整体布置.9 3.2. 主梁横截面形式及尺寸.10 第四章 主梁结构计算.10 4.1.箱型梁桥的有效宽度计算.11 4.1.1.桥的剪力滞计算.11 4.2.结构内力计算.13 4.2.1.恒载内力计算.13 4.2.2.活载内力计算.15 4.2.3.次内力计算.18 4.2.3.1.温度次内力计算.18 4.2.3.2.支座沉降.20 4.3.内力组合.21 4.3.1.承载能力极限状态组合.22 4.3.1.正常使用极限状态组合.23 第五章 预应力钢束的计算与布置.25 5.1.预应力筋的计算.27 5.2.预应力钢束的布置.27 第六章 预应力损失与有效预应力的计算.28 6.1.锚具变形损失.28 6.2.摩阻损失.28 6.3.混凝土的弹性压缩.29 6.4.钢束松弛损失.29 6.5.收缩徐变损失.29 6.6.有效预应力的计算.30 第七章 内力验算.32 7.1.持久状况承载力极限状态验算.33 7.1.1.正截面抗弯承载能力验算.33 7.1.2.斜截面抗剪承载能力验算.40 第八章 持久状况正常使用极限状态验算.48 8.1.使用阶段正截面抗裂验算.49 8.2.使用阶段斜截面抗裂验算.62 8.3.预应力钢筋的拉应力验算.73 8.4.使用阶段预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算.75 8.5.使用阶段预应力混凝土斜截面主压应力验算.82 第九章 挠度的计算.91 9.1.挠度计算.91 第十章 结论.92 第十一章 参考文献.92 第十二章 致谢.93第1章 引言1.1文献综述在人类不断追求进步的历史长河中，桥梁可以说占有非常重要的地位，随着经济、文化的高速发展，施工技术的不断改进，现代桥梁正在日新月异的变化进步着。早在18世纪以前，世界各国的桥梁几乎全是由石料、木材以及由泥土烧成的砖等天然材料所建成的，其中出现较多的石拱桥跨度几乎全在30 m之内，木梁桥的跨度更是不超过20 m，并且耐久和防火性能也比较差；然而英国的工业革命彻底改变了桥梁的历史，一大批的钢结构桥梁从而如雨后春笋般的出现了；但是随着混凝土的面世，钢筋混凝土渐渐的成为了建桥的主要材料，并且一直延续到今天。第2章 设计资料2.1.工程概况该桥位于石家庄清水口干线公路平山县城西之冶河上，是平山县的进出咽喉。冶河为滹沱河的重要支流。该流域植被度较高，山区在50%以上，丘陵坡地因垦为农田，为30%左右。本桥位河段属于山前区束窄河段，河段顺直。河床多由砂夹卵石组成，主流不甚固定。该河段冬日不结冰，常年无断流，调查汛期浪高约为1米，实测常水位为120.50米，低水位为120.06米。流量资料见附件。桥址处地质资料：表层多为砂夹卵石层，厚度615米，较密实。桥位中线断面起于K0+200，止于K0+732。 气象、地震资料：气温：7月多年平均值32.10C，1月多年平均值8.10C 风速：18 区域基本烈度：02.2.方案比选方案一：装配式预应力混凝土简支箱梁梁桥1、孔径布置 ：桥梁全长510m ，桥宽为净9+21.5m，全桥设计为17跨，每跨30m，每跨之间设8cm伸缩缝。桥面设有1.5的横坡，不设纵坡。2、主梁构造：采用单箱双室结构，梁高1.7m,边腹板0.2m,中腹板0.5m,顶板长12m,厚0.25m,底板长8m，厚0.22m. 3、下部构造 ：采用双圆柱式的桥墩，钻孔灌注桩基础，桥台为埋置式轻型桥台。4、施工方案 ：全桥采用预制装配式的施工方法。方案二：预应力连续T梁桥1、孔径布置 ：桥梁全长530m ，桥宽为净9+21.5m，全桥设计为5联，每联为3跨30m预应力T梁，两边梁跨径为40m,每联之间设10cm伸缩缝。桥面设有1.5的横坡，不设纵坡。 2、主梁构造：主梁的间距2.40m，预制T梁宽1.4m，预制梁间的翼板和横隔板待T梁架设后再现浇，中心的梁高1.70m，肋厚0.40m，马蹄宽0.60m，高0.40m，T梁翼缘端部厚为0.25m，翼缘根部厚0.50m。边梁腹板为矩形，腹板厚度为0.6m,横隔板间距为8米。桥面设有1.5的横坡。 3、下部构造 ：采用双圆柱式的桥墩，钻孔灌注桩基础，桥台为埋置式轻型桥台。4、施工方案 ：先简支后连续。方案三：预应力连续箱梁桥1、孔径布置 ：桥梁全长530.3m ，桥宽为净9+21.5m，全桥设计为3联，每联为4跨35m预应力箱梁，每跨之间设10cm的伸缩缝。桥面设有1.5的横坡，不设纵坡。2、主梁构造：采用单箱双室结构，梁高2.2m,边腹板0.3m,中腹板0.6m,顶板长12m,厚0.25m,底板长8m，厚0.25m. 3、下部构造 ：采用双圆柱式的桥墩，钻孔灌注桩基础，桥台为埋置式轻型桥台。4、施工方案 ：满堂支架现浇施工方法。方案确定连续梁桥具有比简支梁桥行车平顺舒适，抗震能力强，力学性能好且连续大箱梁比连续T梁拥有更好的受力性能，所以最终方案定位方案三即连续预应力连续箱梁。2.3.结构构造桥梁上部结构为连续等跨径等截面的预应力箱梁，计算跨径为35m,每联4跨，共3联，两边为跨径55m的箱梁，桥长共计530.3m,桥宽为净9+21.5m，桥面铺装为70cm防水混凝土加100cm沥青混凝土。下部结构为双圆柱式墩台，直径为1.5m，桩为钻孔灌注桩群桩基础，直径为1.65m。2.4. 主要材料及性能指标2.4.1. 混凝土沥青混凝土：用于桥梁上部结构的桥面铺装。C50混凝土：主梁。2.4.2. 钢材预应力钢绞线采用（GB/T5224-2003）标准的钢绞线，钢绞线直径为15.2mm，公称面积140mm2。钢筋采用符合钢筋混凝土用钢第部分：热轧光圆钢筋 GB1499.1-2008要求的R235钢筋和钢筋混凝土用钢第部分:热轧带肋钢筋GB1499.2-2007要求的HRB335钢筋，钢板采用Q235。2.4.3. 其他材料伸缩缝：本桥采用模数式系列伸缩缝支座：主桥支座采用GPZ（）系列盆式橡胶支座。预应力管道：现浇箱梁纵向预应力管道采用塑料波纹管。2.5. 设计标准及设计规范设计标准：1、道路等级：远期一级公路2、桥梁设计基准期：100年3、桥梁设计安全等级：一级4、环境类别：类5、桥梁设计洪水频率：1%6、桥面净空：净9+21.5m7、桥面横坡：双向，i=1.5% 8、设计荷载：公路级9、满足河道泄洪要求，不通航设计规范1、公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）2、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）3、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）4、公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第3章 上部结构尺寸拟定3.1. 桥型整体布置主梁采用4跨一联，每跨长35m,每联长140m，共3联，其桥向结构如下图3.1-1桥每联结构3.2. 主梁横截面形式及尺寸跨中横截面形式图3.2-1跨中横截面跨中毛截面特性：面积8.145，抗弯惯性矩5.706，抗扭惯性矩14.2，形心轴距上0.94m，距下1.24m。支点处横截面形式底板加厚到28cm,其余构造同跨中横截面形式。第4章 主梁结构计算4.1.箱型梁桥的有效宽度计算根据规范采用等效宽度法考虑梁剪力滞效应:1、连续梁各跨中部梁段：bmi=fbi2、连续梁边支点及中间支点:bmi=sbi4.1.1.桥的剪力滞计算如下图所示，将梁根据腹板的数目分成如下图所示的的各种小梁，分别进行计算。 图4.1-1梁横截面分割图 1、 箱梁的边肋翼缘有效宽度计算（按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范第4.2.3条进行计算）计算欲求截面位置处的理论跨径Li：边跨：L1=0.8L=0.835=28m； 中跨：L2=0.6L=0.635=21m； 计算翼缘实际宽度与理论跨径之比bi/Li： 边跨：b1/L1=2/28=0.071 b2/L1=1.7/28=0.061； 中跨：b1/L2=2/21=0.095 b2/L2=1.7/21=0.081；按算得的bi/Li和下图的曲线图查对应的f值，在按式bmi=fbi计算所求截面的翼缘有效宽度bmi。图4.1-2曲线图边跨：当b1/L1=0.071时，f =0.96 bm1=0.962=1.92m； 当b2/L1=0.061时，f =0.98 bm1=0.981.7=1.67m；中跨：当b1/L2=0.095时，f =0.90 bm1=0.902=1.8m； 当b2/L2=0.081时，f =0.93 bm2=0.931.7=1.58m；所以，边肋翼缘有效宽度为：边跨：bm1+bm2+0.3=1.92+1.67+0.3=3.89m； 中跨：bm1+bm2+0.3=1.8+1.58+0.3=3.68m；2、箱梁的中肋翼缘有效宽度计算 计算欲求截面位置处的理论跨径Li： 边跨：L1=0.8Ls=0.835=28m； 中跨：L2=0.6Ls=0.635=21m；计算翼缘实际宽度与理论跨径之比bi/Li： 边跨：b1/L1=1.7/28=0.061 b2/L1=1.7/28=0.061； 中跨：b1/L2=1.7/21=0.081 b2/L2=1.7/21=0.081；按算得的bi/Li和上图的曲线图查对应的f值，在按式bmi=fbi计算所求截面的翼缘有效宽度bmi。 边跨：当b1/L1=0.061时，f =0.98 bm1=0.981.7=1.67m； 当b2/L1=0.061时，f =0.98 bm1=0.981.7=1.67m； 中跨：当b1/L2=0.081时，f =0.93 bm1=0.931.7=1.58m； 当b2/L2=0.097时，f =0.93 bm1=0.931.7=1.58m； 所以，中肋翼缘有效宽度为：边跨：bm1+bm2+1=1.67+1.67+0.6=3.94m； 中跨：bm1+bm2+1=1.58+1.58+0.6=3.76m； 综上所述可得： 边跨: A=7.95 I=5.4 型心轴距上0.94m 距下1.26m； 中跨: A=7.79 I=5.3 型心轴距上0.5002m 距下0.9998m；4.2.结构内力计算结构内力包括梁自重内力，二期内力，活载内力以及温度和支座沉降等次内力。下面进行分别计算并进行各种内力组合。4.2.1.恒载内力计算一期恒载即梁的自重计算：计算上部结构毛截面特性由CAD得：面积A= 8.145 惯矩I=5.7；恒载集度：；二期恒载及桥面铺装和附属结构计算：沥青混凝土：；防水混凝土：；人行道栏杆：；总恒载集度：一期恒载+二期恒载：总恒载集度：图4.2-1恒载作用下的弯矩图图4.2-2恒载作用下的剪力图表4.2-1恒载作用下的内力（因对称只列1、2跨）位置距本跨前支点距离（m）弯矩/(KNm)剪力/KN一跨边支点00-3375.56一跨L/103.510317.8-2520.33一跨2L/10717642.32-1665.11一跨3L/1010.521973.55-809.88一跨4L/101423311.4945.34一跨5L/1017.521656.15900.57一跨6L/102117007.521755.79一跨7L/1024.59365.592611.02一跨8L/1028-1269.613466.24一跨9L/1031.5-14898.114321.47一二跨之间支点35-31519.89-4555.66二跨L/1038.5-17071.73-3700.43二跨2L/1042-5616.85-2845.21二跨3L/1045.52844.74-1989.98二跨4L/10498313.04-1134.76二跨5L/1052.510788.06-279.53二跨6L/105610269.79575.69二跨7L/1059.56758.231430.91二跨8L/1063253.382286.13二跨9L/1066.5-9244.763141.35二三跨之间支点70-21736.18-3996.04三跨L/1073.5-9246.67-3140.82三跨2L/1077249.54-2285.59三跨3L/1080.56752.47-1430.37三跨4L/108410262.11-575.14三跨5L/1087.510778.47280.08三跨6L/10918301.531135.31三跨7L/1094.52831.311990.53三跨8L/1098-5632.22845.75三跨9L/10101.5-17088.993700.98三四跨之间支点105-31539.08-5177.24四跨L/10108.5-14915.38-4322.01四跨2L/10112-1284.96-3466.79四跨3L/10115.59352.17-2611.57四跨4L/1011916996-1756.34四跨5L/10122.521646.56-901.12四跨6L/1012623303.82-45.89四跨7L/10129.521967.8809.33四跨8L/1013317638.481664.56四跨9L/10136.510315.892519.78四五跨之间支点14003375.014.2.2.活载内力计算荷载设计等级是：公路级，所以根据规范求得：均布荷载标准值为qk=10.5kN/m, 集中荷载标准值为Pk=300kN冲击系数的计算：根据规范给定的公式计算。 这个计算式中 桥梁整体结构的计算跨径（）； 桥梁整体结构的主梁材料弹性模量（）； 桥梁的跨中截面抗弯惯性矩（）； 主梁结构的单位长度质量（）； 主梁结构跨中处延米的重量（）； 带入数据求得 ： 根据公路桥涵通用设计规范4.3.2中的规定，冲击系数可按下式计算值： 当1.5Hz时， =0.05 当1.5Hz14Hz时， 当14Hz时， =0.45式中 结构基频（Hz）。求得：正弯矩效应： 0.26负弯矩效应： 0.34汽车荷载用车道荷载，桥面布置双向两车道，两边有人群荷载。 表4.2-2主梁汽车活载内力汇总表位置距本跨前支点距离（m）最大弯矩/(KNm)最小弯矩/(KNm)最大剪力/KN最小剪力/KN一跨边支点00094.37-1049.15一跨L/103.52859.61-297.68133.5-889.83一跨2L/1074941.04-595.36236.6-740.83一跨3L/1010.56264.18-893.04346.44-603.11一跨4L/10146861.72-1190.7461.63-477.48一跨5L/1017.56778.48-1488.3580.72-364.59一跨6L/10216071.5-1786.0702.15-264.99一跨7L/1024.54812.12-2083.75824.16-179.21一跨8L/10283088.48-2382.84944.78-107.75一跨9L/1031.51481.56-3163.151061.91-50.97一二跨之间支点35732.79-5088.8122.48-1158.83二跨L/1038.51467.71-3603.99125.25-1032.11二跨2L/10422964.79-2824.65182.92-900.36二跨3L/1045.54465.99-2524.06275.07-767.54二跨4L/10495410.07-2223.47380.67-637.31二跨5L/1052.55748.46-1922.88497.21-513.02二跨6L/10565467.05-1993.53621.96-397.59二跨7L/1059.54587.18-2171.25751.91-293.69二跨8L/10633164.1-2350.11883.77-203.68二跨9L/1066.51829.15-3070.931013.76-165.82二三跨之间支点701355.2-4457.13163.92-1137.89三跨L/1073.51817.95-3050.83166.54-1014.13三跨2L/10773139.66-2324.34203.18-884.35三跨3L/1080.54562.88-2149.28292.97-752.56三跨4L/10845447.72-1976.19396.82-622.51三跨5L/1087.55735.63-1921.07512.25-497.62三跨6L/10915403.95-2225.78636.56-380.94三跨7L/1094.54464.94-2530.49766.83-275.18三跨8L/10982966.77-2835.2899.76-182.85三跨9L/10101.51470.34-3617.681031.64-124.09三四跨之间支点105728.3-5102.2123.16-1173.42四跨L/10108.51475.33-3159.4250.78-1062.1四跨2L/101123076.05-2375.92107.4-945.09四跨3L/10115.54799.18-2077.67178.73-824.54四跨4L/101196060.22-1780.86264.46-702.5四跨5L/10122.56770.52-1484.05364.12-580.93四跨6L/101266857-1187.24477.13-461.68四跨7L/10129.56261.4-890.43602.84-346.4四跨8L/101334939.37-593.62740.58-236.53四跨9L/10136.52858.82-296.81889.59-133.41四五跨之间支点140001048.93-94.1 表4.2-3主梁人群活载内力汇总表位置距本跨前支点距离（m）最大弯矩/(KNm)最小弯矩/(KNm)最大剪力/KN最小剪力/KN一跨边支点00010.98-94.04一跨L/103.5292.4-38.4312.3-74.36一跨2L/107511.31-76.8616.24-57.31一跨3L/1010.5656.71-115.322.76-42.82一跨4L/1014728.61-153.7331.77-30.83一跨5L/1017.5727.02-192.1643.15-21.22一跨6L/1021651.92-230.5956.77-13.84一跨7L/1024.5503.33-269.0372.45-8.51一跨8L/1028281.63-307.8689.97-5.04一跨9L/1031.5123.93-484.19109.09-3.16一二跨之间支点3590.81-858.613.63-125.38二跨L/1038.595.3-508.7314.43-105.17二跨2L/1042227.85-360.4217.02-86.77二跨3L/1045.5423.69-348.921.71-70.46二跨4L/1049546.03-337.3828.7-56.44二跨5L/1052.5594.86-325.8638.09-44.83二跨6L/1056570.2-314.3449.92-35.66二跨7L/1059.5472.04-302.8264.14-28.89二跨8L/1063300.7-291.6280.62-24.37二跨9L/1066.5210.7-435.2799.14-21.88二三跨之间支点70237.32-769.0321.18-119.4三跨L/1073.5209.66-434.3521.92-99.14三跨2L/1077297.3-288.4524.39-80.61三跨3L/1080.5468.98-300.1228.89-64.12三跨4L/1084567.73-312.3435.65-49.87三跨5L/1087.5592.98-324.5644.8-38.02三跨6L/1091544.73-336.7856.39-28.61三跨7L/1094.5422.97-34970.39-21.61三跨8L/1098227.72-361.2286.69-16.91三跨9L/10101.595.47-509.94105.09-14.31三四跨之间支点10590.31-859.262.58-129.55四跨L/10108.5123.12-484.423.14-109.11四跨2L/10112279.88-307.045.01-89.98四跨3L/10115.5501.79-268.38.48-72.45四跨4L/10119650.6-229.9713.79-56.76四跨5L/10122.5725.92-191.6421.17-43.14四跨6L/10126727.74-153.3130.77-31.74四跨7L/10129.5656.05-114.9842.76-22.73四跨8L/10133510.87-76.6657.24-16.21四跨9L/10136.5292.18-38.3374.3-12.27四五跨之间支点1400093.98-10.954.2.3.次内力计算桥梁的次内力包括混凝土的收缩徐变，温度引起的次内力以及支座沉降等引起的次内力，收缩徐变在迈达斯计算软件中已经自动考虑，下面着重分析温度和支座沉降引起的次内力。4.2.3.1.温度次内力计算根据公路桥涵设计通用规范规定中查得混凝土铺装为10CM沥青混凝土竖向温差计算的温差基数T1=14 0C，T2=5.5 0C，线膨胀系数=0.00001。（以全桥跨为例，截面特性取成桥阶段计算）图8-11 温度梯度图表4.2-4温度次内力计算结果表位置距本跨前支点距离（m）弯矩/(KNm)剪力/KN一跨边支点00-277.47一跨L/103.5971.14-277.47一跨2L/1071942.28-277.47一跨3L/1010.52913.42-277.47一跨4L/10143884.55-277.47一跨5L/1017.54855.69-277.47一跨6L/10215826.83-277.47一跨7L/1024.56797.97-277.47一跨8L/10287769.11-277.47一跨9L/1031.58740.25-277.47一二跨之间支点359711.3886.14二跨L/1038.59409.8886.14二跨2L/10429108.3886.14二跨3L/1045.58806.8886.14二跨4L/10498505.3886.14二跨5L/1052.58203.8886.14二跨6L/10567902.3786.14二跨7L/1059.57600.8786.14二跨8L/10637299.3786.14二跨9L/1066.56997.8786.14二三跨之间支点706696.37-85.82三跨L/1073.56996.74-85.82三跨2L/10777297.12-85.82三跨3L/1080.57597.49-85.82三跨4L/10847897.87-85.82三跨5L/1087.58198.24-85.82三跨6L/10918498.62-85.82三跨7L/1094.58798.99-85.82三跨8L/10989099.37-85.82三跨9L/10101.59399.74-85.82三四跨之间支点1059700.12277.15四跨L/10108.58730.11277.15四跨2L/101127760.1277.15四跨3L/10115.56790.08277.15四跨4L/101195820.07277.15四跨5L/10122.54850.06277.15四跨6L/101263880.05277.15四跨7L/10129.52910.04277.15四跨8L/101331940.02277.15四跨9L/10136.5970.01277.15四五跨之间支点1400277.154.2.3.2.支座沉降支座在不均匀沉降中会产生反力，本联五个支座控制在每个最多沉降0.01cm,由此计算沉降组合，输出结果如下： 表4.2-5基础沉降内力的最不利组合位置弯矩/(KNm)剪力/KN最大最小最大最小一跨边支点00190.06-26.84一跨L/1093.93-665.2190.06-26.84一跨2L/10187.87-1330.4190.06-26.84一跨3L/10281.8-1995.61190.06-26.84一跨4L/10375.74-2660.81190.06-26.84一跨5L/10469.67-3326.01190.06-26.84一跨6L/10563.61-3991.21190.06-26.84一跨7L/10657.54-4656.42190.06-26.84一跨8L/10751.48-5321.62190.06-26.84一跨9L/10845.41-5986.82190.06-26.84一二跨之间支点939.35-6652.02140.17-416.65二跨L/10448.76-5193.75140.17-416.65二跨2L/106.73-3784.02140.17-416.65二跨3L/1085.66-2895.26140.17-416.65二跨4L/10448.93-2290.83140.17-416.65二跨5L/101589.71-2463.93140.17-416.65二跨6L/102730.5-2637.02140.17-416.65二跨7L/103871.29-2810.12140.17-416.65二跨8L/105014.17-2985.31140.17-416.65二跨9L/106472.45-347