常压立式储罐设计表.xls

h1h2h3h4h5h6h7h8h9 5.50 He1He2He3He4He5He6He7He8He9 5.50/ 储存介质时设计厚度 t1(mm) 2.82/ 储存水时设计厚度 t2(mm) 1.31/ 罐壁板最小名义厚度 ti(mm)6 第I圈罐壁板的实际高度hi(m) 第I圈罐顶板的当量高度Hei(m) 罐顶设计外压 (Pa)Po1200 罐顶名义厚度(mm)tn6 *锥顶计算锥顶计算* 雪压载荷 (Pa)P250 罐顶计算厚度（包括附加量） (mm) t4.60 罐顶所需厚度t (mm) t6.10 罐顶材料设计温度下的弹性模量 (MPa)Et191750 罐顶起始角 ( ) 15.00 罐顶材质 （碳钢：1，不锈钢：2）1 罐顶形式 （锥顶：1，拱顶：2） 1 设置加强圈后，每段筒体的当量高度（m)Le5.50 罐顶计算 设计温度 (0C)t40 筒体设计外压 (Pa) P01830 不设加强圈不设加强圈-不设加强圈不设加强圈 加强圈数量n0 贮罐顶部呼吸阀负压 (Pa) q588 罐壁筒体的临界压力 (Pa) Pcr39177 顶层罐壁板的名义厚度 (mm) tmin6.00 罐壁筒体的当量高度 (m) He5.50 罐顶材料负偏差 (mm) C1r0.60 焊接接头系数0.9 风压高度变化系数fi1.38 罐壁材料负偏差 (mm) C1s0.60 设计温度下罐壁材料的许用应力 (MPa) t157 常温下罐壁材料的许用应力 (MPa) 157 腐蚀裕量 (mm)C21.6 基本风压 (Pa)Wo400 储液密度 (kg/m3)868 储罐内径 (m)D3.5 壳体计算 设计内压 (Pa)P6000 设计外压 (Pa)Po490 拱顶起始角 ( ) 12 不用加厚拱顶或加肋不用加厚拱顶或加肋-不用加厚拱顶或加肋不用加厚拱顶或加肋 带肋拱顶许用临界载荷 (Pa) Pcr97703 筒体设计外压P01830 壳板抗弯刚度D876809 带肋拱顶的折算厚度 (mm)12.86 经向带肋截面平均抗弯刚度D167071064 纬向带肋截面平均抗弯刚度D267071064 经向带肋截面的面积折算系数 (mm)n11.11 纬向带肋截面的面积折算系数 (mm)n21.11 经向带肋截面型心到顶板中心面的距离 (mm)e12.56 纬向带肋截面型心到顶板中心面的距离 (mm)e22.56 经向肋的最大间距L1(11.4m)1000 纬向肋的最大间距L2(11.4m)1000 经向肋的高度h1 50 纬向肋的高度h250 经向肋的宽度b18mm8 纬向肋的宽度b28mm8 筒体设计外压P01830 不用加厚拱顶或加肋不用加厚拱顶或加肋-不用加厚拱顶或加肋不用加厚拱顶或加肋 *带肋拱顶带肋拱顶* 拱顶厚度 (mm)t3.80 中心顶板重量 (Kg)G中心顶板83.2383.23 罐壁筒体的临界压力 (Pa) Pcr15697 拱顶起始角 ( ) o24.4024.40 扇形顶板重量 (Kg)G扇形顶板34.1434.14 小头弧长 (mm) l2407407 拱顶高度 (mm) h388388 小头弦长 (mm) L3401401 大头弧长 (mm) l1949949 小头展开半径 (mm) R2710710 大头弦长 (mm) L2939939 展开长度 (mm)L110851085 大头展开半径 (mm) R119051905 中心板直径 (mm) Lo15001500 拱顶半径 (mm)Rn42004200 *拱顶计算拱顶计算* 间隙 (mm) (mm)a15 扇形顶板个数n7.3 9.4636.87o15 包边角钢面积 （角钢的规格） (mm2)63636 空罐时地脚螺栓所受的拉力 (KN) Ft1“115 地脚螺栓直径 (mm)d16 空罐时地脚螺栓所允许受的拉力 (KN) Ft197 单位长度上的平衡重 (KN/m) q4 地脚螺栓个数n8 升举力(KN/m)P7.25 * 需要地脚螺栓* * 需要地脚螺栓* 地脚螺栓材料的屈服限 (MPa) s235 罐内充满规定的储液时，罐的总重(N)G充满819626 自重产生的下压力(KN/m)g6.78 储罐的总容积（m3)V总容积125.00 罐内充满规定的储液时的容积（m3)V操作容积87.50 气体内压升举力(KN/m)P15.25 由风产生的升力(KN/m)P22.00 破坏压力 (Pa)Pf60510 合格-合格-合格-合格-合格合格-合格-合格-合格-合格 提升力和地脚螺栓的计算 罐壁和罐顶及其附件的重量 (Kg)G7600 罐顶材料的屈服限 (MPa) s235 设计内压 (Pa) P6000 罐壁与罐顶连接处所需面积 (mm2) A所需面积185 *合格后见合格后见P72*需设排气装置（不合格）需设排气装置（不合格） 计算的破坏压力 罐顶侧的面积 (mm2) A3362.55 罐壁与罐顶连接处的有效面积 (mm2) A有效面积1460 包边角钢面积 (mm2) A1728.80 壳体侧的面积 (mm2) A2368.89 罐壁与罐顶连接处所需面积 (mm2) A所需面积274 校核合格校核合格-校核合格校核合格-校核合格校核合格 排气装置 罐壁和其附件以及罐顶附件的重量 (Kg)Q17000 罐顶侧的面积 (mm2) A3364.80 罐壁与罐顶连接处的有效面积 (mm2) A有效面积1264 罐体与罐顶连接处的有效面积 A1728.8 壳体侧的面积 (mm2)A2364.80 充满储液时地脚螺栓所受的拉力 (KN) Ft3“873 校核合格-校核合格-校核合格校核合格-校核合格-校核合格 空罐时地脚螺栓所受的拉力 (KN) Ft2“90 校核合格-校核合格-校核合格校核合格-校核合格-校核合格 充满储液时地脚螺栓所允许受的拉力 (KN) Ft3967 ？校核不合格-增加地脚螺栓的直径？校核不合格-增加地脚螺栓的直径？ 空罐时地脚螺栓所允许受的拉力 (KN) Ft2126 符号意义符号意义符号符号数值数值备注备注 地震烈度Deg.7 底层罐壁的有效厚度，mt10.01 底层罐壁的平均直径，mD112 竖向地震影响系数Cv1 7,8度取1，9度取1.45 罐壁底部竖向载荷(无保温），N N1 300000 包括罐壁和罐壁支撑的 罐顶部分和保温层引起 的竖向载荷 罐壁底部竖向载荷(有保温），N N1 300001 包括罐壁和罐壁支撑的 罐顶部分和保温层引起 的竖向载荷 储罐底面到液面的高度，mHw4.2 储罐内储液总质量，Kgmt700000 1/3储液高度处的罐壁有效厚度，mt00.008 地震影响系数?/ max0.23 由Tc值按图3.1.1选,对于 V10000m3的储罐取 max. 储罐材料操作温度下弹性模量，PaE1.92E+11 查SH3046表3.1.4 动液系数Fr0.869 由D1/Hw查表3.1.4 耦连振动周期系数Kc0.000514 由D1/Hw查表3.1.3 底层罐壁的截面积，m2A10.376991118 底层罐壁的断面系数，m3Z11.1304 罐壁底部的剪力，NQ0603903.2076 罐壁底面的地震弯矩，N mM11141377.062 比值D1/HwD1/Hw2.86 储罐和储液耦连振动基本周期，s Tc0.059121173 产生地震剪力的储液等价质量,Kg m608300 地震作用下罐壁底部最大轴向压应力，Pa 1 2209370 地震作用下罐壁底部最大轴向压应力，Pa 1 2209372 许用临界应力，Pa cr29760000 储罐轴向应力校核储罐轴向应力校核校核合格校核合格 动水压力分布系数fe1.11 由y/Hw查表3.1.6 距离罐壁高度y处的内半径，mRy6 距离罐底高度，my0 校核高度处罐壁有效厚度，mt0.008 储液密度，Kg/m3 L 1200 校核高度处材料工作温度下的屈服极限，Pa y t 157000000 查SH3046表3.2.2 焊缝系数0.9 比值y/Hwy/Hw0 常压立式储罐抗震验算（常压立式储罐抗震验算（SHJ26-90） 1.储罐罐壁底部最大轴向压应力校核储罐罐壁底部最大轴向压应力校核 2.罐壁高度罐壁高度y处环向应力校核处环向应力校核 距罐底y处，水平地震作用引起的 罐壁最大动液压力，Papy8467.201628 竖向地震引起的轴对称动液压力，Papv0 9度时计算 水平地震作用在校核高度产生的 环向应力，Pa 2h 7056001.356 竖向地震作用在校核高度产生的环向应力，Pa 2v 0 9度时计算 静液压力在校核高度产生的环向 应力，Pa 2s 41202000 罐壁环向应力，Pa 248258001 抗震校核许用应力，Pa 157000000 距离罐壁高度y处环向应力校核距离罐壁高度y处环向应力校核校核合格校核合格 角焊缝高度最小值，mmhf3.22 晃动周期系数Ks1.08764 由D1/Hw查表3.1.2 液体晃动基本周期，sTs3.77 地震影响系数 10.1101 由Ts值按图3.1.1选,但取 Tg=0.85, max=0.45 罐内液面晃动波高,mh0.991 3.对对16Mn和和Q235类碳钢常压立式储罐，底圈罐壁和罐底边缘板间角焊缝高度计算类碳钢常压立式储罐，底圈罐壁和罐底边缘板间角焊缝高度计算 4.水平地震作用下，罐内液面晃动波高水平地震作用下，罐内液面晃动波高 7,8度取1，9度取1.45 P5 P6 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK ok ok ok ok ok ok ok ok o