卓高泰外脚手架施工方案.doc

卓高泰（广州）包装有限公司厂房B、连廊工程 外脚手架搭设及拆除施工方案目 录第一章、工程概况及编制依据2第二章、施工搭设及用料说明2第一节、基本说明：2第二节、使用材料：4第三章、搭设方案5第一节、搭设说明：5第二节、搭设要求：5第三节、安全措施：11第四节、劳动力安排：12第四章、外脚手架验算及卸料平台安全计算：12第五章、外脚手架拆除20第一节、拆除前的准备工作20第二节、拆除程序及措施21第六章、安全技术措施21第七章、脚手架防电、避雷22第八章、脚手架管理、检查及验收23第一节、检查监督23第二节、安全管理23第三节、验收与保养24第九章 、外脚手架应急救援预案25第十章 、附图27第一章、工程概况及编制依据第一节、工程概况卓高泰（广州）包装有限公司厂房B、连廊工程位于广州经济技术开发区永和经济区禾丰四街九号。该工程建设单位为卓高泰（广州）包装有限公司、监理单位为广州市黄埔建设监理有限公司、总承包单位为广东浩和建筑股份有限公司。本工程总用地面积：22562m2，建筑占地面积: 3852 m2，总建筑面积：23345 m2，建筑层数：5层，高度：23.8m，地上为钢筋混凝土框架结构，地上五层，地下一层，基础类型为高强度预应力管桩。建筑耐火等级为：二级；生产火灾危险性：丙二类；抗震设防烈度：7度；建筑耐久年限：二级50年。第二节、编制依据1、卓高泰（广州）包装有限公司厂房B、连廊工程设计图纸2、建筑施工脚手架实用手册3、建筑地基基础设计规范GB50007-20024、建筑结构荷载规范GB50009-20015、混凝土结构设计规范GB50010-20026、钢结构设计规范GB50017-20037、建筑施工安全检查标准JGJ59-20118、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-919、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201110、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文） 第二章、施工搭设及用料说明第一节、基本说明：1、施工宗旨与目标我司将本着优质、高速、守约、薄利、重誉的质量方针，运用先进的施工技术，采取科学的施工管理手段，精心组织，精心施工，将该工程建成具有一流施工水平的工程，达到业主满意，社会放心的施工总体目标。在该工程施工中，我们制定如下目标：质量目标：保证工程质量一次验收合格，克服建筑物裂、渗、空鼓质量通病，确保市优良样板工程，争创市优良样板工程。工期目标：主体工期按天控制（日历天），保证实现阶段性目标。安全生产目标：实现省建委“五无”目标：无死亡事故、无重伤事故、无火灾事故、无倒塌事故，月度安全事故频率控制在零。文明施工目标：确保市安全、文明样板工程，争创市安全、文明样板工程。社会效益目标：杜绝质量投诉，按新颁布的中华人民共和国国务院令2000第279号建设工程质量管理条例的规定执行。2、组织管理结构在本工程建设中，我公司将组建工程项目经理部，继续按项目管理的原理，组织项目的施工与管理，建立以项目经理为核心的项目班子，实行项目经理负责制，项目班子在公司的直接监督与控制下，履行工程合同中的权利和义务。通过我公司多年的实践证明，推行项目管理，有利于及时解决施工中出现的问题，有利于调动全体施工人员的积极性，有利于保证工程质量和工期。3、组织管理机构职责 项目经理 陈国欣项目技术负责人 田 勇 项目质安员罗宇斌生产经理梅南方木工施工：郑宗义铁工施工；林惠发泥工施工：林财波测量施工：罗超水电施工：郑甜仓管员：文超 材料员：柯海林资料员：陈艳霞 混凝土施工；郑宗义预算员：郑木标木工班组铁工班组混凝土班组泥工班组装修班组土方班组水电班组保卫班组项目经理：负责项目部的全面质量管理领导工作。技术负责人：负责项目施工中的全部技术管理、质量控制工作。施工员：具体负责各工种工人生产质量管理，工人调配和组织工作。质安员：负责工程质量、安全检查、监督，进行分部分项工程的自检评定。测量员：负责工程定位、标高测量工作。4、在整个脚手架搭设中无悬挑以及内缩，由底下双排钢管直立向上。地面为浇筑的混凝土地面，在搭设首排钢管时，地面铺模板。所有通道口均须采用满堂红脚手架。5、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。6、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。7、本工程设置两个施工梯，位置在5轴线交E轴线外及5轴线交A轴线外各设置一个，具体施工梯的搭设见后附页大样图。第二节、使用材料：483.0钢管、直角扣（十字扣）、旋转扣（活动扣）、对接扣（驳心扣）、钢桥板、篙竹、胶笏、胶合板等。1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q 235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，两端面应平整，严禁打孔，使用前必须进行防锈处理或涂防锈漆。2、扣件：（1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其它材料制作料的扣件，应经验收证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达在65 N.m时，不得发生破坏。（3）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂，浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。（4）扣件与钢管的合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（5）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。（6）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（7）扣件表面应进行防锈处理。3、材料必须按现场指定位置分类堆放。4、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；5、脚手架外侧面采用密眼绿色安全网全封闭，安全网在国家定点生产厂购买，并具有合格证。进场后，经项目部安全员、材料员验收，合格后方可投入使用。第三章、 搭设方案第一节、搭设说明：钢管483.0mm，外立杆距外墙外侧距离b=1.1m，内主杆距外墙外侧距离b1=0.25m，脚手架步距h=1.8m，立杆纵距la=1.5m。双排脚手架按照2层同时作业（既是结构脚手架也是装修脚手架，）进行结构计算。与主体结构相连接的连墙件按：竖向间距H1=2h=3.6m，水平距离为L1=2la=3.0m（即常称的二步二跨）。外侧满排密目安全网。搭设高度25m。第二节、搭设要求：一、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.50m； （3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；二、横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 250mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； （3）当使用冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；三、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； （2）冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；四、立杆 （1）每根立杆底部设置底座或垫板； （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm； （3）脚手架底层步距不大于2m； (4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨 （5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 （6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m； (7) 扣件式双管的高度 0mm，钢管长度0mm；五、连墙件 图1 连墙件的布置图 图2 窗洞口刚性连接 （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； （3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 (5) 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 （6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； (7) 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋； （8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（9）架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施；六、门洞处构造 （1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。门洞桁架的型式采用B型 ；（2）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中的1-1,2-2,3-3剖面)；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； （3）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；（4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。七、剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2) 外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接； (6) 脚手架除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道；八、斜道 (1) 脚手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； （4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； （5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 （6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； （7）3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。九、地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。架基采用三七灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，再浇C15砼垫层10cm厚抹平，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后应准确放样定位。第三节、安全措施：1、认真执行安全技术操作有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键，本项目拟由项目施工部与监理单位专员，实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气。1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。 2）按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。 3）搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。2、施工作业层上的施工不得超载，严禁悬挂起重设备。3、脚手架周边采用彩条编织布全封闭，各入口处设置进入施工现场施工的工作人员，应遵守工地现场有关规章制度和安全警告标示牌，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，悬空搭设必须系安全带。4、在脚手架顶层要动用电焊或风割时，在每个焊接点的下方，用铁皮做1个规格为2m2m高度为30铁皮箱，用来接住焊接时所产生火花向外四射，防止火花发生意外，每个焊接点配灭火器、桶装水。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，斜杆（剪刀撑）等，如确需整改必须与现场负责人员协商，同意后才能整改。第四节、劳动力安排：本工程暂定安排20个架子工配合脚手架搭设工作，其中1人为现场项目负责人，负责日常工作和技术交底，联系业务和办理验收签证及结算工作，1人为班组长（并与施工单位互签安全兼职巡查员兼任书），其它为生产工人，为不影响生产进度，又不耽误工日，视现场施工进度而增减人员。第四章、外脚手架验算及卸料平台安全计算（一）落地式扣件钢管脚手架计算书脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.0脚手架搭设高度H(m)25脚手架沿纵向搭设长度L(m)288立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.25连墙件间距采用2步2跨脚手板木脚手板 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度25.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设13层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.2304。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.850/2=0.149kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/2=1.275kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.149=0.225kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.275=1.785kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.225+0.101.785)1.5002=0.442kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.225+0.1171.785)1.5002=-0.520kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.520106/4491.0=115.883N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.149=0.187kN/m 活荷载标准值q2=1.275kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.187+0.9901.275)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.167mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0.223kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.223+1.41.913=3.014kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8502/8+3.0140.850/4=0.645kN.m =0.645106/4491.0=143.557N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038850.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.223+1.913=2.193kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2193.225850.0850.0850.0/(482.06105107780.0)=1.264mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.276mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0.223kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.223+1.41.913=2.984kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10725.000=2.674kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350131.500(0.850+0.250)/2=3.754kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50013/2=1.463kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000=0.187kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.078kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 0.230 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6700.230 = 0.135kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.28.078+0.851.43.825=14.245kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.28.078+1.43.825=15.049kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.1351.5001.8001.800/10=0.078kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.049kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15049/(0.19424)=187.283N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.245kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.078kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14245/(0.19424)+78000/4491=194.628N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 60.20 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.05 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!（二）卸料平台安全计算1、 本工程卸料平台采用483.0mm钢管搭设，卸料平台平面尺寸为32006000mm，按1.5KN/m2进行荷载设计，水平间距30000mm进行设置，与建筑刚性连接；随层搭设，主要用于模板、钢筋、钢管、扣件等材料转运；卸料平台长向平行于建筑，按脚手架立杆纵距进行设置间距1500mm，横距1000mm，每排有立杆4根，间距1000mm，卸料平台架步距1800mm，安全技术要求按脚手架，每层卸料平台横向杆与每排4根立杆连接，每个结点用2个扣件（一个固定立杆另一个设在小横杆下面），防止小横杆下滑；上铺大横杆，交结处用扣件联接；上铺设两层18mm厚的夹板，卸料平台的外均用斜撑加固连结（横向钢管称：小横杆；纵向称：大横杆）。 2、卸料平台设计计算(卸料平台横向为3.00m;纵向为6.00m) 1)、 卸料平台小横杆按三等跨连续梁荷载值计算木模板自重 0.11KN/m1.0m=0.11KN/m横杆483.0mm钢管自重=0.038KN/m活荷载 1.5KN/m21.0/2=0.75KN/m均布荷载 q=1.2(0.11+0.038)=0.178KN/m小横杆承受荷载 P=1.2(0.11+0.038)+0.751.4=1.228KN/m (1)、抗剪强度计算（按三等跨连续梁求最大弯矩考虑小横杆静载和集中荷载最不利的剪力和）VB左=KvqL+Kvp=(-0.600)0.1781+(-0.675)11.228=0.925KN=L/= 1000/15.8=63.3 查表得：=0.792Nf=fA=2050.7924.89100=79.394KN0.925KN 横向杆的抗剪强度大于0.925KN,满足要求! (2)、抗弯强度计算（按两等跨连续梁求最大弯矩考虑小横杆均布荷载和集中荷载最不利的弯矩和）最大弯矩 M=KwqL2+KwPL=0.0800.1781.0002+0.2131.2281.0002=0.263KNm钢管净截面抵抗矩 Wn=5080mm3横杆承受 弯矩力 =0.263106/5080=51.77N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3)、卸料平台横向杆挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和 E=206000N/mm2I=121600mm4 W=KwqL4/100EI+KwpL3/100EI=0.6770.17810004/1002.061051.219105+1.6151.22810003/1002.061051.219105=0.049mm小横杆的最大挠度小于1000./150=6.66mmW=0.049mm 满足要求 2)、卸料平台纵向杆（大横杆）荷载计算木模板自重 0.11KN/m1.5m=0.165KN/m横杆483.0mm钢管自重=0.038KN/m活荷载 1.5KN/m21.5=2.25KN/m均布荷载 q=1.2(0.165+0.038)=0.396KN/m横杆承受荷载 P=1.2(0.165+0.038)+2.251.4=3.546KN/m (1)、抗剪强度计算（按四等跨连续梁求最大弯矩考虑小横杆静载和集中荷载最不利的剪力和）VB左=KvqL+Kvp=(-0.607)0.3961.5+(-0.681)3.546=2.774KN=L/= 1500/15.8=94.9 查表得：=0.564Nf=fA=2050.5644.89100=56.538KN2.774KN（纵杆）大横杆的抗剪强度大于2.774KN,满足要求(2)、抗弯强度计算（按四等跨连续梁求最大弯矩考虑小横杆均布荷载和集中荷载最不利的弯矩和）最大弯矩 M=KmqL2+KmPL=（-0.107）0.3961.5002+（-0.181）3.5461.500=-0.364KNm钢管净截面抵抗矩 Wn=5080mm3横杆承受 弯矩力 =0.364106/5080=71.68N/mm2 纵杆（大横杆）的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 (4)、 卸料平台纵杆挠度计算 最大挠度考虑为纵杆（大横杆）自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和 E=206000N/mm2I=121600mm4 W=KwqL4/100EI+KwpL3/100EI=0.6320.39615004/100206000121600+1.5813.54615003/100206000121600=0.513mm纵杆（大横杆）的最大挠度L/150=10.000mm0.513mm满足要求 3)、卸料平台立杆抗压强度计算(1) 、荷载计算483.0mm钢管自重=0.038 KN/m每一层卸料平台的构件自重取：卸料平台夹板自重（仅一层）：0.116.03=1.98 KN卸料平台钢管自重：0.038(3.25+64)=1.536KN每根立杆自重（长度为40m） 0.03840=1.536KN计一层卸料平台施工荷载为 1.5KN/m6.0m3m=27.00KN最底部立杆轴压力最大为中间区域立杆N=1.2（1.536+1.98）+1.21.53611层2+1.427.010=8.257KN (2)抗压强度计算每根方杆受压应力 =8257489=16.885MPa钢材抗压强度 205MPa16.885MPa满足要求 (3)立杆稳定计算回转半径 r=15.78mm 构件长细比(取最长处) =180015.8=113.9纵向弯曲系数取 =0.412N/A=82574890.412=40.984MPa高度调整系数 KH=1/(1+40100)=0.714截面调整系数 KA=0.85KAKHf=0.7140.85205=124.414MPa40.984MPa满足要求 为保险起见及考虑到卸料平台的安全性，实际施工脚手架立杆纵距设置为间距1200mm，横距1000mm，卸料平台架步距1500mm，详见附图第五章、 外脚手架拆除第一节、拆除前的准备工作1严格执行国家建设部有关建安工人操作的规章制度和现场施工安全生产“十条”规定，做好安全技术交底，做好出入路标、栏杆警示标志，凡有栏杆、路标的路口要有专人看管，严禁违章指挥，严禁违章作业，严禁高空抛掷物料，禁止无关人员进入拆架施工现场。全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求，如不完善或缺少扣件、连墙件等应先补充完善，并经检查验收合格后，方可拆除。根据检查结果，补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后实施。2拆除脚手架前施工单位派人把脚手架上的杂物清理干净，把所有附着在脚手架上的电线、电缆、水管等物件全部拆除后才能交给棚队进行拆架。清除脚手架上杂物及地面障碍物。3进入施工现场必须戴安全帽，拆除悬空脚手架必须系安