土木工程--7层七层框架混合结构商住楼毕业设计计算书.doc

1 1. 建筑设计 1.1. 工程概况 1、工程名称：框架混合结构商住楼 2、工程建设地点：贵阳市 3、建筑基地：用地范围内基地平坦，用地西、北、南三侧均有城市现状道路。 其中南侧道路为较主要的干道，西侧为一次要干道，基地西面有一座公园，建 筑用地见（见图 1） 4、层数：七层，底层为框架结构,一层高 4.2 米，二层高 5.4 米，二至六层为 混合结构,首层高 3.4 米，标准层高 3.0 米。 5、结构形式：框混 6、建筑耐火等级为二级，屋面防火等级为二级 7、气象资料： 常年及夏季主导风向：见贵阳市风玫瑰图 降雨强度：159/时（五年重现期） ，雨季集中在 7、8、9 月份。 基本风压：0.3kN/m 基本雪压：0.2kN/m 1.2. 设计条件 底层经营日用百货，结构形式为框架，三至七层为混合结构住宅，方案见 图 2，底层为框架结构,一层高 4.2 米，二层高 5.4 米，三至七层为混合结构, 首层高 3.0 米，标准层高 3.0 米。所选择的墙体、门窗材料满足建筑物理保温、 隔热、隔音等相关要求，采用新型建筑材料。 城 市 主 干 道 建 筑 用 地 城 市 次 干 道 城 市 次 干 道 N 公 共 绿 地 2 图 1 图 2 1.3. 设计内容 1、总平面图：标明道路、绿化、小品、停车位和出入口的位置；标明技术经 济指标：用地面积、建筑面积、建筑密度、容积率、绿化面积等。 2、各层平面图：标出各房间功能面积，选用标准图集选用图集的编号页次。 3、剖面图： 表示出地面、楼面、屋面的构造做法或选用图集的编号页次。 4、立面图： 正确表示房屋外形（门窗、雨蓬、台阶、檐口、排水管等） ，引 出线注明外墙面装修材料，做法或选用图集。 1.4. 结构选型 砌体部分采用横墙、纵墙联合承重体系，底框采用现浇横梁承重体系。 1.5. 底框商场设计 商店住宅的总体布置，必须在城市规划的指导下，从实际情况出发，因地 制宜全面考虑，合理布置商业网点，为商店住宅的设计创造合理的前提，主要 考虑以下几点: 1、根据城市总体规划要求，确定商业服务设施的级别和规模，使之与实际 需要相适应。 2、商店住宅设置的地段和位置应满足商店大量人流集散的要求，货运要方 便且不影响干道的交通。 3、合理选择底层商店所安排的经营项目，不要在住宅底层安排对住宅的使 用严重干扰的项目。 4)、总体布置应力求商店住宅设计创造良好的条件，商店住宅宜布置在东西 3 走向街道路北或南北走向的路南面，使住宅的临街为好朝向。以便布置居室有 利于街景的整齐美观，且使住宅的厨房，厕所，楼梯等布置在背街面，以利用 解决上层住宅与底层商店在设备管道和交通方面的矛盾。 1.6. 楼梯设计 楼梯的功能是垂直交通、楼层之间的安全疏散，每单元设一部楼梯，楼梯 间开间 2.6m，进深 5.7m。 1.7. 门窗设计 门窗设计要满足采光通风要求、保证安全疏散、考虑墙面布置家具、建筑 立面的美观。 门宽度取决于人流安全疏散、家具搬运，入户门宽度取 1.0m，主、客卧室 门宽度取 0.9m、厨房门宽取 0.8m、阳台门宽度取 2.4m,卫生间门宽度取 0.70m，门连窗宽度取 1.2m（厨房） 、2.1m（卧室） ，高度为 2.1m。窗台高度取 0.8m，窗的高度满足采光通风要求，取 1.8m，宽度由窗地比确定，卧室、厨房 不小于 1/7，楼梯间不小于 1/12。 4 2. 结构设计 2.1. 设计资料 1、设计标高：室内设计标高0.000，室内外高差 450mm。 2、墙身做法：墙身为普通混凝土标砖，容重为 26KN/m（底框部分采用容重为 8.0KN/m的加气砌块） 。用 M10 的混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰 面，厚 15mm。外粉刷为 1:3 的水泥砂浆底，厚 20mm。采用陶瓷面砖贴面。 3、楼面设计：楼面采用 20mm 厚水泥砂浆抹面，铺设 20mm 厚的大理石面层，楼 面底部采用纸筋灰面粉刷。 4、屋面做法：30mm 厚 C20 细石砂刚性防水以及三毡四油柔性防水，保温层采 用膨胀珍珠岩，100mm 厚，2%的找坡层，20mm 厚的水泥砂浆找平层。 5、门窗做法：铝合金门窗，容重为 0.35KN/m。 6、地质条件：场地类别为二类，地面粗糙度为 B 级。 7、基本风压：Wo=0.30KN/m。 8、活荷载：楼梯为 3.5KN/m，屋面为 2.0KN/m，住宅层楼面 2.0KN/m，厕所 4.0KN/m，阳台 2.5KN/m，商场为 3.5KN/m。 2.2. 设计要求 本工程的建筑结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别为丙类建筑，抗震 设防烈度为 6 度，设计地震分组为第一组，基本地震加速度为 0.05g，地震作 用按 6 度验算，抗震措施按 6 度要求，抗震等级为三级，自振周期折减系数为 0.7。 规范及规程： 建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068-2001 建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006 板） 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 砌体结构设计规范 GB50003-2001 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002 建筑抗震设计规范 GB50011-2010 2.3. 结构方案 2.3.1.结构选型 该工程为商住综合楼，一、二层为商业用房，易获得较大的空间和灵活的布 置，故选用框架结构体系，大部分采用横向承重的方式，小部分采用纵横向承 重的方式，纵向设联系梁与横向框架连接，纵横向对称布置些剪力墙，本层拟 采用钢筋混凝土框架结构。上部五层为住宅，因房间开间较小，故采用砖混结 构，大部分为横向承重方式，小部分为纵横向承重方式，控制房屋总体刚度和 5 稳定性用 240300mm 圈梁连接。 2.3.2.基础形式 根据某地质勘探部门提供的工程地质勘察报告，本工程场地内无活动断裂 通过，无不良地质现象，场地稳定，宜于建筑。场地地震基本烈度为六度，场 地在六度烈度下不发生液化，场地土类型为中硬场地土，场地类别为 2 类，持 力层为粉质粘土层。本工程拟采用柱下独立基础，剪力墙处采用墙下有梁条基。 2.3.3.主要材料 混凝土强度等级及耐火性要求表 混凝土强度等级及耐火性要求表 主楼强度等级最大水灰比最小水泥用 kg/m3 最大氯离子 含量 最大碱含量 kg/m3 基础垫层C150.62500.33.0 基础C350.62500.30.3 基础梁C350.652250.30.3 框架柱C350.652251不限 框架梁C300.652251不限 楼板C300.652251不限 楼梯C300.652251不限 钢材 HRB400 fy=360 N/mm2 砌体结构 墙体材料采用混凝土标砖，混合砂浆。 钢筋连接头： 水平钢筋连接：闪光焊。 竖向钢筋连接：闪光焊，电渣压力焊 混凝土保护层厚度： 楼面板、屋面板：20mm 楼层梁、屋面梁：30mm 柱子： 30mm 基础： 40mm 2.4. 结构布置 房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。其 建筑平面，结构平面和剖面图见建筑图部分。主体结构层高有变化底层一、二 6 层为商场。层高分别为 4.5m 和 5.4m。一二层为框架结构。上部住宅首层高为 3.4m，其余为 3.0m，结构为砖混结构。上部住宅楼墙体采用 240 厚的混凝土标 砖，干容重为 24KN/m3,一二层填充墙为 200mm 加气混凝土砌块，干容重为 8KN/m3。 2.5. 梁柱截面尺寸的初步确定 2.5.1.梁尺寸确定 框架梁截面高度取梁跨度的 l/8l/12。该工程框架为纵横向承重，根据梁 跨度可初步确定一层框架主梁 300mm700mm、次梁 300mm600mm。 2.5.2.楼板厚度 根据经验，二层框架为商业活动中心，板厚取 120mm，为现浇板。 2.5.3.柱截面尺寸的确定 根据柱的轴压比限值按下列公式估算: E N=Fg n Pc N A f 式中: F 为按简支状态计算的柱的负载面积; gE为折算在单位建筑面积上 的重力荷载代表值,近似取 1.21.5kN/; 为考虑地震作用组合后柱压力增 大系数.边柱取 1.3.不等跨内柱取 1.25,等跨内柱取 1.2; n 为验算截面以上楼 层层数.Ac为柱截面面积; 为混凝土轴心抗压强度设计值. 为框架轴压fc n 力比限值,取近似值,三级抗震取 0.9。 边柱: 2 3 44.95281 7 . 169 . 0 510126 . 31 . 53 . 1 mmAC 中柱: 2 3 15.47425 7 . 169 . 0 610126 . 32 . 225 . 1 mmAC 综合考虑其它因素,本设计柱截面尺寸取值如下: 1 层边柱取 500mm500mm，中柱取 700mm700mm。 2.6. 验算墙的高厚比(砖混结构) 2.6.1.确定墙厚，选择墙体材料 根据经验墙体材料采用烧粘土多孔砖，混合砂浆。确定墙厚及材料等 级如下： 表 23 墙厚及材料等级 楼 层砖强度等级砂浆等级墙厚/mm砌体强度强度调整系数调整后系数 mPa 2 5MU10M102401.51.01.5 7 2.6.2.确定静力计算方案 本房屋的屋盖，楼盖采用现浇钢筋混凝土板。属一类屋盖楼盖，刚性房屋。 符合刚性房屋对横墙的要求。 2.6.3.验算墙、柱高厚比 本方案中，有 3 层的墙、砂浆强度等级、洞口情况相同，修正后的允许高 厚比相同，横墙间距相同，墙体高厚比一致，故可只验算一层。 第三层：A 轴线客厅处纵墙高厚比验算。墙体高度 H=3.4m,横墙间距 S=4.2m2H=6.8m，为承重墙，查表 Ho=0.4S+0.2H=2.36m 墙厚 h=240mm 砂浆强 度等级 M10.查表得=26 bs=2.4m， 1=1.0 2=1-0.4bs/s=1- 0.42.4/4.2=0.770.7 =Ho/h=2.36/0.24=9.80.7 =Ho/h=2/0.24=8.30.7 =Ho/h=2.28/0.24=9.50.7 =Ho/h=1.92/0.24=8.0rmax=1.25 取 r=1.25，梁端底1/AlAo 面压应力图形的完整系数 一般取 =0.7，Ao/A1=4.273，rf=0.71.251.8927120=44.85kN，即 1 A 3 10 +=0+=0.71.89100.1130.24=35.88f=44.85kN 满NoNllaob r 1 A 足要求 楼板为现浇双向板，根据经验板厚取 100mm，客厅板取 150mm。 2.7. 楼梯计算 楼梯采用现浇式钢筋混凝土板式楼梯。踏步面层依次为：20mm 大 理石面层、 20水泥砂浆找平层、底面为15粉刷抹面。金属栏杆重 0.1kN/。楼梯平面图如下。 材料：混凝土为C30 =14.3 ，=1.43 c f 2 N/mm t f 2 N/mm 钢筋为 HRB400：=360 y f 2 N/mm 初估算板厚取 h=120，取一米宽板带计算。 标准层双跑楼梯 2.7.1.计算简图： 9 2.7.2.基本资料： 1.几何参数： 楼梯净跨: L1 = 2430 mm楼梯高度: H = 1500 mm 梯板厚: t = 120 mm踏步数: n = 10(阶) 上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm 2.荷载标准值： 可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：qm = 0.27kN/m2 栏杆荷载：qf = 0.20kN/m 永久荷载分项系数: G = 1.20可变荷载分项系数: Q = 1.40 准永久值系数: q = 0.50 3.材料信息： 混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2 ft = 1.43 N/mm2Rc=25.0 kN/m3 ftk = 2.01 N/mm2Ec = 3.00104 N/mm2 钢筋强度等级: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.00105 N/mm2 保护层厚度：c = 20.0 mmRs=20 kN/m3 受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋 梯段板纵筋合力点至近边距离：as = 25.00 mm 10 支座负筋系数： = 0.25 2.7.3.计算过程： 1. 楼梯几何参数： 踏步高度：h = 0.1500 m 踏步宽度：b = 0.2700 m 计算跨度：L0 = L1(b1b2)/2 = 2.43(0.200.20)/2 = 2.63 m 梯段板与水平方向夹角余弦值：cos = 0.874 2. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)： (1) 梯段板： 面层：gkm = (BB*h/b)*qm = (11*0.15/0.27)*0.27 = 0.42 kN/m 自重：gkt = Rc*B*(t/cosh/2) = 25*1*(0.12/0.8740.15/2) = 5.31 kN/m 抹灰：gks = RS*B*c/cos = 20*1*0.02/0.874 = 0.46 kN/m 恒荷标准值：Pk = gkmgktgksqf = 0.425.310.460.20 = 6.38 kN/m 恒荷控制： Pn(G) = 1.35*PkQ*0.7*B*q = 1.35*6.381.40*0.7*1*3.50 = 12.05 kN/m 活荷控制：Pn(L) = G*PkQ*B*q = 1.20*6.381.40*1*3.50 = 12.56 kN/m 荷载设计值：Pn = max Pn(G) , Pn(L) = 12.56 kN/m 3. 正截面受弯承载力计算： 左端支座反力: Rl = 16.52 kN 右端支座反力: Rr = 16.52 kN 最大弯矩截面距左支座的距离: Lmax = 1.32 m 最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.32 m Mmax = Rl*LmaxPn*x2/2 = 16.52*1.3212.56*1.322/2 = 10.86 kNm 相对受压区高度：= 0.088028 配筋率：= 0.003497 纵筋(1号)计算面积：As = 332.19 mm2 支座负筋(2、3号)计算面积：As=*As = 0.25*332.19 = 83.05 mm 2.7.4.计算结果：(为每米宽板带的配筋) 1.1号钢筋计算结果(跨中) 11 计算面积As：332.19 mm2 采用方案：f10160 实配面积： 491 mm2 2.2/3号钢筋计算结果(支座) 计算面积As：83.05 mm2 采用方案：f12200 实配面积： 565 mm2 3.4号钢筋计算结果 采用方案：d6200 实配面积： 141 mm2 2.7.5.跨中挠度计算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算标准组合弯距值Mk: Mk = Mgk+Mqk = (qgk + qqk)*L02/8 = (6.38 + 3.500)*2.632/8 = 8.546 kN*m 2.计算永久组合弯距值Mq: Mq = Mgk+Mqk = (qgk + q*qqk)*L02/8 = (6.38 + 0.50*3.500)*2.632/8 = 7.033 kN*m 3.计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0.87*h0*As) = 8.546106/(0.87*95*491) = 210.650 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000 mm2 te = As/Ate = 491/60000 = 0.818% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 12 = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) = 1.1-0.65*2.01/(0.818%*210.650) = 0.342 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = ES/EC = 2.00105/(3.00104) = 6.667 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f = 0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*h0) = 491/(1000*95) = 0.517% 7) 计算受弯构件的短期刚度 BS BS = ES*As*h02/1.15*+0.2+6*E*/(1+ 3.5*f) = 2.00105*491*952/1.15*0.342+0.2+6*6.667*0.517%/(1+3.5*0.0) = 11.077102 kN*m2 4.计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2.0 2) 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*BS = 8.546/(7.033*(2.0-1)+8.546)*11.077102 = 6.077102 kN*m2 5.计算受弯构件挠度 fmax = 5*(qgk+qqk)*L04/(384*B) = 5*(6.38+3.500)*2.634/(384*6.077102) = 10.133 mm 6.验算挠度 挠度限值f0=L0/200=2.63/200=13.150 mm fmax=10.133mmf0=13.150mm，满足规范要求! 2.7.6.裂缝宽度验算: 1.计算标准组合弯距值Mk: Mk = Mgk+Mqk 13 = (qgk + qqk)*L02/8 = (6.38 + 3.500)*2.632/8 = 8.546 kN*m 2.带肋钢筋,所以取值Vi=1.0 3.C = 20 4.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0.87*h0*As) = 8.546106/(0.87*95.00*491) = 210.650 N/mm 5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000 mm2 te = As/Ate = 491/60000 = 0.818% 因为te 6hl / 0 KNVKNbhfc c 04.11657.570106653003 .140 . 12 . 02 . 0 3 0 满足要求。 只配箍筋：=SASV/hofbhofV yvt 25 . 1 /42 . 0 =（116.04-0.4214.3300665）/1.25360665 300，应该 沿梁全长设置箍筋。 加密区长度：max1.5 梁高，500=1050mm 配筋率：=250.3/300200=0.17%=0.3 bsAsv sv / yvtsv ff /3 . 0 min 1.43/360=0.12% 框架梁斜截面受弯承载力计算 28 截面A 左B 左B 右C 左C 右D 左D 右E 右 V116.0469.0992.64101.4559.86117.9290.6390.76 bho 3006 65 3006 65 306 65 306 65 306 65 3066 5 3066 5 3066 5 bhofc c 2 . 0 570.57570.57570.57570.57570.57570.57570.57570.57 sAsv/ =2978. 84KN max N =2978.8410/16.7700=254.82 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) =3.002106/(0.87*100*392) =88.033N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate =392/60000 = 0.0065 因为te=0.0065 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) =0.891106/(0.87*100*392) =26.137N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate =392/60000 = 0.0065 因为te=0.0065 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) =4.219106/(0.87*100*392) =123.711N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate =392/60000 = 0.0065 因为te=0.0065 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) =4.219106/(0.87*100*392) =123.711N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate =392/60000 = 0.0065 因为te=0.0065 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) =6.116106/(0.87*100*392) =179.338N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate =392/60000 = 0.0065 因为te=0.0065 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) =6.116106/(0.87*100*392) 41 =179.338N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate =392/60000 = 0.0065 因为te=0.0065 =YL1和YL/2+h0=YL2 x方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内, 不用计算x方向的柱 对基础的冲切验算 3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算 因 YB/2+ho=YB1和YB/2+ho=YB2 y方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内, 不用计算y方向的柱 对基础的冲切验算 2.14.7.柱下基础的局部受压验算 因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算 柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。 2.14.8.基础受弯计算 1. 因Mdx0 , Mdy0 此基础为双向受弯 2. 计算I-I截面弯矩 因 ex Bx/6=0.350m x方向小偏心 a=(Bx-bc)/2=(2.100-0.500)/2=0.800m Pj1=(Bx-a)*(Pmax_x-Pmin_x)/Bx)+Pmin_x-G/A =(2.100-0.800)*(176.598-173.125)/2.100)+173.125- 238.140/4.410 =121.275kPa 因 ey By/6=0.350m y方向小偏心 a=(By-hc)/2=(2.100-0.500)/2=0.800m Pj2=(By-a)*(Pmax_y-Pmin_y)/By)+Pmin_y-G/A =(2.100-0.800)*(179.578-170.145)/2.100)+170.145- 238.140/4.410 =121.985kPa x=1.024 y=1.024 MI_1=1/48*x*(Bx-bc)2*(2*By+hc)*(Pj1+Pjmax_x) =1/48*1.024*(2.100- 0.500)2*(2*2.100+0.500)*(121.275+122.598) =62.57kN*m MII_1=1/48*y*(By-hc)2*(2*Bx+bc)*(Pj2+Pjmax_y) =1/48*1.024*(2.100- 48 0.500)2*(2*2.100+0.500)*(121.985+125.578) =63.52kN*m 3. 计算II-II截面弯矩 因 x方向小偏心 a=(Bx-bc-b2-b4)/2=(2.100-0.500-0.400-0.400)/2=0.400m Pj1=(Bx-a)*(Pmax_x-Pmin_x)/Bx)+Pmin_x-G/A =(2.100-0.400)*(176.598-173.125)/2.100)+173.125- 238.140/4.410 =121.937kPa 因 y方向小偏心 a=(By-hc-a2-a4)/2=(2.100-0.500-0.400-0.400)/2=0.400m Pj2=(By-a)*(Pmax_y-Pmin_y)/By)+Pmin_y-G/A =(2.100-0.400)*(179.578-170.145)/2.100)+170.145- 238.140/4.410 =123.781kPa x=1.020 y=1.020 MI_2=1/48*x*(Bx-bc-b2-b4)2*(2*By+hc+a2+a4)*(Pj1+Pjmax_x) =1/48*1.020*(2.100-0.500-0.400- 0.400)2*(2*2.100+0.500+0.400+0.400)*(121.937+122.598) =18.29kN*m MII_2=1/48*y*(By-hc-a2-a4)2*(2*Bx+bc+b2+b4)*(Pj2+Pjmax_y) =1/48*1.020*(2.100-0.500-0.400- 0.400)2*(2*2.100+0.500+0.400+0.400)*(123.781+122.598) =18.65kN*m 2.14.9.计算配筋 10.1 计算Asx Asx_1=o*MI_1/(0.9*(H-as)*fy) =1.0*62.57*106/(0.9*(600.000-40.000)*210) =591.2mm2 Asx_2=o*MI_2/(0.9*(H-h2-as)*fy) =1.0*18.29*106/(0.9*(600.000-300.000-40.000)*210) =372.2mm2 Asx1=max(Asx_1, Asx_2) 49 =max(591.2, 372.2) =591.2mm2 Asx=Asx1/By=591.2/2.100=282mm2/m Asx=max(Asx, min*H*1000) =max(282, 0.150%*600*1000) =900mm2/m 选择钢筋d12125, 实配面积为905mm2/m。 10.2 计算Asy Asy_1=o*MII_1/(0.9*(H-as)*fy) =1.0*63.52*106/(0.9*(600.000-40.000)*210) =600.2mm2 Asy_2=o*MII_2/(0.9*(H-h2-as)*fy) =1.0*18.65*106/(0.9*(600.000-300.000-40.000)*210) =379.5mm2 Asy1=max(Asy_1, Asy_2) =max(600.2, 379.535) =600.2mm2 Asy=Asy1/Bx=600.2/2.100=286mm2/m Asy=max(Asy, min*H*1000) =max(286, 0.150%*600*1000) =900mm2/m 选择钢筋d12125, 实配面积为905mm2/m。 50 总结 本次毕业设计的课题是是某一底框商住楼的结构设计，此结构类型既包括框 架部分又包括砌体部分的设计计算，同时最重要的是考虑框架和砌体部分的协 同作用，是一个考验综合知识水平的课题，具有一定的难度。 建模时首先在底层框架部分对称布置一定数量剪力墙，再把上部砌体结构 按建筑图层层布置普通砖墙，荷载和板厚确定了之后运用 PKPM 软件中的 SATWE 进行有限