预应力混凝土连续梁的初步设计 毕业设计.doc

1 目录目录 第一节 绪论 .2 一 设计特点 .2 二 实例设计基本资料 .3 三 桥型及纵横断面布置 .3 第二节 主梁内力计算 .5 一 恒载内力计算 .5 二 活载内力计算 .5 第三节 1 号墩柱及柱的计算.31 一 横载计算 31 二 活载计算 31 三 墩柱配筋设计 31 四 桩基计算 36 五 墩顶纵向水平位移检算 42 六 墩顶纵向水平位移验算： 43 第四节 4 号墩桩基础计算.44 一 恒载计算 44 二 活载计算 44 三 桩的配筋 48 四 桥墩群桩基础承载力计算 51 五 桩身检算 52 总 结 55 致 谢 56 附 录 57 2 第一节第一节绪论绪论 一一 设计特点设计特点 简支转连续是连续梁桥施工中较为常见的一种方法。一般先架设预制主梁 ，形成 简支梁状态；进而再将主梁在墩顶形成连续梁体系。该施工方法的主要特点是施工方 法简单可行，施工质量可靠，实现了桥梁施工的工厂化，标准化和装配化。概括的讲 简支转连续施工法是采用简支梁的施工工艺，却达到建造连续梁桥的目的。目前随着 高等级公路的发展，为改善桥梁行车的舒适性，简支转连续梁桥在中，小跨径的连续 梁桥中得到了广泛的应用。 在简支转连续梁桥中由简支状态转换为连续梁桥状态的常见方法有以下几种： 1将主梁内的普通钢筋在墩顶连续； 2将主梁内纵向预应力钢束在墩顶采用特殊的连接器进行连接； 3在墩顶两侧一定范围内的主梁上部布设局部预应力短束来实现连接 第一种方法虽然简单易行，但常在墩顶负弯矩区发生横向裂缝，影响桥梁的正常 使用。方法二的效果最好，但施工困难，故一般不采用。第三种方法不仅施工可行， 并且具有方法二的优点，同时又克服了仅采用普通钢筋连续的开裂问题。所以一般简 支转连续梁桥多采用墩顶短束与普通钢筋连续这样的构造来实现简支转连续。 由于简支转连续梁桥在施工过程中常存在体系转换，那么必须依据具体的施工过 程来分析结构的受力。施工的第一阶段是形成简支梁，此阶段主梁承受一期恒载自重 产生的内力及在简支梁上施加的预加力；第二阶段首先浇筑墩顶连续段混凝土，待混 凝土达到要求的强度张拉后张拉墩顶负弯距束（局部短束） ，最终形成连续梁。连续梁 成桥状态主要承受二期恒载，活载，温度，支座沉降产生的内力以及负弯矩短束的预 加力，预加力的二次矩，徐变的二次矩等。由上面的分析可知，简支转连续梁桥跨中 正弯矩要比现浇一次落架大，而支点负弯距要比现浇一次落架小。因此，在主梁内要 配置足够数量的正弯矩束筋，以满足连续梁状态的承载要求和简支状态下的承受结构 自重和施工荷载的需要。 简支转连续梁桥施工程序对结构内力也有一定的影响。目前施工有两种做法：一 种是先将每片简支梁转换为连续梁后，再进行横向整体化；另外一种做法是先将简支 梁横向整体化后，再进行结构的体系转换。前者按平面结构进行计算分析较为合理； 而后者体系转换后已属空间结构，要进行较为精确分析，比较复杂。因此，后面介绍 的设计实例采用第一种施工工序，以便同所采用的结构分析软件的基本模式相吻合， 提高计算分析的可靠性。 采用简支转连续施工的预应力混凝土连续梁桥一般采用等高度的主梁。主梁截面 型式可为箱形，t 形，工字形等，主梁的高跨比一般为 h/l=1/161/25。简支转连续 梁桥常采用跨径为 20-50m，国外最大跨径也有达 80m。此外，为使连续梁的内力分布 更加合理，边中跨径之比为 0.6-0.8，但考虑预制，安装的方便也可采用等跨度。主梁 3 横断面构造，钢束构造及计算结果等设计内容详见设计实例。 二二 实例设计基本资料实例设计基本资料 （一）桥梁线性布置（一）桥梁线性布置 1.平曲线半径：无平曲线。 2.竖曲线半径：无竖曲线，纵坡为 0.8% （二）主要技术标准：（二）主要技术标准： 1设计荷载：公路一级 2桥面宽度：净 9 附 22.0m 人行道； 3设计洪水频率：1/100 4基本地震烈度： 5桥高由线路标高控制 （三）主要材料（三）主要材料 1混凝土：主梁采用 c50 号混凝土，盖梁采用 2普通钢筋：采用符合 gb1499-84 标准的钢筋，直径12mm 者采用级 20mnsi 热轧螺纹钢；直径12mm 者采用级 a3 热轧圆钢筋。 3支座：采用 gpz（）2.0dx 型、3.5dx 型、4.0dx 型和 5.0 型盆式橡胶支座， gpz（）4.0gd 型和 5.0gd 盆式橡胶支座。 4伸缩缝：采用 gqf-c60 和 gqf-mzl120 型伸缩缝。 （四）施工方式（四）施工方式 采用先简支后连续法施工 （五）设计规范（五）设计规范 1.公路工程技术标准 （jtj001-97） 2公路桥涵设计通用规范 （jtg d60-2004） 3公路桥位勘测设计规范 （ jtj062-91） 4公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范 （jtg d62-2004） 5公路桥涵地基与基础设计规范 （jtj024-85） 6公路桥涵刚结构及木结构设计规范 （jtj025-86） 7公路勘测规范 （jtj061-99） 8公路工程地质勘察规范 （jtj064-98） 9公路工程基本建设项目设计文件编制方法 （1996 年） 10qsb/hbcpdi 质量体系程序文件 三三 桥型及纵横断面布置桥型及纵横断面布置 （一）桥型布置及孔径划分（一）桥型布置及孔径划分 该例为团坡营左线大桥。为缩短工期，提高行车舒适性，综合分析比较各类桥型 4 后最终采用预应力混凝土连续梁桥，上部构造为二联 2-40m+一联 3-50mt 梁，施工方法 为简支转连续。 1.截面形式及梁高 本设计采用 t 梁截面 连续梁在支点和跨中梁高估算值 桥型支点梁高（m）跨中梁高（m） 等高度连续梁h=（1/151/30）l常用（1/181/20）l 变高度（折线形）连续梁h=（1/161/20）lh=（1/221/28）l 变高度（曲线形）连续梁h=（1/161/20）lh=（1/301/50）l 本设计中的 t 梁高度为 260cm 2.2.横截面尺寸横截面尺寸 主梁横截面构造如图 图1.1 主梁横截面构造图（单 位： 40 米梁在支点处、8m 处、14m 处、20m 处、26m 处、32m 处设置横隔板，支点到 8m 处截面线性变化。50m 梁在支点处，7m,13m,19m,25m,31m,37m,43m 处设置横隔板，支 点到 7m 处截面线性变化。 第二节第二节 主梁内力计算主梁内力计算 5 一 恒载内力计算 主梁恒载内力，包括主梁自重（前期恒载）引起的主梁自重内力和后期恒载 1g s （如桥面铺装、人行道、栏杆、灯柱等）引起的主梁后期恒载内力，总称为主梁恒 2g s 载内力。 g s （一）主梁自重内力计算 主梁自重是在结构逐步形成的过程中作用于桥上的，因而它的计算与施工方法有 密切关系。特别在大、中跨预应力混凝土超静定梁桥的施工中不断有体系转换过程， 在计算主梁自重内力时必须分阶段进行，有一定的复杂性。所有静定结构（简支梁、 悬臂梁、带挂孔的 t 形刚构）及整体浇筑一此落架的超静定结构，主梁自重内力可 1g s 根据沿跨长变化的自重集度按下式计算：)(xg = （41） 1g sdxxyxg l )()( 式中：主梁自重内力（弯矩活剪力） ； 1g s 主梁自重集度；)(xg 相应的主梁内力影响线坐标。)(xy 借助 sap90 程序计算。 （二）二期恒载内力计算 二期恒载（如桥面铺装、人行道、栏杆等）是在整个桥梁成为完整的连续体系之 后加上去的，与施工方法无关，这部分内力可直接应用结构内力影响线进行计算。在 设计中只考虑桥面铺装和栏杆，其横截面形式如图（4.7）所示。 由此计算二期恒载的荷载集度： 沥青混凝土=21kn/m,桥净宽 11.25m,沥青混凝土厚 9cm g1=2111.250.09=23.15kn/m c40 混凝土铺装：r=25kn/m,坡度为 1%，厚度为 15cm g2=36.56kn/m g=g1+g2=59.71kn/m 借助 sap90 程序计算 二二 活载内力计算活载内力计算 活载内力由基本可变荷载中的车辆荷载（包括汽车、履带车、挂车、人群）产生。 在使用阶段，结构已成为最终体系，其纵向的力学计算图式是明确的。主梁活载内力 计算分为两部分：第一部求某一主梁的最不利荷载横向分布系数 m ；第二部，应用主 i 梁内力影响线，给荷载乘以横向分布系数，m p ，在纵向满足桥规规定的车轮轮距限 ii 制条件下，使m p iii y 6 最大，确定车辆的最不利位置，相应求得主梁的最大活载内力。对汽车车列必须比较 正向和逆向行驶两种布置情况，取其大者。对于三角形或抛物线形的内力影响线，可 直接使用等代荷载表计算活载内力。一般情况下，将车列轴重力最大的车轮置于影响 线的最大纵坐标上即可求得最大活载内力。根据规范要求，对汽车活载还必须考虑冲 击力的影响，因此，主梁活载内力计算公式为： 直接在内力影响线上布置荷载： s =（1+） （44） p iii ypm 应用等代荷载时： s =（1+） （45） p km 式中：s 主梁最大活载内力（弯矩或剪力） ； p （1+）汽车荷载的冲击系数，它与跨径（对于简支梁）或影响线荷载长度 （对于悬臂梁或连续梁等）l 有关：对于验算荷载与人群荷载，则不计冲击影响， 对钢筋混凝土桥荷预应力混凝土桥， （1+）=1+0.3，并1.30； 40 45l ，ml45 汽车荷载的折减系数，规范规定，当横向布置的车队数大于 2 时，应考虑 计算荷载的横向折减，但折减后的效应不得小于用两行车队布载的计算结果，对 于验算荷载和人群荷载均不予折减，即=1.0。本设计横向布置的车队数为 3， 故取 0.78； m荷载横向分系数，计算主梁弯矩可用跨中荷载横向分布系数 m 代替全跨 c 各点上的 m ，在计算主梁剪力时，应考虑 m 在跨内的变化. ii p 汽车车列的车轴重力； i y 主梁内力影响线的纵坐标； i k 主梁内力影响线的等代荷载； 相应的主梁内力影响线面积。 在横向上布载一列车队，加上考虑到动力放大系数，所以最终最大活载内力为： s =p （46） p dn iiy 式中：n横向上布载车队数，本设计取 n=3; （一）活载横向分布系数 荷载对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心受压法。 1.单列汽车对称布置 k1=k5=0， k2=k4=1/290/240=0.1875 7 k3=1/2（150+150）/240=0.667 图2.1 单列车对称布置（单位：) 2.双列汽车对称布置： k1=k5=0， k2=k4=（235/240+65/240）1/2=0.625 k3=1/21852/240=0.771 图2.2 双列车对称布置（单位：） 3.三列汽车对称布置： k1=k5=0， k2=k4=1/2（90+130）/240+80/240=0.625 k3=1/2（20+150+150+20）/240=0.708 图2.3 三列车对称布置（单位：） 4.单列车非对称布置 ki=1/neai/2a, n=5, e=435 2a=576000 8 k1=1/5+435480/576000=0.5625 k2=1/5+435240/576000=0.38125 k3=1/5+4350/576000=0.2 k4=1/5-435240/576000=0.01875 k5=1/5-435480/576000=-0.1625 图2.4 单列车非对称布置（单位：） 5.双列车非对称布置 ki=1/neai/2a, n=5, e=280, 2a=576000 k1=1/5+280480/576000=0.433 k2=1/5+280240/576000=0.3167 k3=1/5+2800/576000=0.2 k4=1/5-280240/576000=-0.083 k5=1/5-280480/576000=-0.033 图2.5 双列车非对称布置（单位：） 6.三列汽车非对称布置 ki=1/neai/2a, n=5, e=125, 2a=576000 k1=1/5+125480/576000=0.304 k2=1/5+125240/576000=0.252 k3=1/5+1250/576000=0.2 k4=1/5-125240/576000=0.148 k5=1/5-125480/576000=0.096 9 图2.6 三列车非对称布置（单位：） （二） 40m 跨径汽车顺桥行驶 1.单孔单列车 图2.7 顺桥向单孔车布置（单位：） b1=0， b2=10.538.86/2+260=464.015kn b=b1+b2=464.015kn 2.双孔单列车 图2.8 顺桥向双孔车布置（单位：） b1=（10.538.86）/2=204.015kn， b2=464.015kn b=b1+b2=668.03kn （三）活载横向分布后各梁支点反力 10 各梁活载反力汇总表(表 1) 荷载横向分布情况汽车荷载 单孔荷载双孔荷载 计算方法荷载布置 横向分布系 数b（kn）ri（kn）b（kn） ri(kn) k1=000 k2=0.187587.003125.256 k3=0.667309.5445.576 k4=0.187587.003125.256 单列车对称布置 k5=0 464.015 0 668.03 0 k1=000 k2=0.625290.01417.52 k3=0.771357.76515.05 k4=0.625290.01417.52 双列车对称布置 k5=0 464.015 0 668.03 0 k1=000 k2=0.625290.01417.52 k3=0.708328.523472.97 k4=0.625290.01417.52 按杠杆法计算 三列车对称布置 k5=0 464.015 0 668.03 0 k1=0.5625261.01375.77 k2=0.38125176.91254.69 k3=0.292.803133.606 k4=0.018758.712.526 单列车非对称布置 k5=-0.1625 464.015 -75.4 668.03 -108.55 k1=0.433401.837578.514 k2=0.3167293.907423.13 k3=0.2185.606267.212 k4=-0.083-77.026-110.893 双列车非对称布置 k5=-0.033 928.03 -30.625 1336.06 -44.09 按偏心受压法计算 三列车非对称布置 k1=0.3041085.795330.0821563.19475.21 11 k2=0.252273.62393.92 k3=0.2217.159312.638 k4=0.148160.7231.35 k5=0.096104.236150.066 各梁反力汇总（表 2） 1 号梁2 号梁3 号梁4 号梁5 号梁 荷载情况 r1（kn）r2（kn）r3（kn）r4（kn）r5（kn） 0 号台 1044.491366.06271366.06271366.0631366.0627 1 号墩 2934.40643850.23033850.23033850.23032934.4064 2 号墩左支座 -3870.2804-5007.9003-5007.9003-5007.9003-3870.2804 5 号墩右支座 -3651.5628-4607.2732-4607.2732-4607.2732-3651.5628 6 号墩 2932.67753847.73193847.73193847.73192932.6775 7 号台 1042.4931361.32551361.32551361.32551042.493 双孔双列对称布置 （1+） 0470.96580.98470.960 双孔双列非对称布置（1+ ） 652.56477.29301.42-125.09-49.73 双孔三列对称布置 （1+） 0470.96533.51470.960 双孔三列非对称布置 （1+） 536.04444.34352.66260.96169.27 （四）双柱反力 gi 计算： gi=1/749(854.5r1+614.5r2+374.5r3+134.5r4-105.5r5) 12 图2.9 双柱反力计算（单位：） 墩柱反力计算表（表 3） 荷载情况g1（kn） 0 号桥台3093.58 1 号墩8709.75 2 号墩左支座-11382.13 5 号墩右支座-10562.47 6 号墩8704.28 7 号桥台3084.48 双孔双列对称布置（1+）761.45 双孔双列非对称布置（1+）1257.3 双孔三列对称布置（1+）737.715 双孔三列非对称布置（1+）1175.44 （五）盖梁各截面内力计算 1弯距计算： 支点弯距采用非对称布置时的计算值，跨中弯距采用对称布置时的弯距值。 m1-1=0， m2-2=0， m3-3=0， m4-4=-1.055r1 m5-5=-2.4r1+1.345g1， m6-6=-4.8r1-2.4r2+3.745g1 13 图2.10控制截面内力计算（单位：） 弯距计算表（表 4） 墩柱反力梁的反力各截面弯距（kn.m) 荷载情况 g1(kn)r1(kn)r2(kn) 1- 1 2- 2 3- 3 4-45-56-6 0 号桥台 3093.581044.49 1366.062 7 000 - 1101.94 1654.093293.35 1 号桥墩 8709.75 2934.406 4 3850.230 3 000-3095.8 4672.03 8 9292.31 2 号桥墩左支 座 - 11382.13 - 3870.280 4 - 5007.900 3 0004083.15 - 6020.29 12029.7 7 5 号桥墩右支 座 - 10562.47 - 3651.562 8 - 4607.273 2 0003852.4 - 5442.77 10971.4 9 6 号桥墩 8704.28 2932.677 5 3847.731 9 000 - 3093.97 4668.839286.12 7 号桥台 3084.481042.4931361.325000-1646.643280.23 14 51099.83 汽车对称 761.450470.9600001024.151721.33 汽车非对称 1271.31652.56477.29000-668.45124.92430.8 2剪力计算： 剪力计算表（表 5） 各截面剪（kn）墩柱反 力 梁的反力（kn） 1-12-2 荷载情况 g1（kn ） r1r2r3 q 左q 右q 左q 右 0 号桥台 3093.5 8 1044.49 1366.06 27 1366.06 27 0000 1 号桥墩 8709.7 5 2934.40 64 3850.23 03 3850.23 03 0000 2 号桥墩左 支座 - 11382. 13 - 3870.28 04 - 5007.90 03 - 5007.90 03 0000 5 号桥墩右 支座 - 10562. 47 - 3651.56 28 - 4607.27 32 - 4607.27 32 0000 6 号桥墩 8704.2 8 2932.67 75 3847.73 19 3847.73 19 0000 7 号桥台 3084.4 8 1042.49 3 1361.32 55 1361.32 55 0000 汽车对称 761.450470.96580.980000 汽车非对称 1257.3652.56477.29301.420000 3-34-45-56-6 荷载情况 q 左q 右q 左q 右q 左q 右q 左q 右 0 号桥台 0 - 1044.49 - 1044.49 2049.092049.09683.03683.03-683.04 15 1 号桥墩 0 - 2934.40 64 - 2934.40 64 5775.34 36 5775.34 36 1925.11 33 1925.11 33 - 1925.11 7 2 号桥墩左 支座 0 3870.28 04 3870.28 04 - 7511.84 96 - 7511.84 96 - 2503.94 93 - 2503.94 93 2503.95 1 5 号桥墩右 支座 0 3651.56 28 3651.56 28 - 7000.90 72 - 7000.90 72 - 2393.63 4 - 2393.63 4 2213.63 92 6 号桥墩 0 - 2932.67 75 - 2932.67 75 5771.60 25 5771.60 25 1923.87 06 1923.87 06 - 1923.86 13 7 号桥台 0 - 1042.49 3 - 1042.49 3 2041.98 7 2041.98 7 680.661 5 680.661 5 - 680.664 汽车对称 000761.45761.45290.49290.49-290.49 汽车非对称 0-652.56-652.56604.74604.74127.45127.45-173.97 弯距组合表（表 6） 1-12-23-34-45-56-6 10 号桥台000-1101.941654.093293.35 21 号桥墩000-3095.804672.0389292.31 32 号桥墩左支座0004083.15-6020.2912029.77 45 号桥墩右支座0003852.4-5442.7710971.49 56 号桥墩000-3093.974668.839286.12 67 号桥台000-1099.831646.643280.23 7盖梁自重-2.7-127.44-137.53-414.39668.841305.32 8汽车对称布置00001024.151721.33 9汽车非对称布置000-668.45124.92430.8 截 面 号 内 力 组 合 16 101+7+8-2.7-127.44-137.53-1471.932971.775317.1 11 1+7+9-2.7-127.44-137.53-2140.382072.544026.57 12 2+7+8-2.7-127.44-137.53-3510.196365.02812318.96 132+7+9-2.7-127.44-137.53-4178.645465.79811028.43 143+7+8-2.7-127.44-137.533668.76-4327.315056.42 153+7+9-2.7-127.44-137.533000.31-5226.5313765.89 164+7+8-2.7-127.44-137.533438.01-3749.7813998.14 174+7+9-2.7-127.44-137.532769.56-4649.0112707.61 185+7+8-2.7-127.44-137.53-3508.366361.8212312.77 195+7+9-2.7-127.44-137.53-4176.815462.5911022.24 206+7+8-2.7-127.44-137.53-1514.223339.636306.88 216+7+9-2.7-127.44-137.53-2182.672440.48043 剪力组合表（表 7） 1-12-23-34-45-56-6 q 左000-1044.492049.09683.031 0 号台 q 右00-1044.492049.09683.03-683.04 q 左000-2934.40645775.34361925.113321 号墩 q 右00-2934.415775.34361925.1133-1925.117 q 左0003870.2804-7511.8496-2503.9532 号墩左支座 q 右003870.2804-7511.8496-2503.952503.951 q 左0003651.5628-7000.9072-2393.3445 号墩右支座 q 右003651.5628-7000.9072-2393.34-2213.6392 q 左000-2932.67755771.60251923.870656 号墩 q 右00-2932.67755771.60251923.8706-1923.8613 q 左000-1042.4932041.987680.661567 号台 q 右00-1042.4932041.987680.6615-680.6615 q 左-27.04 -219.39-229.33-418.29530.407盖梁自重 q 右-27.04-219.39-229.33871.84530.40 截 面 号 内 力 组 合 17 q 左0000461.45290.498汽车对称 q 右000761.45290.49-290.49 q 左000-652.56604.74127.459汽车非对称 q 右00-652.56604.74127.45-173.97 q 左-27.04-219.39-229.33-1462.783040.94973.52101+7+8 q 右-27.04-219.39-1273.823682.381503.92-973.53 q 左-27.04-219.39-229.33-2115.343184.23810.48111+7+9 q 右-27.04-219.39-1926.383525.671340.88-857.01 q 左-27.04-219.39-229.33-3352.69646767.19362215.6033122+7+8 q 右-27.04-219.39-3163.73647408.63366596.2336-2215.607 q 左-27.04-219.39-229.33-4005.25646910.48362052.5633132+7+9 q 右-27.04-219.39-3816.29647251.92366433.1436-2099.087 q 左-27.04-219.39-229.333451.99-6519.9996-2213.45143+7+8 q 右-27.04-219.393640.9504-5878.5596-1683.05932213.461 q 左-27.04-219.39-229.332799.43-6376.7096-2376.4993153+7+9 q 右-27.04-219.392988.3904-6035.2696-1846.09932329.981 q 左-27.04-219.39-229.333233.2728-6009.0572-2103.144164+7+8 q 右-27.04-219.393422.2328-5367.6172-1572.744-2504.1292 q 左-27.04-219.39-229.332580.7128-5865.7672-2266.184174+7+9 q 右-27.04-219.392769.6728-5524.3272-1735.784-2387.6092 q 左-27.04-219.39-229.33-3350.96756763.45252214.3606185+7+8 q 右-27.04-219.39-3162.00757404.89252744.7606-2214.3513 q 左-27.04-219.39-229.33-4003.52756906.74252051.3206195+7+9 q 右-27.04-219.39-3814.56757248.18252581.7206-2097.8313 q 左-27.04-219.39-229.33-1460.7833033.437971.1515206+7+8 q 右-27.04-219.39-1271.8233675.2771501.5515-971.154 q 左-27.04-219.39-229.33-2113.3433177.127808.1115216+7+9 q 右-27.04-219.39-1924.3833518.4671338.5115-1145.124 （六）跨径为 50m 汽车顺桥向行驶 1.单孔单列车 18 图2.11顺桥向单孔车布置（单位：） b1=0kn， b2=10.549/2+260=517.25kn b=b1+b2=517.25kn 2.双孔单列车 b1=（10.549）/2=257.25kn， b2=517.25kn b=b1+b2=257.25+517.25=774.5kn （七）活载横向分配后各梁支点反力 各梁活载反力汇总表（表 8） 荷载横向分布情况汽车荷载 单孔荷载双孔荷载 计算方法荷载布置 横向分布系 数b（kn）ri（kn）b（kn） ri(kn) k1=000 k2=0.187596.98145.22 k3=0.667345.01516.59 k4=0.187596.98145.22 按杠杆法计算单列车对称布置 k5=0 517.25 0 774.5 0 图2.12 顺桥向双孔车布置（单位：） 19 k1=000 k2=0.625323.28484.06 k3=0.771398.8597.14 k4=0.625323.28484.06 双列车对称布置 k5=0 517.25 0 774.5 0 k1=000 k2=0.625323.28484.06 k3=0.708366.21548.35 k4=0.625323.28484.06 三列车对称布置 k5=0 517.25 0 774.5 0 k1=0.5625290.95435.66 k2=0.38125197.20295.28 k3=0.2103.45154.9 k4=0.018759.714.52 单列车非对称布置 k5=-0.1625 517.25 -84.05 774.5 -125.86 k1=0.433447.94670.717 k2=0.3167327.63490.57 k3=0.2206.9309.8 k4=-0.083-85.86-128.57 双列车非对称布置 k5=-0.033 1034.5 -34.14 1549 -51.117 k1=0.304365.95550.95 k2=0.252305.01456.71 k3=0.2242.073362.466 k4=0.148179.134268.22 按偏心受压法计算 三列车非对称布置 k5=0.096 1210.365 116.195 1812.33 173.98 各梁反力汇总 1 号梁2 号梁3 号梁4 号梁5 号梁 荷载情况 r1（kn）r2（kn）r3（kn）r4（kn）r5（kn） 2 号墩右支座 6626.29168596.59388596.59388596.59386626.2916 20 3 号墩 3057.97243954.20083954.20083954.20083057.9724 4 号墩 3063.74123966.80433966.80433966.80433063.7412 5 号墩左支座 6373.42288139.67478139.67478139.67476373.4228 双孔双列对称布置 （1+） 0546.02673.57546.020 双孔双列非对称布置（1+ ） 756.57553.36349.45-145.027-57.66 双孔三列对称布置 （1+） 0546.02618.54546.020 双孔三列非对称布置 （1+） 621.47515.17408.86302.55196.25 墩柱反力计算表（表 10） 荷载情况g1（kn） 2 号墩右支座19521.1823 3 号墩8989.27 4 号墩9013.95 5 号墩左支座18582.93 双孔双列对称布置（1+）882.805 双孔双列非对称布置（1+）1473.932 双孔三列对称布置（1+）855.29 双孔三列非对称布置（1+）1362.78 （八）盖梁各截面内力计算 弯距计算表（表 11） 墩柱反力梁的反力各截面弯距（kn.m) 荷载情况 g1(kn)r1(kn)r2(kn) 1- 1 2- 2 3- 3 4-45-56-6 2 号桥墩左支 座 19521.182 3 6626.291 6 8596.583 8 000 - 6990.74 10352.8 9 20668.8 3 号桥墩 8989.273057.9723954.200000-4751.439496.47 21 483226.16 4 号桥墩 9013.95 3063.741 2 3966.804 3 000 - 3232.25 4770.789530.95 5 号桥墩左支 座 18582.93 6373.422 8 8139.674 7 000 - 6723.96 9697.83 19465.4 2 汽车对称 882.8050546.0200001187.371995.66 汽车非对称 1473.932756.57553.36000-798.18166.67560.28 剪力计算表（表 12） 各截面剪（kn）墩柱反 力 梁的反力（kn） 1-12-2 荷载情况 g1（kn ） r1r2r3 q 左q 右q 左q 右 2 号桥墩右 支座 19521.1 823 6626.29 16 8596.59 38 8596.59 38 0000 3 号桥墩 8989.27 3057.97 24 3954.20 08 3954.20 08 0000 4 号桥墩 9013.95 3063.74 12 3966.80 43 3966.80 43 0000 5 号桥墩左 支座 18582.9 3 6373.42 28 8139.67 47 8139.67 47 0000 汽车对称 882.8050546.02673.570000 汽车非对称 1473.93 2 756.57553.36349.450000 3-34-45-56-6 荷载情况 q 左q 右q 左q 右q 左q 右q 左q 右 2 号桥墩右 支座 0 - 6626.29 16 - 6626.29 16 12894.8 907 12894.8 907 4298.2 969 4298.2 969 - 4298.29 69 3 号桥墩 0-5931.295931.291977.01977.0- 22 3057.97 24 3057.97 24 76769689681977.10 4 4 号桥墩 0 - 3063.74 12 - 3063.74 12 5950.20 88 5950.20 88 1983.4 045 1983.4 045 - 1983.39 98 5 号桥墩左 支座 0 - 6373.42 28 - 6373.42 28 12209.5 072 12209.5 072 4069.8 325 4069.8 325 - 40698.4 22 汽车对称 000882.805882.805 336.78 5 336.78 5 - 336.785 汽车非对称 0-756.57-756.57717.362717.362 164.00 2 164.00 2 - 185.448 弯距组合表（表 13） 1-12-23-34-45-56-6 12 号桥墩右支座000-6990.7410352.8920668.8 23 号桥墩000-3266.164751.439496.47 34 号桥墩000-3232.254770.789530.95 45 号桥墩左支座000-6723.969697.8319465.42 5盖梁自重-2.7-127.44-137.53-414.39668.841305.32 6汽车对称布置00001187.371995.66 7汽车非对称布置000-798.18166.67560.28 81+5+6-2.7-127.44-137.53-7405.1312209.123969.78 9 1+5+7-2.7-127.44-137.53-8203.3111188.422534.4 10 2+5+6-2.7-127.44-137.53-3640.556607.6412797.45 112+5+7-2.7-127.44-137.53-4438.735586.9411362.07 123+5+6-2.7-127.44-137.53-3646.646626.9912831.93 133+5+7-2.7-127.44-137.53-4444.825606.2911396.55 144+5+6-2.7-127.44-137.53-7138.3511554.0422766.4 截 面 号 内 力 组 合 23 154+5+7-2.7-127.44-137.53-7936.5310533.3421331.02 剪力组合表（表 14） 1-12-23-34-45-56-6 q 左000-6626.291612894.89074298.29691 2 号墩右支座 q 右00-6626.291612894.89074298.2969-4298.2989 q 左000-3057.97245931.29761977.096823 号墩 q 右00-3057.97245931.29761977.0968-1977.104 q 左000-3063.74125950.20881983.404534 号墩 q 右00-3063.74125950.20881983.4045-1983.3998 q 左000-6373.422812209.50724069.832545 号墩左支座 q 右00-6373.422812209.50724069.8325-4069.8422 q 左-27.04 -219.39-229.33-418.29530.405盖梁自重 q 右-27.04-219.39-229.33871.84530.40 q 左0000882.805336.7856汽车对称 q 右000882.805336.785-336.785 q 左000-756.57717.362164.0027汽车非对称 q 右00-756.57717.362164.002-185.448 q 左-27.04-219.39-229.33-7044.581614308.09574635.0819101+5+6 q 右-27.04-219.39-6855.621614649.53575165.4819-4635.0819 q 左-27.04-219.39-229.33-7801.151614142.65274462.2989111+5+7 q 右-27.04-219.39-7612.191614484.09274992.6989-4483.7449 q 左-27.04-219.39-229.33-3476.26247344.50262313.8818122+5+6 q 右-27.04-219.39-3287.30247685.94262844.2818-2313.889 q 左-27.04-219.39-229.33-4232.83247179.05962141.0988132+5+7 q 右-27.04-219.39-4043.87247520.49962671.4988-2162.552 q 左-27.04-219.39-229.33-3482.03127363.41382320.1895143+5+6 q 右-27.04-219.39-3293.07127704.85382850.5895-2320.1848 3+5+7q 左-27.04-219.39-229.33-4238.60127197.97082147.4065 截 面 号 内力组合 24 15q 右-27.04-219.39-4049.64127539.41082677.8065-2168.8478 q 左-27.04-219.39-229.33-6791.712813622.71224406.6175164+5+6 q 右-27.04-219.39-6602.752813964.15224937.0175-4406.6272 q 左-27.04-219.39-229.33-7548.282813457.26924233.8345174+5+7 q 右-27.04-219.39-7359.322813798.70924764.2345-4255.2902 （九）各墩水平力计算 1.纵向水平力： 桥梁的纵向水平力有温度应力，混凝土收缩及徐变影响力，支座摩阻力及汽车制动力。 各纵向水平力的计算，分配如下： （1）桥墩墩顶的抗推刚度按集成刚度发分配 墩顶的抗推刚度按下式计算： 300002 11 /(3*) hhhhhmmhmm n ki he ihhh 式中：i 号墩墩顶刚度：ki n一个单排桩桥墩墩柱数，n=2 柱材料 55 号混凝土弹性模量与柱毛截面惯性距乘积，=3.55 11hh e i 11hh e i 7 10 4 2.0 64 ，用“m”法计算桩基时有关系数 0 hh 0 hm 0 mh 0 mm h桩高 ， 0 3443 3 223443 ()1 ()() hh hh b db d e iaa ba b 0 3443