某槟榔废水处理工程设计 毕业设计.doc

湖南农业大学东方科技学院全日制普通本科生毕业设计 某槟榔废水处理工程设计the design of betelnut wastewater treatment project学生姓名： 学 号： 年级专业及班级： 指导老师及职称： 学 部： 湖南长沙提交日期：2012年 06月 湖南农业大学东方科技学院全日制普通本科生毕业设计诚信声明本人郑重声明：所呈交的本科毕业设计是本人在指导老师的指导下，进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。除文中已经注明引用的内容外，本设计不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的设计做出重要贡献的个人和集体在文中均作了明确的说明并表示了谢意。同时，本设计的著作权由本人与湖南农业大学东方科技学院、指导教师共同拥有。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 毕业论文（设计）作者签名： 年 月 日目 录1 设计任务及资料11.1 某槟榔厂废水处理设计11.2 设计的目的及意义11.3 设计要求11.3.1 污水处理厂设计原则11.3.2 污水处理工程运行过程中应遵循的原则21.4 设计资料21.4.1 项目概况21.4.2 水量水质情况21.4.3 环境条件状况21.5 设计依据32 设计方案论证32.1 厂址选择32.2 污水处理厂工艺流程选择32.2.1 确定处理工艺流程的原则42.2.2 污水处理工艺流程的选择42.2.3 污水处理工艺流程的确定52.3 设计污水水量62.4 污水处理程度计算62.4.1 水量衡算62.4.2 物料衡算63 污水处理构筑物计算83.1 缓冲均化调节池83.2 fenton反应池83.3 混凝沉淀池93.4 uasb反应器113.4.1 uasb反应器结构尺寸设计计算113.4.2 三相分离器构造设计123.4.3 布水系统设计计算163.4.4 排泥系统的设计计算163.4.5 出水系统设计计算173.4.6 沼气收集系统计算183.5 生物接触氧化设计203.5.1 生物接触氧化原理203.5.2 接触氧化池尺寸203.5.3 布水系统253.5.4 出水系统254 污水处理厂的布置264.1 污水处理厂平面布置264.1.1 平面布置原则264.1.2 平面布置284.2 污水处理厂高程布置294.2.1 主要任务294.2.2 高程布置原则305 供电仪表与供热系统设计305.1 变配电系统305.2 检测仪表设计315.2.1 设计原则315.2.2 监测内容315.2.3 供热系统设计316 设备及建、构筑物表316.1 设备一览表如下表317 污水厂运行管理费概预算337.1 生产班次和人员安排337.2 单位水处理成本估算337.2.1 动力费e1337.2.2 工人工资和福利e2347.2.3 药剂费用e3347.2.4 单位污水处理成本34参考文献35致 谢37附录38- 1 -某槟榔废水处理工程设计学 生： 指导老师： (湖南农业大学东方科技学院，长沙 410128) 1 设计任务及资料1.1 某槟榔厂废水处理设计某槟榔厂废水（100m3/d）处理工程设计。1.2 设计的目的及意义槟榔废水作为一种典型的难降解有机废水，鲜有污染防治方面的研究。由于该废具有水出水温度高、微生物含量低、组成复杂、污染物浓度高、水质水量不稳定且色度大等特点，若不加处理直接排放该废水不仅影响周围环境美观，还将对周围环境水体和土壤造成严重的污染。故治理好槟榔废水污染不仅对区域环境保护及湘江流域水污染防治具有一定的现实意义。且对湖南地区槟榔产业的发展具有极其重要的作用。1.3 设计要求1.3.1 污水处理厂设计原则1、污水厂的设计和其他工程设计一样，应符合适用的要求，首先必须确保污水厂处理后污水达到排放要求。考虑现实的经济和技术条件，以及当地的具体情况（如施工条件）。在可能的基础上，选择的处理工艺流程、构（建）筑物形式、主要设备设计标准和数据等。2、污水处理厂采用的各项设计参数必须可靠。设计时必须充分掌握和认真研究各项自然条件，如水质水量资料、同类工程资料。按照工程的处理要求，全面地分析各种因素，选择好各项设计数据，在设计中一定要遵守现行的设计规范，保证必要的安全系数。对新工艺、新技术、新结构和新材料的采用积极慎重的态度。3、污水处理厂（站）设计必须符合经济的要求。污水处理工程方案设计完成后，总体布置、单体设计及药剂选用等尽可能采用合理措施降低工程造价和运行管理费用，4、 污水厂设计应当力求技术合理。在经济合理的原则下，必须根据需要，尽可能采用先进的工艺、机械和自控技术，但要确保安全可靠。5、污水厂设计必须注意近远期的结合，不宜分期建设的部分，如配水井、泵房及加药间等，其土建部分应一次建成；在无远期规划的情况下，设计时应为今后发展留有挖潜和扩建的条件。6、污水厂设计必须考虑安全运行的条件，如适当设置分流设施、超越管线、甲烷气的安全储存等。7、污水厂的设计在经济条件允许情况下，场内布局、构（建）筑物外观、环境及卫生等可以适当注意美观和绿化。1.3.2 污水处理工程运行过程中应遵循的原则在保证污水处理效果同时，正确处理城市、工业、农业等各方面的用水关系，合理安排水资源的综合利用，节约用地，节约劳动力，考虑污水处理厂的发展前景，尽量采用处理效果好的先进工艺，同时合理设计、合理布局，做到技术可行、经济合理。1.4 设计资料1.4.1 项目概况槟榔废水高有机物浓度、高色度、高悬浮物、难处理的特点，研究该废水的处理具有非常重要的意义。某槟榔加工企业日排污水量约100m3，如果该污水排入周围水体，会影响周围水体的水质，对环境有很大的影响。故改废水净化处理势在必行。1.4.2 水量水质情况某槟榔厂废水水质、水量情况如下表1：废水流量100m/d，变化系数kz=1.5，设计流量以q=150m/d。表1 进出水水质情况进水水质出水水质cod（mg/l）22000100bod5（mg/l）410030ss（mg/l）100070色度100050ph值3.769注：废水处理后达到gb89781996一级标准1.4.3 环境条件状况该槟榔厂位于大陆性中亚热带季风湿润气候地区，气候具有三个特点：第一、光、热、水资源丰富，三者的高值又基本同步。第二，气候年内与年际的变化较大。冬寒冷而夏酷热，春温多变，秋温陡降，春夏多雨，秋冬干旱。气候的年际变化也较大。第三，气候垂直变化最明显的地带为三面环山的山地。年气温高，年平均温度在16-18之间。冬季处在冬季风控制下，而东南西三面环山，向北敞开的地貌特性，有利于冷空气的长驱直入，故一月平均温度多在4-7之间，无霜期长达260-310天，大部分地区都在80-300天之间。年平均降水量在1200-1700毫米之间，雨量充沛，为我国雨水较多的地区之一。1.5 设计依据设计依据主要是国家有关法律法规及相关环境标准：1、中华人民共和国环境保护法；2、gb38382002地面水环境质量标准；3、gb189182002城镇污水处理厂污染物排放标准；4、gb500142006室外排水设计规范；5、gb503352002污水再生利用工程设计规范；6、gb89781996污水综合排放标准；7、gb/t 50106-2001给水排水制图标准；8、gb38382002地面水环境质量标准；9、gj31-1989城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准；10、dbj08-23-1991污水泵站设计规范。2 设计方案论证2.1 厂址选择本工程设计厂址设在距离改槟榔厂较近的平地，地势平坦，利于整体规划设计。2.2 污水处理厂工艺流程选择在污水处理厂设计中，选定厂址是一个重要的环节，处理厂的位置对周围环境卫生、基建投资及运行管理等都有很大的影响。因此，在厂址的选择上应进行深入、详尽的技术比较。厂址选择的一般原则为：1、在城镇水体的下游；2、便于处理后出水回用和安全排放；3、便于污泥集中处理和处置；4、在城镇夏季主导风向的下风向；5、有良好的工程地质条件；6、少拆迁，少占地，根据环境评价要求，有一定的卫生防护距离；7、有扩建的可能；8、厂区地形不应受洪涝灾害影响，防洪标准不应低于城镇防洪标准，有良好的排水条件；9、有方便的交通、运输和水电条件。2.2.1 确定处理工艺流程的原则槟榔废水处理的目的是使之达标排放或污水回用用于使环境不受污染，处理后出水回用于农田灌溉，城市景观或工业生产等，以节约水资源。故污水处理工艺选择的准则：1、污水处理工艺应根据处理规模、水质特征、受纳水体的环境功能及当地的实际情况和要求，经全面技术经济比较后优先确定；2、工艺选择的主要技术经济指标包括：处理单位水量投资，削减单位污染物投资，处理单位水量电耗和成本，削减单位污染物电耗和成本，占地面积，运行性能，可靠性，管理维护难易程度，总体环境效益；3、 应切合实际地确定污水进水水质，优先工艺设计参数必须对污水的现状、水质特征、污染物构成进行详细调查或测定，做出合理的分析预测；4、在水质组成复杂或特殊时，进行污水处理工艺的动态试验，必要时应开展中试研究；5、积极地采用高效经济的新工艺，在国内首次应用的新工艺必须经过中试和生产性试验，提供可靠性设计参数，然后进行运用。2.2.2 污水处理工艺流程的选择印染废水、造纸废水、农药和制药废水等是典型的难降解有机废水，其无论是在控制污染物来源、改革生产工艺减少排放量，还是在处理工艺上都有较广泛而深入的研究。而槟榔废水作为另外一种高浓度难降解有机废水，可参照以上废水的处理方法进行对比选择。以下针对难降解有机废水为例，分别介绍国内外的一些研究方法:物化法工艺主要是常采用混凝沉淀、气浮、吸附、萃取和膜分离法等方法。能去除废水中部分污染物质，在一定程度上降低废水色度，但对废水可生化性作用不大，主要用于分离废水中的悬浮物、乳浊物胶体等污染物质。黄碧娟1等人对印染废水的混凝脱色效果进行了研究，结果表明，自制混凝脱色剂具有高效效脱除色度和去除cod的特性，单独使用时，在ph为7.5，投加量为200mg/l的最佳条件下，色度去除率达到95.7，cod去除率达到54.1，产生的污泥量很少，与聚合氯化铝配合使用以提高沉降速率；吸附萃取方面，陈孟林2等研究了竖直吸附h2o2-v2o5催化氧化再生法处理印染废水的影响因素以及树脂再生的工艺条件。结果表明废水中的cod去除率打到80%左右，效果较好。高级氧化技术，是运用强氧化剂、电、光照、超声波和催化剂等，在反应中产生活性极强的自由基(如oh、ooh、h等)，使大分子难降解有机物转变成易生物降解小分子物质，甚至直接生成co2和h2o，达到无害化、提高废水可生化性的目的。其主要技术有:湿式氧化法、化学氧化法、光催化氧化、超声波氧、电化学氧化等。邓征宇3等采用fenton-水解酸化-接触氧化组合工艺，处理含苯酚制药废水。fenton法能有效去除制药废水中所含苯酚，当通过组合工艺后，苯酚含量达到排放标准。臭氧作为一种强氧化剂，已经在饮用水和废水净化上得到了广泛的应用，研究者们也对臭氧同各种有机物的氧化降解机理进行了广泛深入的研究。顾彦4等，利用fenton光催化技术，在暗反应、可见光、太阳光及紫外光照射条件下跟踪测定废水cod对废水进行光催化降解研究，在相同条件下，对有机污染物降解效果，紫外光明显大于太阳光。铁碳微电解法又称内电解法，是利用fe/c原电池反应原理来处理废水的一种电化学技术，是絮凝、吸附、架桥、卷扫、共沉、电沉积、电化学还原、催化氧化等多种综合效应的结果。该工艺20世纪60年代起开始研究，在70年代被应用到废水治理中，从诞生开始即在美国、前苏联、日本等国家引起广泛重视，已有很多专利，并取得了一些实用性成果。我国从20世纪80年代开始这一领域的研究，由于其具有广泛使用、处理效果好、工艺简单、成本低廉及操作维护方便等优点，近30年来广泛应用于重金属5-6、印染7-8、垃圾渗滤液9-10、农药/制药11-12废水等高浓度难降解废水中，并取得良好的效果。而蔡彩虹13也在槟榔废水实验研究中采用铁碳微电解-fenton-a/o工艺处理进行了研究结果表明，整个系统的cod去除率达到了96%，效果非常理想。2.2.3 污水处理工艺流程的确定经综合对比考虑，决定采用以下工艺流程处理该槟榔厂废水，工艺流程示意图如下图1。2.3 设计污水水量废水流量100m/d，变化系数kz=1.5。设计流量以q=1001.5=150(m/d)=6.25( m/h )=0.00174 (m/s)絮凝剂加药间 fenton加药间 鼓风机房酸碱加药间污水进水提升泵房缓冲均化调节池uasb反应器fenton反应处理混凝沉淀一级生物接触氧化二级生物接触氧化终池沉池 沼气收集 气水分离达标排水集泥井污泥脱水间泥饼外运 fenton加药管 水路 气路酸碱加药管 泥路 曝气絮凝剂图1 工艺流程图2.4 污水处理程度计算2.4.1 水量衡算各部分水损失忽略不计，整个处理过程水量q =150m/d=6.25m/h。2.4.2 物料衡算采用此工艺流程，污染物在各阶段的去除效果见表2。工段项目cod/(mg/l)bod5/(mg/l)ss/(mg/l)ph值缓冲均化调节池进水出水去除率220001980010%41004100 0% 10006000%3.76.5-7.5uasb反应器进水出水去除198008190 55% 4100 1845 55%10080020%6.5-7.56.5-7.5一级生物接触氧化池进水出水去除8190245770%1845553.570%80040050%6.5-7.56.5-7.5fenton反应器进水出水去除2457737.170%553.5276.550%4004000%3.0约4.5混凝沉淀进水出水去除737.1663.410%276.5248.910%4008080%约4.56.5-7.5二级生物接触氧化池进水出水去除率663.499.5 85% 248.9 30 88%804050%6.5-7.56.5-7.5总出水进水出水去除率2200099.599.5%410030 99.3%10006094%3.76-9表二 污水进过各反应器水质变化情况本工程设计中，根据系统运行效果：cod去除总量：整个系统中，进水浓度22000mg/l；出水浓度99.5mg/l。cod总去除量：150(22000-99.5)10-3=3285.1（kg/d）；cod总去除率：bod5去除总量：整个系统中，进水浓度4100mg/l；出水浓度30mg/l。bod5去除量：150(4070-30)10-3=61.5（kg/d）；bod5去除率：ss去除总量：整个系统中，进水浓度442mg/l；出水浓度44.2mg/l。ss去除量：150(1000-70)10-3=139.5（kg/d）；ss去除率：估算沼气产量：沼气主要产于厌氧阶段，标况产气率取r=0.4m /kgcod。进水cod：c0=22.0g/l。在uasb中去除率为e=55%。沼气总产量为：g=rqc0e=0.41502200055%=726.0m/d污泥产量：厌氧污泥产量 r=0.08kgvss/kgcod。进水cod：c0=22.0g/l。在uasb中去除率为e=55%。uasb总产泥量：qy=0.0815022.00.55=145.2（kgss/d）好氧污泥产量：混凝沉淀池qhi=q(css0-csse)=6.25(800-400)10-3=2.5(kgss/h)终沉淀池 qm=q(css0-csse)=6.25(80-40)10-3=1.25(kgss/h) qh=24qhi+24qm=66.0(kgss/d)总的产泥量：145.2+66.0=211.2(kgss/d)3 污水处理构筑物计算3.1 缓冲均化调节池 因废水进水的cod，ph值变化较大，所以缓冲均化调节池可以起到调节水量，均衡水质，调节ph值的作用，使进出处理系统的水质水量相对稳定，以提高系统抗冲击负荷的能力，保证整个处理工艺的稳定。缓冲均化调节池内设空气搅拌系统。设总水力停留时间为18h；均质池数量为一座。有效容积 v有效=6.2518=112.5(m)取120.0m；尺寸 设池深h=4.0m；池面积；取池宽b=5.0m；则池长l=6.0m；中间设置隔板，分两格，每格宽。实际容积 取池超高h1=0.5m；池总高h=h1+h=0.5+4.0=4.5(m)。 v=lbh=6.05.04.5=135.0(m)配置 配高中低液位计一套；配套空气搅拌系统； ph在线监测仪2台；搅拌机2台；酸碱投加系统一套；cod在线监测仪。3.2 fenton反应池 fenton 反应是h2o2在fe2+的催化作用下分解产生oh，其氧化电位达到2.8v，它通过电子转移等途径将有机物氧化分解成小分子。同时，fe2+被氧化成fe3+产生混凝沉淀，去除大量有机物。可见，fenton试剂在水处理中具有氧化和混凝两种作用。fenton试剂在黑暗中就能降解有机物，节省了设备投资，缺点是h2o2的利用率不高,不能充分矿化有机物。研究表明，利用fe3+、mn2+等均相催化剂和铁粉、石墨、铁、锰的氧化矿物等非均相催化剂同样可使h2o2分解产生oh，因其反应基本过程与fenton试剂类似而称之为类fenton体系。如用fe3+代替fe2+，由于fe2+是即时产生的，减少了 oh被fe2+还原的机会，可提高oh的利用效率。若在fenton体系中加入某些络合剂(如c2o2-4、edta等)，可增加对有机物的去除率。本设计反应时间t=30min。反应有效容积 v有效=6.250.5=3.1(m)取4.0m；尺寸 设池深h=1.0m；池面积；取池宽b=2.0m；则池长l=2.0m；实际容积 取池超高h1=0.5m；池总高h=h1+h=0.5+1.0=1.5(m)。 v=lbh=2.02.01.5=6.0(m)自动加药设备一套；搅拌机一台：ph在线监测仪。3.3 混凝沉淀池 混凝部分共计反应15min，快混3min，慢混12min；沉淀部分沉淀停留时间1.5h，过流方式采用溢流孔。反应有效容积 v有效=6.250.25=1.6(m)取2.0m；分两格，快混取0.4m3；慢混1.6m3。尺寸 设池深h=1.0m；池面积；取池宽1=1.0m；则池长l=2.0m；实际容积 取池超高h1=0.5m；池总高h=h1+h=0.5+1.0=1.5(m)。 v=lbh=2.01.01.5=3.0(m)混凝沉淀池 采用竖流式方形沉淀池，排泥方便，管理简单，占地面积较小，便于建造。流量q=6.25m3/h。中心管面积 q设计处理流量，m/h；v0中心管内流速，m/s，一般0.03，本设计取0.02式中中心管直径 中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度v1污水中心管喇叭口与反射板之间的缝隙的流出速度，m/s；d1喇叭口直径，m，d1=1.35d0=1.350.11=0.15(m)式中沉淀部分有效断面积 设表面水力负荷q=2.0m3/(m2h)，沉淀池一般取1.3-3.0 m3/(m2h) ，v=2.0m/h=0.00056m/s v污水在沉淀池中的流速，m/s；a沉淀部分有效截面积，m2。 式中 沉淀池边长 沉淀部分的有效水深 设沉淀时间t=1.5h（一般取12h）。沉淀池的有效水深 h2=3600vt=36000.000561.5=2.4(m)，符合要求。校核集水槽出水堰负荷 2.9(l/s)沉淀部分所需总体积 v沉淀部分所需容积；c1进水悬浮物浓度，t/m3，0.310-3t/m3；c2出水悬浮物浓度，t/m3，0.0610-3t/m3；ps污泥的密度， t/m3，约为1；p污泥含水率，%，取98%；t排泥周期，取1d；式中圆锥部分容积 设下底直径a=1.0m，则污泥室部分高度为污泥室容积沉淀池总高度 超高取0.5m，缓冲层高度取0.5m，圆斗坡度不小于55，排泥管直径不小于200mm，则沉淀池总高h=0.5+2.4+0.25+0.5+0.57=4.22（m）最终沉淀池 最终沉淀池计算方法局建筑尺寸与混凝沉淀池相同。3.4 uasb反应器上流式厌氧污泥床反应器是一种处理污水的厌氧生物方法，又叫升流式厌氧污泥床，英文缩写uasb（up-flow anaerobic sludge bed/blanket）。由荷兰lettinga教授于1977年发明。污水自下而上通过uasb。反应器底部有一个高浓度、高活性的污泥床，污水中的大部分有机污染物在此间经过厌氧发酵降解为甲烷和二氧化碳。因水流和气泡的搅动，污泥床之上有一个污泥悬浮层。反应器上部有设有三相分离器，用以分离消化气、消化液和污泥颗粒。消化气自反应器顶部导出；污泥颗粒自动滑落沉降至反应器底部的污泥床；消化液从澄清区出水。uasb负荷能力很大，适用于高浓度有机废水的处理。运行良好的uasb有很高的有机污染物去除率，不需要搅拌，能适应较大幅度的负荷冲击、温度和ph变化。3.4.1 uasb反应器结构尺寸设计计算uasb反应器的设计方法大多是经验或者半经验行的。uasb反应器设计的主要内容包括：反应器主要尺寸确定；三相分离器的设计；进水配水系统的设计和出水系统的设计。设计数据：q=150m/d=6.25 m/h，cod=22000mg/l，cod去除率e=55%。uasb反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区） 设计负荷为4.0kgcod/(md)uasb有效容积：取500.0mq设计处理流量，m/d；c0进水有机物浓度，kgcod/mnv容积负荷，kgcod/(md)式中uasb反应器的形状和尺寸 工程设计反应器1座，横截面为方形。反应器有效高度h=5.0m，则横截面积；单池从布水均匀性和经济性考虑，池长宽2:1以下较为合适。本设计取宽b=10.0m，则长即为正方形反应器。设计反应器总高h=6.5m。其中超高0.5m；池总容积：反应器实际尺寸：反应器数量：1座总池面积：反应器总体积：总有效反应容积：。3.4.2 三相分离器构造设计三相分离器的基本构造如图2所示。 图2 三相分离器的基本构造图三相分离器构造计算沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内的表面负荷率去q0.7m/(h)，沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0m(h)。本工程设计中，沿边布置4个集气罩，构成4个分离单元，每池设置4个三相分离器。如图3是单元三相分离器结构示意图。三相分离器长度l=10.0m，单个宽度。沉淀区的面积即为反应器的水平面积，为100.0。沉淀区的表面负荷率：回流缝设计 如图3-3所示，设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55，取h3=1.2m；b1下三角形集气罩的宽度，m；h3下三角形集气罩的垂直面高度，mb2相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m；b单元三相分离器的高度，m式中 图3 单元三相分离器结构示意图下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液上升流速。图4 三相分离器局部放大图v1下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h；a1下三角形集气罩回流缝总面积，；l反应器的宽度，即三相分离器的长度b,m；n反应器的三相分离器的单元数式中为使回流缝水流稳定，固液分离效果良好，污泥能顺利回流，v12m/h。上三角集气罩下端与下三角斜面之间的水平距离的回流缝中水流速度，设b3=cd=0.3(m)v2上三角集气罩下端与下三角斜面之间的水平距离的回流缝中水流速度，m/h；a2上三角形集气罩回流缝总面积，；b3上三角形集气罩回流缝的宽度,m；式中假定a2为控制断面amin，一般齐面积不低于反应器面积的20%，v2就是vmax。同时满足v1v2(vmax)4kgcod/(m3/d)每个布水点服务25，出水楼流速25m。配水系统采用多管多孔配水方式，反应器设1根d=50mm的总水管，4根d=30mm的支水管，支管位于总管一侧，两支管中心距离相差2.5m，配水孔去10mm，孔距2m，每根水管3个配水孔，每孔的服务面积2.52=5.0（），孔口向下。布水孔孔径流速布水孔 34=12个，出水流速2.0m/s，则孔径计算为：布水管设置在离池底200mm处。验证 中温度35，容积负荷4.0kgcod/(m3d)，沼气产率w=0.4m/kgcod；cod去除率e=55%；满足空塔水流速度u1.0m/h，空塔沼气上升速度ug1.0m/h。空塔水流速度：，符合要求。空塔气流速度： 符合要求。3.4.4 排泥系统的设计计算uasb反应器中污泥总量计算 一般uasb污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15.0gvss/l，则uasb反应器中污泥总量：g=vcss=50015=7500.0（kg/d）产泥量计算 厌氧生物处理污泥产量r=0.08kgvss/kgcod。流量q=6.25m/h；进水cod浓度c0=22000mg/l=22.0kg/m3；cod去除率e=80%。uasb反应器总产泥 x=rqc0e=0.08150.022.00.55=145.2(kgvss/d)。根据vss/ss=0.8; 。污泥含水率98%，当含水率95%时，取，则污泥产量污泥龄：排泥系统设计 在距离uasb反应器底部100cm和200cm高处，各设置两个排泥口，共四个排泥口。排空时由污泥泵从排泥管强排。反应器每天排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池中。排泥管d=150mm。设置取样孔。距离池底1m开始，每个50cm设1个，共计5个。3.4.5 出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面澄清水均匀的收集并排出。出水是否均匀对处理效果有很大影响且其形式与三相分离器及沉淀区设计有关。出水槽设计 对于每个反应器，有4个单元三相分离器，出水槽共有4条，槽宽0.2m。单个反应器流量：设出水槽槽口附近水流速度为0.2m/s，则槽口附近水深=取槽口附近槽深为0.20m，出水槽坡度0.01；出水槽 10.0m0.20.2；出水槽数量为2座。溢流堰设计出水槽溢流堰共有4条（22），每条长10m；设计90三角堰，堰高50mm，堰口宽100mm，则堰口水面宽50mm。每个uasb反应器处理水量1.7l/s，查知溢流负荷为1-2l/(ms)，设计溢流堰负荷f=1.0 l/(ms)，则堰上水面总长为：三角堰数量：每条溢流堰三角堰数量：。一条溢流堰上有10个100mm的堰口。堰上水头校核每个堰出流率：。按90三角堰计算公式 则堰上水头：。出水渠设计计算 反应器沿长边设一条矩形出水渠，2条出水槽的水头流至此水渠。设出水渠宽0.2m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度为0.2m/s。渠口附近水深=以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.2+0.0430.25(m)。离出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为7.8m。出水渠尺寸：7.8m0.2m0.25m，向渠口坡度为0.001.uasb排水管设计计算 q=1.7l/s，选用d=100钢管排水，充满度设计为0.6。管内水流速度：。3.4.6 沼气收集系统计算 沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率r=0.4m3/kgcod.a、总产气量 b、集气管 每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有9根集气管。每根集气管内最大气流。据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm，取100mm，如图3-5。图5 集气管结构示意图c、沼气主管 每池9根集气管先通到主管。采用钢管，主管坡度0.5%。沼气主管内最大流速取d=100mm，充满度为0.7，则流速水封设计 水封罐主要用来控制三相分离器的集气室中气液两相界面高度的，因为当液体太高或者波动时，浮渣或浮沫可能引起出气管的堵塞或是气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排出冷凝水的作用。每一反应器配一水封罐。a、水封高度h=h1-h0式中 h0反应器至储气罐的压头损失和储气罐内的压头。为保证安全取储气罐内压头，集气罩中出气气压最大h1取2m水柱，储气罐内压强h0为400mm水柱。h=h1-h0=2-0.4=1.6（m）b、水封罐 取水封罐高度为1.5m。直径600mm，进气管，出气管各一根，d=150mm，进水管，放空管各一根，d=50mm，并设液位计。气水水分离器 气水分离器为干燥沼气用，选用800mmh1500mm钢制气水分离器2个，气水分离器中有钢丝填料，并配有流量计、压力表。气柜 vg=1063.2m3/d气柜容量定为一天的产气量。气柜尺寸10000mm10000mm。3.5 生物接触氧化设计3.5.1 生物接触氧化原理生物接触氧化法是以附着在载体（俗称填料）上的生物膜为主，净化有机废水的一种高效水处理工艺。具有活性污泥法特点的生物膜法，兼有活性污泥法和生物膜法的优点。在可生化条件下，不论应用于工业废水还是养殖污水、生活污水的处理，都取得了良好的经济效益。该工艺因具有高效节能、占地面积小、耐冲击负荷、运行管理方便等特点而被广泛应用于各行各业的污水处理系统。 生物处理是经过物化处理后的环节，也是整个循环流程中的重要环节，在这里氨氮、亚硝酸、硝酸盐、硫化氰等有害物质都将得到去除，对以后流程中水质的进一步处理将起到关键作用。 3.5.2 接触氧化池尺寸设计参数q=150m3/d=6.25 m3/h，进水cod=8190mg/l，bod=1845mg/l。采用两段发处理工艺。氧化池为顺流式，底部进水进气，上部出水。一级接触氧化池尺寸 cod去除率e1=70%；bod去除率e1=70%。有效容积s0进水bod浓度，g/l；nv有机负荷率，取1.0kgbod/(m3d)；式中反应池总面积：h填料层高度，一般采用3.0m；式中一级接触氧化池1座 ，每座2格。池单格面积池平面尺寸：单格尺寸长取7.0m，格宽取5.0m；单格7.0m5.0m；池深h0=h+h1+h2+(m-1)h3+h4=3+0.5+0.4+0.25+1.0=5.2(m)h1超高，取0.5m；h2填料层上水深，取0.4m；h3上下填料层间距，取0.25m；m填料层数，本设计2层；h4填料层至底部高度，取1.0m。式中停留时间：；主要结构见图6。图6 生物接触氧化池结构示意图二级氧化接触池尺寸 设计参数，进水cod=663.4mg/l，bod=248.9mg/l cod去除率e2=85%；bod去除率e2=88%。有效容积 s0进水bod浓度，g/l；nv有机负荷率，取0.3kgbod/(m3d)；式中反应池总面积： h填料层高度，一般采用3.0m；式中二级接触氧化池一座 ，分2格。池单格面积池平面尺寸：单格尺寸长取5.0m，格宽4.0m；单格5.0m4.0m；池深h0=h+h1+h2+(m-1)h3+h4=3+0.5+0.4+0.25+1.0=5.2(m)h1超高，取0.5m；h2填料层上水深，取0.4m；h3上下填料层间距，取0.25m；m填料层数，本设计2层；h4填料层至底部高度，取1.0m。式中停留时间：。供气系统 采用在填料下直接曝气方式，曝气充氧的扩散装置采用多孔管，管设在距离池底0.7m处，孔径取5.0mm，孔在管的两侧交错排列。一级接触氧化池需氧量 a去除1kgcod需氧量,kgo2/kgcod(a=0.75 kgo2/kgcod)；s0,se进，出水bod浓度，kg/m3；q进水量，m3/d；b微生物自身氧化系数, b取值0.12 kgo2/kgml ss ；xmlss浓度，kg/m3;v1池容积，m3。式中查的水中溶解氧饱和度分别为cs(20)=9.17mg/l, cs(30)=7.63mg/l。气出口处的绝对压力（pb）为：氧转移效率（e）为10%，则空气离开曝气池时氧的百分比为：温度为20时，溶解饱和度为9.17mg/l，池中的平均溶氧饱和度为7.63mg/l。温度为20时，脱氧清水的充氧量为：氧转移折算系数（一般取0.80.85，本设计取0.8）；氧溶解折算系数（一般取0.90.97，本设计取0.9）；密度，1.0kg/l；cl废水中实际溶解氧浓度，ml/l（一般取2mg/l）；rt需氧量qa=10.0kg/h。式中供气量为：每单元所需空气量：每格有4根支管，管长7.0m，管中心间距1m，孔距55mm，每根管出气孔120个。每根支管所需空气量：孔口空气流速：二级接触氧化池需氧量 供气量为： 每单元所需空气量：每格有3根支管，管长5.0m，管中心间距1m，孔距80mm，每根管出气孔60个。每根支管所需空气量：孔口空气流速：接触氧化池所需的总的空气量 q=619.3+130=749.3m3/h=12.5m3/min各反应池充气管管径一级接触氧化池：qa1=309.6m3/d；qa1=77.4m3/d设空气干管流速v1=10.0m/s，支管流速v1=5.0m/s；则干管直径： 校核：支管直径： 校核：二级接触氧化池：qa2=130.0m3/d；qa1=21.7m3/d设空气干管流速v2=10.0m/s，支管流速v2=5.0m/s；则干管直径： 校核：支管直径： 校核：综上，一级接触氧化池：干管120mm，流速7.6m/s；支管80mm，流速4.3m/s；二级接触氧化池：干管80mm，流速7.2m/s；支管40mm，流速4.8m/s。3.5.3 布水系统采用导流廊道，设进水流速0.2m/s，进水管径100mm。一级接触氧化池 导流廊道尺寸：每单格各有一导流廊道，沿单格长边，宽0.4m，导流墙高4.7m，距离池底0.5m。二级接触氧化池 结构尺寸同一级接触氧化池相同。3.5.4 出水系统出水采用过水孔，与导流廊道相对在另一边，设出口流速vb=0.2m/s。一级接触氧化池过水孔所需面积 充满度为0.6，则过水孔尺寸 单格过水孔2个，孔中心距离3.0m。孔宽b=0.10m，空高过水孔尺寸 0.10m0.05m。水流方式 水从过水孔流入下一格导流廊道。出水渠 第二格过水孔外侧有出水渠，渠宽0.3m，设计流速0.2m/s。则有效水深，则实际槽深0.03+0.5=0.53(m),取0.5m，槽坡度为0.01，长7m。具体结构尺寸：7.0m0.3m0.5m。二级接触氧化池 计算与一级接触氧化池基本相同。过水孔所需面积s=0.009m2，充满度为0.6，则s=0.015m2。出水渠 结构同一级接触氧化池5.0m0.3m0.5m。4 污水处理厂的布置在污水处理厂的厂区内有各处理单元的构筑物；连通4.1 污水处理厂平面布置污水处理厂的平面布置包括：生产性的处理构筑物和泵房、鼓风机房、药剂间、化验室等辅助性建筑物以及各种管线等的布置。在厂区内还有道路系统、室外照明系统和美化的绿地设施。根据处理厂的规模大小，一般采用比例尺的地形图绘制总平面图，常用比例尺为。4.1.1 平面布置原则1、污水厂的厂区面积，应按项目总规模控制，并作出分期建设的安排，合理确定近期规模，近期工程投入运行一年内水量宜达到近期设计规模的60。2、污水厂的总体布置应根据厂内各建筑物和构筑物的功能和流程要求，结合厂址地形、气候和地质条件，优化运行成本，便于施工、维护和管理等因素，经技术经济比较确定。3、污水厂厂区内各建筑物造型应简洁美观，节省材料，选材适当，并应使建筑物和构筑物群体的效果与周围环境协调。4、生产管理建筑物和生活设施宜集中布置，其位置和朝向应力求合理，并应与处理构筑物保持一定距离。5、污水和污泥的处理构筑物宜根据情况尽可能分别集中布置。处理构筑物的间距应紧凑、合理，符合国家现行的防火规范的要求，并应满足各构筑物的施工、设备安装和埋设各种管道以及养护、维修和管理的要求。6、污水厂的工艺流程、竖向设计宜充分利用地形，符合排水通畅、降低能耗、平衡土方的要求。7、厂区消防的设计和消化池、贮气罐、污泥气压缩机房、污泥气发电机房、污泥气燃烧装置、污泥气管道、污泥干化装置、污泥焚烧装置及其他危险品仓库等的位置和设计，应符合国家现行有关防火规范的要求。8、污水厂内可根据需要，在适当地点设置堆放材料、备件、燃料和废渣等物料及停车的场地。9、污水厂应设置通向各构筑物和附属建筑物的必要通道，通道的设计应符合下列要求：1）主要车行道的宽度：单车道为3.54.0m，双车道为6.07.0m，并应有回车道；2）车行道的转弯半径宜为6.010.0m；3）人行道的宽度宜为1.52.0m；4）通向高架构筑物的扶梯倾角一般宜采用30，不宜大于45；5）天桥宽度不宜小于1.0m；6）车道、通道的布置应符合国家现行有