某宾馆结构设计 土木毕业设计.doc

前 言一、 工程概况有间客栈地处南方某市黄金街段，位置适宜，环境优雅，交通便利。占地面积4800，由客房楼，餐厅，多功能大厅及门厅组成，总建筑面积。 底层大堂层高4.5m，标准层高3.3m，总高为25.5m。多功能大厅和门厅高为4.5m。宾馆采用现绕框架结构，楼板采用预应力空心板；客房楼为内廊式平面布局，设两部电梯；居中及客房楼西端设楼梯两座，基础采用现绕锥形基础。二、建筑设计说明在建筑设计过程中，根据设计课题要求。本宾馆的使用性质是既满足旅客住宿用餐和其他活动，又要考虑部分公用房间对外开放和出租使用。所以将层高低，空间小的客房集中为客房楼置后布置，将层高大，空间大的酒吧，餐厅和多功能大厅集中在一起布置，面临城市主干道；考虑功能分区，两部分由两层的门厅。联廊连接过渡，这样处理了不同层高的关系，有利于结构经济；另外考虑宾馆未来发展形式，标准层采用矩形布置，一边不带卫生间的客房以后可改成全带卫生间的客房标准层，公共卫生间则靠近公共用房部分，以便交通路线不交差，使交通更流畅。为更好解决旅客人流和对外营业使用人流的关系，避免相互交叉干扰和聚集，将门厅主入口布在西面，餐厅、多功能大厅入口则面向南面，面临城市主干道，这样方便于顾客，增加经济效益。为了满足房间的净高要求，同时又考虑到结构布置的影响，所以客房楼层高选为3.3m。对于门厅，多功能厅及酒吧，考虑到空内空间效果，以及空间组合，体型体量对比，层高定为4.5m。由于走廊长达30多米，根据防火设计规范要求，对立的进行一整块无凹凸的修饰，给人凝重，端庄之感。三、 结构设计说明本设计最高7层，又考虑房间今后布置的灵活性，故主体部分选用框架结构，墙为填充砖墙；对客房楼的面采用预应力空心板作为承重结构，对需开洞口，防水要求高的卫生间荷载较大或跨度较大的楼屋面则采用环绕板。由于地基条件较好，持力层浅，困此采用现绕独立锥形基础。结构布置：要考虑建筑使用要求，也要求结构合理，受力明确。所以对带卫生间客房按2.72.1m和2.42.4m考虑，对于预应力空心板布置则考虑纵向布置，横向框架承重，在带专用卫生间部分的走道，由于跨度为6.9m，梁截面高500mm所以为满足过道净高要求，楼面布置为现浇板。梁、栓、板的截面尺寸，则根据刚度要求，承载力要求以及建筑使用要求进行估算，最后经过内力计算，配计算确定是否要作相互调整。abstractarchilecture structure are anstructson design and included in the graduate design. the building is a seven-story hotel building site corered 4800 squave maters. the building is 76.5meters long by 53.5 meters wild ; the building areas have square maters. the hotel preudes guest room fine restaurants haslways hitchen and so on.in the process of the design a rarity of factors must be considered.architecture design included concept plan.preliminary.design and constructs on plan. it is essential to undtrstand. the purposed for whsch the building is to be used to determined the puruture type and sind of memkcr (such as foundation roof floor. bearns and aolrmn) due to the disadvantage of the stesiol.pile is used in the foundation. main structure is a seren-story. three-span frame it is important to use computer in order to increash speed and improve accuracy in the structure design moreover earthquake effect is considered to impore design abiltion and to guarantte the safety of the building.结构布置方案（全现绕框架结构）1、结构布置（见图）本设计主体部分长(55m)，设伸缩缝三道；联廊与客房部伸缩缝也作沉降缝。2、楼盖 本设计建筑总高50m，地处非地震区，故采用预制楼板，预 制板采用横向布置，以加强横向刚度，卫生间、走廊及开水 间等考虑，开洞口和防水局部现绕。3、基础设计 地质条件：02.5m杂填土 2.55.0m粘土 fk=300kn/ 5.0m以下为岩层 故采用现绕独立锥形基础。4、局部布置 楼梯：现浇板式 梯开：砖墙240厚 围护墙、填充墙：采用砖墙二、荷载计算 1、屋面荷载 隔热防水层（查中南标88zj001 ）2.30kn/m2 120厚预制应力空心板2.0 kn/m2 板底粉刷（15厚）0.015x17=2.55 kn/m2恒载标准值 gk=4.555 kn/m2活载标准值 qk=1.5 kn/m2荷载设计值7.57 kn/m2 2、楼面荷载 客房 水磨石楼面层0.65 kn/m2 120厚空心板2.0 kn/m2 板底粉刷0.255 kn/m2gk2.905 kn/m2qk 1.5 kn/m2荷载设计值5.59 kn/m2 客房走廊水磨石面层0.65 kn/m280厚预制板2.0 kn/m2吊顶0.3 kn/m2gk2.95 kn/m2qk 2.0 kn/m2荷载设计值6.34kn/m2 客房卫生间 隔墙2.417 kn/m2马骞克面层0.65 kn/m280厚现浇板2.0 kn/m2吊顶0.3 kn/m2gk2.905 kn/m2qk 2.0 kn/m2荷载设计值6.34kn/m2 公共洗手间马骞克面层0.65 kn/m2100厚现浇板2.5 kn/m2板底粉刷0.255 kn/m2180高砖砌蹲位0.844 kn/m2gk4.25 kn/m2qk 2.0 kn/m2荷载设计值7.90 kn/m2 开水间（储藏间）水磨石地面0.65 kn/m2100厚现浇板2.5 kn/m215厚板底粉刷0.255 kn/m2gk3.405 kn/m2qk 2.0 kn/m2荷载设计值6.89 kn/m2 电梯前厅彩色水磨石面层0.65 kn/m2100厚现浇板2.5 kn/m2吊顶0.3 kn/m2gk3.45 kn/m2qk 2.0 kn/m2荷载设计值6.94 kn/m2 多功能大厅粉色水磨石0.65 kn/m2120厚空心板2.0 kn/m215厚板底粉刷0.255 kn/m2铝合金龙骨吊顶0.12 kn/m2gk3.025 kn/m2qk 3.5 kn/m2荷载设计8.53 kn/m2 雨蓬水泥砂浆防水面层（88zj001屋21）0.5 kn/m2100厚现浇板2.5 kn/m2板底粉刷0.255 kn/m2积水（积水荷载应按活载考虑）0.4gk3.655kn/m2qk 0.7 kn/m2荷载设计值5.37 kn/m2 阳台彩色石砖铺面 0.65 kn/m2120厚空心板2.0 kn/m2板底粉刷0.255 kn/m2gk2.905 kn/m2qk 3.5 kn/m2荷载设计值8.39 kn/m2 3、风荷载 =sz0 取=1.0 s=0.8 z=1.27 0=0.35 kn/m2 迎风石 = 1.4 x 1.0 x 0.8 x 1.27 x 0.35 = 0.49784 kn/m2背风石 = 1.4 x 1.0 x 0.5 x 1.27 x 0.35 = 0.31115 kn/m2 4、楼梯荷载楼板现浇板厚t=(1/201/30)跨长客房部取t=(84125)mm取t=100mmcos=0.857水磨石面层1.04 kn/m2三角形踏步1.875 kn/m2100厚现绕板2.917 kn/m2板底粉刷0.298 kn/m2栏杆0.056 kn/m2gk6.19kn/m2qk 2.0kn/m2荷载设计值10.22kn/m2 5、砖墙荷载 外墙（窗洞2.4x1.8）11.75 kn/m 内墙（门洞2.0x1.0）15.34 kn/m 内隔墙（山墙）18.86 kn/m 240卫生间隔墙13.62 kn/m 120厚管道井隔墙10.66 kn/m 女儿墙1.2高8.12 kn/m 120厚衣柜隔墙10.66 kn/m三 楼板计算 一、预应力空心板的选型 1、客房楼面 板跨3.6m 恒载gk=0.91kn/ 活载 qk=1.5kn/m2 准永久值系数q=0.4荷载设计值 ggk+qqk=1.2x0.91+1.4x1.5=2.41 kn/m2荷载短期组合值 gk+qk=0.91+1.5=2.41 kn/m2荷载长期组合值 gk+qqk=0.91+0.4x1.5=1.51 kn/m2 查中南标92zg401选用ykb3651 2、屋面板跨3.6m 恒载 gk=2.56 kn/m2活载 qk=1.5 kn/m2 准永久值系数q=0.4荷载设计值 1.2x2.56+14x1.5=5.17 kn/m2荷载短期组合值 2.56+1.5=4.06 kn/m2荷载长期组合值 2.56+0.4x1.5=3.16 kn/m2查中南标92zg401 选用ykb365 3、多功能大厅板跨3.6m 恒载 gk=1.46 kn/m2活载 qk=3.5 kn/m2 准永久值系数q=0.5荷载设计值 1.2x1.46+1.4x3.5=6.65 kn/m2荷载短期组合值 1.4+3.5=4.96 kn/m2荷载长期组合值 1.46+0.5x3.5=3.21 kn/m2查中南标92zg401 选用ykb3652 4、多功能大厅屋面，厨房屋面板跨3.6m 恒载 gk=2.6 kn/m2活载 qk=1.5 kn/m2 准永久值系数q=0荷载设计值 1.2x2.6+1.4x1.5=5.22 kn/m2荷载短期组合值 2.6+1.5=4.1 kn/m2荷载长期组合值 2.6+0x1.5=2.6 kn/m2查中南标92zg401 选用ykb3652 5、大厅回廊板跨2.7m 恒载 gk=0.95 kn/m2活载 qk=2.5 kn/m2 准永久值系数q=0.5荷载设计值 1.2x0.95+1.4x2.5=4.64 kn/m2荷载短期组合值 0.95+2.5=3.45 kn/m2荷载长期组合值 0.95+0.5x2.5=2.2 kn/m2查中南标92zg401 选用ykb2852构件选型表构件型 号图 集 号适用部位预制空心板ykb3651ykb3652中南标92zg401中南标92zg401楼盖屋盖，多功能厅楼梯td363333atd3652自行设计自行设计过梁gl10242gl07122gl09241gl30242gl36242gl18242gl12242gl60242中南标92zg313中南标92zg313m1m2m3m5m6m7m8m9 m10柱梁宽 300m主梁 250m连梁 250m高 500mm500mm300mm备 注 2、现浇板计算 材料： 砼 c20 fc=10n/mm2 fcm=11n/mm2 钢筋i级 fy=210n/mm2 1、走廊、客房卫生间现浇板结构布置如图 按弹性理论设计 长边方向跨度均为3.6m 短边方向 lmin=1.8m lmax=2.4m lmin/lmax=1.8/2.4=0.75 可按等跨连续板计算 a区格板：设计荷载 g=3.54 kn/m2 q=2.8 kn/m2g+q/2=4.94 kn/m2q/2=1.4 kn/m2g+q=6.34 kn/m2 计算跨度 均取轴线间距离l01=1.8m l02=3.6ml01/l02=1.8/3.6=0.5g+q/2 作用时 查表： m1=0.04 m2=0.0038 m1=-0.0829 m2=-0.057 m1=0.0965 m2=.0.174 q/2 作用时 计算图：四边固定四边简支 砼泊桑比 =1/6平行于短边板中心点弯矩m1=(0.04+0.0038/6)x4.94x1.82+(0.0965+0.0174/6)x1.4x1.82=0.650+0.451=1.101knm 平行于长边板中心点弯矩m2=(0.04/6+0.0038)x4.94x1.82+(0.0965/6+0.0174)x1.4x1.82=0.168+0.152=0.320knm 嵌固端边上中心点负弯矩m1=-0.0829x6.34x1.82 =-1.703 knm 长边中心点弯矩m2=-0.057x6.34x1.82 =-1.171 knm 配筋： 砼c20 钢筋i级 板厚h=80mm 平行于短边方向配筋 查表 as=90mm2 构进配筋 实配 6200 as=142mm2 平行于长边方向配筋 查表 as=90mm2 构进配筋 实配 6250 as=113mm2 各区格板弯矩及配筋计算见下表。 区格 项目abcdl011.81.82.42.4l023.63.63.253.25l01/l020.50.50.740.74g+q/24.944.947.847.84q/21.41.41.41.4g+q6.346.349.249.24m11.1011.1132.4922.771m20.3200.3061.4691.423m1-1.703-1.717-5.074-5.636m2-1.171-1.156-4.050l01方向as9090204230l02方向as9090118115l01方向配筋6200 as=1426200 as=1426120 as=2366120 as=236l01方向配筋6250 as=1136250 as=1136200 as=1426200 as=142支座配筋a-am2=-1.171as=966250as=113a-bm1=-1.171as=966250as=113a-cm2=-5.074as=4346120as=419a-dm2=-4.05as=3406150as=335b-dm1=-5.36as=4866100as=503 2、公共洗手间，辅助用房及电梯前厅现浇板结构布置如下图 其中f区格板为单向板，各双向板按等跨连续板计算e e区格板：设计荷载 g=4.09 kn/m2 q=2.8 kn/m2g+q/2=5.49 kn/m2g+q=6.89 kn/m2 计算跨度 均取轴线间距离l01=3.125m l02=4.43ml01/l02=0.71g+q/2 作用时m1=0.04 m2=0.0038m1=-0.0829 m2=-0.057m1=0.0965 m2=.0.174 q/2 作用时 荷载g+q/2,q/2作用时，计算简图如下：平行于短边板中心点弯矩m1=(0.0368+0.00193/6)x5.49x3.1252+(0.0683+0.0298/6)x1.4x3.1252=3.147knm 平行于长边板中心点弯矩m2=(0.0368/6+0.00193)x5.49x3.1252+(0.0683/6+0.0298)x1.4x3.1252=1.927knm 嵌固端边上中心点负弯矩m1=-0.0907x6.89x3.1252=-6.103 knm 长边中心点弯矩m2=-0.0743x6.89x3.1252 =-5.0 knm 配筋： 砼c20 钢筋i级 板厚h=100mm 平行于短边方向配筋 查表 as=188mm2 构进配筋 实配 6150 as=189mm2 平行于长边方向配筋 查表 as=188mm2 构进配筋 实配 6200 as=142mm2 短边支座钢筋由开水间抛出 其余的各区格板计算列于f表 区格项目abcdgl014.23.63.63.62.4l027.24.25.45.43.6l01/l020.580.860.670.670.67g+q/25.545.546.56.54.94q/21.41.41.41.41.4g+q6.946.947.97.96.34m18.1934.0624.5835.4181.631m24.7082.6211.9172.7030.770m1-8.598-8.078-7.894-2.082m213.809-5.836-7.894-2.082l01方向as518242282336135l02方向as29115512016790l01方向配筋8100 as=5038200 as=2516100 as=2838150 as=3366200 as=142l01方向配筋8160 as=3146160 as=1776200 as=1426160 as=1776200 as=142a-b(a-g)m2=-13.809as=9551080as=961c-cm1=-8.078as=51210150as=523c-dm2=-10.55as=681875as=671c-gm2=-5.836as=36210200as=393d-gm1=-7.894as=5008100as=503g-gm1=-2.082as=1716160as=177 f单向板（取1m板带宽）计算简图如下： 荷载设计值 g+q=6.34 kn/m 计算跨度l0=ln=1800-250=1550mm h0=80-20=60mm m=1/8(g+q)l02=1/8x6.34x1.552=1.904knms=m/fcmbh02=1.904x106/(11x1000x602)=0.0481 查表=0.051 as=bh0fcm/fy=0.051x1000x60x11/210=160.3mm2 配筋：6150 as=189mm2 支座配筋由客房卫生间钢筋抛出。 h区格板同表2中c、d板 配筋为 短边方向配筋6120 as=236mm2 长边方向配筋6200 as=142mm2 支座配筋8150 as=335mm2 a-f支座处配筋同a-b支座 i区格板配筋同e区格板四 梁的计算 材料： 砼c20 fc=10n/mm2 fcm=11n/mm2 配筋：d12mm 采用级 fy=310n/mm2 单跨梁 1、l-3（250500）两端支承在300400柱上 板传来荷载10.458kn/m 梁自重0.375kn/m 梁粉刷0.408kn/m恒载设计值 g=11.241kn/m活载设计值 q=2.83.6=10.08kn/m荷载设计值 g+q=21.321kn/m l0=6.9mln=6.9-04=6.5m 计算简图如下：m中=1/8(g+q)l02=1/8x21.321x6.92=126.89knm 查表：as=980mm2 配筋 225 as=982mm2 va=1/2(g+q)ln=1/2x21.321x6.5=69.29kn 3、ll-01(240x450) 按考虑内力重分布设计 （1）荷载 外墙重 11.75kn/m 梁自重 0.250.3251.2=2.25kn/m 荷载设计值 14.0kn/m 2）计算跨度（支承在300400柱上）l0=3.6m ln=3.6-0.3=3.3m 3）弯矩计算，配筋 查表知，梁弯矩系数值分别为： 边跨中:1/14; 端第二支重:-1/11;中跨中:1/16中间支座-1/14 故 m1=1/14x14.0x3.62=12.96 查表as=160 配筋 212 as=226mm2m2=m3=1/16x14.0x3.62=11.34 查表as=150 配筋 212 as=226mm2ma=-1/16x14.0x3.62=-11.34 查表as=160 配筋 212 as=226mm2mb=-1/11x14.0x3.62=-16.49 查表as=208 配筋 212 as=226mm2mc=-1/14x14.0x3.62=-12.96 查表as=160 配筋 212 as=226mm2 剪刀设计值：va=0.5x14x3.3=23.1kn查表：6200 构造配筋vb左=0.55x14x3.3=25.41knvb右=0.55x14x3.3=25.41kn查表：6200 构造配筋va=0.55x14x3.3=25.41kn五 楼梯设计 楼梯采用现浇板式楼梯，结构平面布置如下图： 楼层高3.0m，踏步尺寸150250 采用砼c20 钢筋i级 1楼梯板计算 1）板厚t =100mm，取1m宽板带计算楼梯结构平面布置图 2）荷载计算 荷载总设计值 p=10.22kn/m 3)截石配筋 板水平计算跨度 ln=2.50m 弯矩设计值m=1/10p ln2=1/10x10.22x2.52=6.39knm 查表as=400mm2 m=6.399knm 配8200 as=419mm2 分布筋 每级踏步一根 2平台板 取平台板厚80mm，取1米宽板带计算 1）荷载计算 荷载总设计值p=g+q=6.34kn/m 2）截面配筋 板计算跨度l0=ln=1.825m 弯矩设计值m=1/10pl02=1/10x6.34x1.8252=2.11kn 查表as=180mm2 m=2.203knm 双向配6150 as=189mm2 3平台梁计算（250300） 1）荷载计算 梁自重0.25x(0.3-0.08)x25x1.2=1.65kn/m2 梁粉刷0.34x(0.3-0.08)x2x1.2=0.18kn/m2 平台板传荷载6.34x2.0/2=6.34kn/m2 梯段板传来荷载10.22x2.50/2=12.28kn/m2 荷载设计值20.95kn/m 2）截面配筋 计算跨度l0=ln=3.250mm=1/8ql02=1/8x20.95x3.252=27.65knmv=1/2pln=1/2x20.95x3.25=34.04kn查表 受力筋 as=370mm2 配216 as=402mm2箍筋按构造配筋6200 六框架计算一 假定框架支座为固定支座，框架梁与柱刚接； 上下层柱截面尺寸不变，梁跨取柱子轴线之间距离； 框架底层柱高取基础顶面二层楼板板底之间的距离； 基础顶面标高根据地质条件定为-1.500m，二楼楼板底 标高3.160m，故底野柱高4.660m;其他各层柱高为相应 建筑层高3.300m，框架计算简图如 各梁柱构件截面尺寸确定如下： 边跨（hj，lm）梁；350700mm 中跨（jl）梁： 350700mm 边柱（h轴、m轴）连系梁及中柱（j轴、l轴） 连系梁250450mm边柱600600mm;中柱600 600mm 各构件线刚度计算（考虑现浇板作用，中跨梁取hj梁：i=e x 1/12 x 0.25 x 0.53 / 4.5 = 4.82 x 10-4 e (m3)lm梁：i=e x 1/12 x 0.25 x 0.53 / 5.4 = 5.79 x 10-4 e (m3)jl梁：i=2e x 1/12 x 0.25 x 0.53 / 6.6 = 7.89 x 10-4 e (m3)上部各层柱：边柱：i=e x 1/12 x 0.3 x 0.43 / 4.66 = 3.43 x 10-4 e (m3)中柱：i=e x 1/12 x 0.3 x 0.53 / 4.66 = 6.71 x 10-4 e (m3)底部柱：边柱：i=e x 1/12 x 0.3 x 0.43 / 3.0 = 5.33 x 10-4 e (m3)中柱：i=e x 1/12 x 0.3 x 0.53 / 3.0 = 10.42 x 10-4 e (m3) 二、荷载计算 1、屋面框架梁线荷载设计值： 屋面恒载19.68kn/m 框架梁自重3.75kn/m 梁侧粉刷0.408kn/mgwhj=gwjl=gwlm=23.84kn/m2、标准层框架梁线荷载设计值：hj,lm跨 屋面恒载12.57kn/m 梁自重及粉刷4.158kn/m 填充墙重15.72kn/mgbhj=gblm=32.45kn/m jl跨 框架梁自重 3.15kn/m 我梁侧粉刷0.343kn/m3.493kn/m 客房卫生间板传荷载15.46kn/m(三角形荷载) 走廊板传荷载6.37kn/m(三角形荷载) 因此gbjl1=3.493+15.46=18.95kn/mgbjl2=3.493+6.37=9.87kn/m 3、屋面框架节点集中荷载设计值:h.m点 边柱连梁自重2.25kn/m 粉刷0.245kn/m 12m高女儿墙自重8.12 kn/m边节点集中荷载gwh=gwm=38.21 kn/m由于偏心引起的节点弯矩mwh=mwm=2.87knmj.l点连梁自重及粉刷2.495 kn/m集中荷载8.98 kn/m 4、标准层框架节点集中荷载设计值: h.m点 边柱连梁自重及粉刷8.98 kn/m 外墙自重42.3 kn/m 框架柱自重10.8 kn/m 粉刷0.86 kn/m集中荷载gbh=gbm=62.94 kn/m中柱节点 由于偏心引起的节点弯矩mbh=mbm=4.72knm中柱节点 连梁自重及粉刷8.98 kn/m内墙自重49.03 kn/m框柱自重粉刷11.66 kn/m连系梁传来楼面荷载31.82 kn/m集中荷载gbj=gbl=101.50 kn/m偏心节点弯矩mbj=mbl=12.69knm 5、非节点集中力设计值：(作用于标准层跨中梁)gb1=gb2=31.38x3.6=112.97knm 2活载计算 （1）屋面框架梁线荷载设计值：qw=1.4x1.5x3.6=7.56kn/m （2）标准层框架梁线荷设计值：qbhj=qblm=1.4x1.5x3.6=7.56kn/mqbhj=qblm=1.4x2.0x2.4=6.72kn/mqbhj=qblm=1.4x2.0x1.8=5.04kn/m （3）标准层框架中柱点集中荷载设计值：qbj=qbl=0.5x(3.6+3.6-2.4)x1.2x2.0x1.4=8.06kn 忽略由于偏心引起的节点弯矩 （4）非节点集中力设计值：qb1=qb2=0.5x(3.6+3.6-1.8)x0.9x2.0x1.4=6.80kn 3风荷载设计值结构高度h=28.9m30.0m可以取z=1.0uz查表当高度在10m以下，取uz=1.0 将风荷载换算或作用于框架每层节点上的集中荷载w=ra(us1-us2) z uzw0ara =1.4w0=0.35kn/m2us1-us2=0.8+0.5=1.3a为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下：层次z(m)uzusw0(kn/m2)a(m2)w(kn)1035.71.671.30.3514.188.32931.21.561.30.3511.347.22827.91.461.30.3511.347.22724.31.371.30.3511.347.22621.01.291.30.3511.347.22517.71.211.30.3511.347.22414.41.151.30.3511.347.22311.11.061.30.3511.347.2227.81.001.30.3511.347.2214.51.001.30.3515.468.32三、内力计算 1、恒载作用下的内力计算（选代法）（不考虑侧移） （1）将计算简图中jl梁上的三角形荷载化为等效均布荷载计算gbjl=（18.9x2.4x2+9.87x1.8）x5/8/6.6=10.30kn/m 则各节点不平衡力矩计算如下：mwh=-40.23knmmwh=-54.76knmmwh=-46.31knmmwh=-24.09knmmwh=28.61knmmwh=131.08knmmwh=57.93knmmwh=78.85knm （2）各杆端转角分配系数如图 （3）各杆端固端弯矩mgwhj=-mgwjh=-1/12x23.84x4.52=-40.23knmmgwjl=-mgwlj=-1/12x23.84x6.62=-86.54knmmgwlm=-mgwml=-1/12x23.84x5.42=-57.93knmmgbhj=-mgbjh=-1/12x32.45x4.52=-54.76knmmgblm=-mgbml=-1/12x32.45x5.42=-78.85knmmgbjl=-mgblj=-1/12x10.30x6.62(-112.97x2.4x4.22/6.62) =-209.93knm 柱固端弯矩均为0。 （4）按迭代公式mg ik =uik mg ik +(m ki +m ik)进行计算 其中m ik=0计算结果如图 （5）最后弯距计算mik= mg ik + mg ik+ (m ik +m ki +m ik) 梁柱均无 m ik 计算结果如图 6、恒荷载作用下的剪力计算 （1）屋面梁hj，jl，lm梁vhj=(1/2x38.21x4.52+22.73-51.59)/4.5=79.56knvjh=-38.21x4.5+79.56=-92.39knvjl=(1/2x23.84x6.62+80.9-89.27)/6.6=77.40knvlj=-23.84x6.6+77.40=-79.94knvlm=(1/2x38.21x5.42+71.05-31.81)/5.4=110.43knvml=-38.21x5.4+110.43=-95.90kn （2）标准层框架梁hj，jl，lm梁vhj=(1/2x32.45x4.52+35.23-79.90)/4.5=63.08knvjh=-32.45x4.5+63.08=-82.94knvjl=(1/2x10.30x6.62+112.97x6.6+190.46-198.47)/6.6=145.75knvlj=-112.97x2-10.30x6.6+145.75=-148.17knvlm=(1/2x32.45x5.42+108.07-51.67)/5.4=98.06knvml=-32.45x5.4+98.06=-77.17kn 其余各层梁剪力计算结果见图 2、活荷载作用下的内力计算（迭代法，不考虑侧移） 将计算简图中jl梁上的三角形荷载化为等效均布荷载计算qbjl=(6.72x2.4x2+5.04x1.8)x5/8)/6.6=3.92kn/m 考虑活载最不利布置，分别计算当活载布置在hj跨、jl跨， lm跨时的内力。（1） 活载布置在hj跨时各杆端弯矩。mgwhj= -mgwjh =-1/12x7.56x4.52=-12.76knmmgbhj= -mgbjh =-1/12x7.56x4.52=-12.76knm各节点不平衡力矩即各杆端弯矩 （2） 活载布置在jl跨时各杆固端弯矩：mgwjl= -mgwlj =-1/12x7.56x6.62=-27.44knmmgbjl= -mgblj =-1/12x3.92x6.62-6.80x2.4x4.22/6.62-6.80x4.2x2.42/6.62=-24.62knm（3）活载布置在lm跨时各杆固端弯矩：mgwlm= -mgwml =-1/12x7.56x5.42=-18.37knmmgblm= -mgbml =-1/12x7.56x5.42=-18.37knm （4）各杆转角分配系数如图 （5）