石家庄润石水厂8万m3d地下式清水池结构设计方案

1 石家庄润石水厂 8 万 m3/d 地下式清水池结构设计 方案 第一章 工程概况 第一节 城市概况 石家庄是河北省的省会，全省的政治、经济、科技、金融、文化和信息中心，是中国国务院批准实行沿海开放政策和金融对外开放的城市，石家庄市地处华北平原腹地，北靠京津，东临渤海，西倚太行山，是首都北京的南大门，是京广铁路线上的重要城市之一。总面积 15848平方千米，常住人口 9175000 人，其中市区面积 方千米，市区人口 2173000人。 石家庄是一座年轻的城市，自从河北省省会迁入石家庄后，仅仅三十多年时间，市区人口从 60万急速扩张到 200多万。 水厂厂址选择在市区东南角，距黄壁庄水库 20势平坦，水厂建成后直接供市区南部的生产及生活用水。 第二节 自然条件 地理位置及地形 石家庄地处河北省中南部，环渤海湾经济区。位于北纬 37 27 38 47，东经113 30 115 20之间，东与衡水接壤，南与邢台毗连，西与山西为邻，北与保定为界。南北最长处约 里，东西最宽处约 边界长 760公里。辖区总面积 15848平方公里，其中市区面积 307平方公里 (含井陉矿区 )，距北京 283公里。北靠首都北京和港口城市天津，东临渤海和华北油田，西依巍巍太行山脉并与全国煤炭基地山西省毗邻，古称 “ 京畿之地 ” ，素有 “ 南北通衢、燕晋咽喉 ” 之称，地理位置十分优越。 石家庄市域跨太行山地和华北平原两大地貌单元。西部地处太行山中段，包括井陉县、井陉矿区全部及平山、赞皇、行唐、灵寿、鹿泉、元氏六 县 (市 )的山区部分，面积约占全市总面积的 50%。东部为滹沱河冲洪积平原，包括新乐、无极、深泽、辛集、晋州、藁城、高邑、赵县、栾 城、正定、石家庄市区、郊区的全部及平山、赞皇、行唐、灵寿、鹿泉、元氏六县 (市 )的平原部分。西部平山到石家庄市区坡度为 1/1400200，石家庄到东部辛集坡度为 1/1200400。辖区内大地构造，属山西地台和渤海凹陷之间的接壤地带，地势东低西高差距大，地貌复杂。西部太行山地，海拔在 1000 米左右，2 山峦重叠，地势高耸，京广铁路以东为华北平原的一部分。地貌由西向东依次排列为中山、低山、丘陵、盆地、平原。地处平山的最高山峰驼梁海拔 2281 米，为河北省境内的第五峰，是石家庄的制高点。东部平原，按其成因 属太行山山前冲洪积平原，海拔一般在 30中辛集市北庞村海拔 28米，为辖区内的最低点。市区二环路内地势西北高，东南低，海拔高度西北角 南角 象资料 石家庄市地处中纬度欧亚大陆东缘，属于暖温带大陆性季风气候。太阳辐射的季节性变化显著，地面的高低气压活动频繁，四季分明，寒暑悬殊，雨量集中，干湿期明显，夏冬季长，春秋季短。春季长约 55天，夏季长约 105 天，秋季长约 60天，冬季长约 145天。春季气候干燥，降水量少，常有 5、 6 级偏北风或偏南风。 4 月份气温回 升快；夏季，受海洋温湿气流影响， 6、 7、 8三个月降水占全年降水量的 63%秋季，受蒙古高压影响，晴朗少雨，温度适中，气候宜人，深秋多东北风，有寒潮天气发生；冬季，受西伯利亚冷高压的影响，盛行西北风，气候 寒冷干燥，天气晴朗少云，降水少。 石家庄市属温带大陆性季风气候，一年四季分明，年平均气温 ，月平均气温以一月为最低，约 ，七月为最高，约 。年总日照时数为 中春夏日照充足，秋冬日照偏少。年平均日照时数近 2200 小时，全年无霜期240 天。总降水量 为 米，常年平均降水量 570 毫米。时空分布不均。其中西部山区雨量为 它地区为 季降雪量偏多，总雪量为 米，其中，市区雪量为 米。春季降水偏少，季雨量分布不均，季雨量为 程地质及地震资料 地质结构主要为亚粘土层、粘土层、软塑亚粘土层。亚粘土层埋藏于地下 度 土层埋藏于地下 度 塑亚粘土埋藏于地下 ，厚度 震烈度按 8度考虑。内摩擦角 =30o，地基承载力设计值 =160kN/容重可近似取 18kN/震烈度按 8 度考虑。场地地基土均匀，无不良工程地质现象。 文资料 石家庄市辖区内河流分属海河流域大清河水系和子牙河水系。主要行洪河道 6条，其中北部的沙河、磁河木刀沟属大清河系；中南部的滹沱河、洨河、槐河、羜河属子牙河系。总流域面积 平方公里。 各河上游支流较多，植被覆盖率低，加之源短流急，均具 有洪水陡涨陡落的特点。3 各河进入平原后，河槽宽浅而弯曲，故建国前改道频繁。建国后，在党和政府的领导下，各河上游相继修建了控制性骨干防洪工程，下游整修加固堤防 500余公里，防洪抗灾能力显著提高。滹沱河上游干流建有岗南水库、黄壁庄水库两座大型水库，支流文都河、南甸河分别建有石板水库、下观水库两座中型水库。 黄壁庄水库总库容 水位 调水位 114m，正常蓄水位 120m，设计洪水位 核洪水位 128m。 计地下水位 地下水位在地下 左右。 1设计水量 设计供水量： 8万 m3/d。 出水水质达到生活饮用水卫生标准。 管网最大水头损失按 虑。水厂出厂水压应 满足最不利点处服务水头 城市用水逐日时变化如下表： 城市用水变化情况 时间 时变化系数 时间 时变化系数 时间 时变化系数 067081920314253池顶活荷载按 第二章 设计方案的确定 4 清水池结构形式的选择 对于贮水池来说，其常用的平面形状为圆形或 矩形，池体结构一般由池壁、顶盖和底板三部分组成。实践经验表明，当容量在 3000般圆形水池比容量相同的矩形水池具有更好的技术经济指标。圆形水池在 池内水压力或池外土压力作用下，池壁在环向处于轴心受拉或轴心受压状态，在竖向则 处于受弯状态，受力比较均匀明确。而矩形水池的池壁则以受弯为主的拉弯或压弯构件 ，当容量在 200壁的长高比将超过 2，而主要靠竖向受弯来传递侧压力，因此，池 壁厚度常比圆形水池大。贮水池的设计水深变化范围不大，一般为 故容量的增大主要是水池平面尺寸增大。当水池容量超过 3000形水池的直径将超过 30M，水压力将使池壁产生过大的环拉力，此时，除非对池壁施加环向预应力，否 则将导致够厚的池壁而不经济。对于大容量的矩形水池来说，壁厚取决于水深，当水深 一定时，水池平面尺寸的扩大不会影响池壁厚度。所以，容量大于 3000形比圆形经济。经济分析还表明， 就每立方米容量的造价、水泥用量和钢材用量等经济指 标来说，当水池容量大约在 3000论圆池或矩形水池，上述各项经济指标都随 容量增大而降低，当容量超过 3000形池的各项经济指标基本趋于稳定。 单纯竖向传力的矩形贮水池池壁，壁厚取决于 水深，当水深一定时，水池的平面尺寸的扩大不会影响池壁厚度。所以，容量特大的 水池采用矩形可能是经济的。 就场地布置及施工来说，矩形水池对场地地形 的适应性比较强。特别是在山区下场地带布置水池时，矩形水池常可节约用地或减少 场地开挖的土方量。矩形水池还具有模板制作简单，模板损耗较少的点。地震地区的贮 水池最好采用圆形，且容量不宜过大。当地震烈度为 8度或 9度时，每个贮水池的容量最好不要超过 2000 贮水池的顶盖和底板大多采用平顶和 平底。工程实践表明，对于有覆土的水池顶盖 ，整体式无梁顶盖的造价和材料用量都比一般梁 板体系为低。当底板位于地下水位以下或地基较弱时，贮水池的底板通常做成整体式反 无梁底板。当底板位于地下水位以上，且基土较坚实，持力层承载力标准值不低于 1002时，底板和池壁支柱基础则可以分开考虑。此时，池壁、支柱基础按独立基础构件 设计，底板的厚度和配筋均由构造确定，这种底板称为分离式底板。分离式底板可设置 分离缝，也可以不设分离缝， 后者在外观上与整体式反无梁板无异，但计算时不考虑 底板的作用，柱下基础及池壁基础均单独设计计 算。有分离缝时分离缝处应有止水措施。 根据设计任务的要求，每个清水池容量为 3240基条件比较好，地基承载力设计值为 1602，冬季最低气温为 设计地下水位在地下 而，将清水池设计为矩形柱网结构，并且，池顶覆土取为 用整体式反无梁顶盖，池壁等厚，底板设计为分离式底板。 5 第三章 构筑物设计计算 第一节 配水井 设计流量 1/8 6 4 0 0 0 0 33 考虑虹吸管事故时调节的时间 t 虹吸管淹没与动水位以下的深度为 配水井直径为 02 4 0 第二节：管式静态混合器 设计中选用管式静态混合器 管式静态混合器直径 式中： D 静态混合器直径（ m ） Q 设计水量（ ） v 水流速度（ ），一般为 右 设计中取 水流经过静态混合器的水头损失为 计算草图如下： 图 3态混合器 第三节 药剂混合 加药间 设计流量 3 6 0 0/8 6 4 0 0 33 选用碱式氯化铝为混凝剂 6 碱式氯化铝的优点： 碱式氯化铝净化效率高，耗药量少，出水浊毒低，色度小，过滤性能好，原水高浊度时尤为显著。 温度适应性强， 在 范围内），因而可不投加碱剂。 使用时操作方便，腐蚀性小，劳动条件好。 设备简单，操作方便，成本低。 设计计算 溶液池的容积 171 式中： 1W 溶液池容积（ 3m ） Q 设计处理水量（ 3 ） 混凝剂最大投加量（ ）设计中取 b 混凝剂的浓度，一般采用 %20%5 设计中采用 %15b n 每日制剂次数，一般不超过 3次，设计中取 2n 31 36 溶液池分两格，一用一备。每格有效容积为 315m ，有效高度为 超高为 每格尺寸为 34 溶解池容积计算 溶解池为溶液池容积的 12 W 式中： 1W 溶液池容积 2W 溶解池容积 32 溶解池分两格，一用一备。每格容积为 35.4 m ，有效高度取 超高为 每格尺寸为 。 溶解池搅拌设备采用中心固定平板浆式搅拌机，浆直径为 R=1100板深度为1100顶高出地面 ，池底坡度采用 溶解池和溶液池的材料均采用钢筋混凝土，内壁衬以聚乙烯板。 投药设备的选择 采用计量加药泵，型号为 0，选用三台，其中一台备用。其性能为：流量6m3/h，扬程 9m。加药间的平面尺寸为 5 药剂仓库 7 已知条件，混凝剂为碱式氯化铝，每袋质量是 40 每袋规格是 0 . 7 0 0 . 5 0 0 . 2 0，投药量为 水厂设计水量 3600 3 ，药剂堆放高度为 药剂储存期为 30天 设计计算 碱式氯化铝袋数 袋3331401000 4 有效堆放面积为 3 11 仓库面积尺寸为 114 第四节 网格絮凝池 水厂自用水量系数取，则总处理水量为 80000 6400m3/d。设四组絮凝池，每组流量为 Q=(86400/4) m3/d=10800 m3/d=450 m3/h=m3/s。 网格絮凝池设计 设计絮凝时间 t=12井流速 V 井 =s，池有效水深 33 9060 1245060 。 。 25.0 井 。取每格竖井的长， 宽 ，则实际面积 232.1 。 15n 。 絮凝池分为 4 段， 1 4格为第一段，放置密网格，净空尺寸为 050 ，网格层距 5 8格为第二段，放置较疏网格，净空尺寸为 080 ，网格层距 9 11 格为第三段，放置两层 00100 疏网格，网格层距 2 13段为第四段，不放置网格。网格用长 305 8 每段竖井间的过孔流速与各段过网流速相对应。 a. 第一段网格孔眼数 个2 0 610)3050( 050( 62621 b. 过网孔流速 06105050 06105050 661 网c. 取 1 4格竖井连接孔流速为 s，则孔口面积 221 2 5.0 。d. 孔洞宽取 高为 ，e. 取 洞实际流速为 s。 ， f. 设置 5层网格， 4 格共计 20层。 g. 第二段网格孔眼数 个10910)3080(080( 62622 110个。 h. 过网孔流速 10108080 10108080 662 网 。i. 取 4 8格竖井连接孔流速为 s，则孔口面积 222 73 2 5.0 。孔洞宽取 高为 ，取 洞实际流速为 s。每格竖井的最大网格层数为 层，设置 3层网格， 4 格共计 12层。 j. 第三段网格孔眼数 个7810)301 0 0( 01 0 0( 62621 过网孔流速810100100 810100100 663 网 。 取 8 11格竖井连接孔流速为 s，则孔口面积 2223 25.0 。孔洞宽取 高为 ，取 洞实际流速为 s。每格9 竖井的最大网格层数为 ，设置 2层网格， 4格共计 6层。 k. 取 11 13格（至配水渠）竖井连接孔流速为 s，则孔口面积224 。 孔洞宽取 高为 ,取 洞实际流速为 s。 絮凝池的有效水深为 高取 底用 深度取 池子的总高为 。絮凝池的布置如平面图所示，图中水流流过竖井的顺序如数字所标。竖井隔墙的开孔位置见表，上孔上缘在池顶面高以下 孔下缘与排泥槽齐平。 絮凝池总长为 6800为 3700隔墙厚为 200含外墙厚） 竖井开洞 竖井隔墙孔洞尺寸如下表所示： 竖井编号 1 2 3 4 5 孔洞宽高 /m 洞位置 上 下 上 下 上 竖井编号 5 6 7 8 9 孔洞宽高 /m 洞位置 上 下 上 下 上 竖井编号 9 10 11 12 13（ 12） 过渡区 孔洞宽高 /m 0 孔洞位置 上 下 上 下 上 水头损失 水头损失公式： 式中 1 ：网格阻力系数，取 1 = ：孔洞阻力系数，取 2 =一段： 21 第二段： 3 7 22 第三段： 1 23 第四段： 0 9 总水头损失： 各段的停留时间 第一段： m i 第三段： m i 第四段： m 总停留时间： m 64321 速度梯度 当 T=20时， 3101 11 131 4101 0 9 0 0 9 4101 0 3 0 0 4 5101 0 1 0 0 134 4101 0 0 0 0 13 8101 0 0 3 2 7 4 排泥系统 采用 4根穿孔排泥管，单侧排泥至集泥渠。穿孔管池内部分长 ，孔眼采取等距布置，孔眼直径 d=30口面积 f=m ，取孔距 s=眼数目 孔眼总面积220 0 1 4 0 7 穿孔管断面积 220 0 2 0 1 4 9.0 ww w 穿孔管直径 2 0 穿孔管直径取 200眼向下成 45两侧交叉排列。 第五节 沉淀池 设计中采用平流式沉淀池，设 2座 设计流量的确定 2设 式中： Q 单池设计水量（ ） 12 8 0 0 3 设 平面尺寸计算 式中： V 沉淀池的有效容积（ 3m ） T 停留时间（ h ），设计中取 3360021800 根据絮凝池的计算结果，取平流沉淀池宽度为 由 中： B 沉淀池宽度（ m ） h 沉淀池有效深度（ m ），设计中取 得 600 600 式中： L 沉淀池长度（ m ） v 水平流速（ ），设计中取 则有沉淀池长度 之比为 L/B=，满足要求。 长度与深度之比 0，满足要求。 算弗劳德数。 式中： 弗劳德数 R 水力半径（ m ）， 水流断面积（ 3m ） 湿周（ m ） g 重力加速度（ 2/ 设计中 13 弗劳德数介于 足要求。 进出水系统 沉淀池的配水采用穿孔花墙进水方式，则孔口的总面积为 1 式中： A 孔口总面积（ 2m ） 1v 孔口流速（ ），设计中取 .0 每个孔口的尺寸定为 15 ，则孔口数为 进口水头损失为式中： 1h 进口的水头损失（ m ） 局部阻力系数，设计中取 2 1 可见，计算得出的进水部分水头损失非常小，为了安全此处取为 沉淀池的出水采用薄壁溢流堰，渠道断面采用矩形，溢流堰总长 中： l 溢流堰长度（ m ） q 溢流堰的堰上负荷 )/(3 ，设计中取 )/(250 3 25 0 2418 00 出水堰采用指形堰，共设 5条，双侧集水，汇入出水总渠。出水渠的堰口标高能通过螺栓上下调节，以适应水位变化。 出水渠起端水深 000 22 73.1 式中： 2h 出水渠起点水深（ m ） b 渠道宽度（ m ），设计中取 4 3 22 出水渠道的总深度为 水高度为 道内的水流速度为 22 式中： 2v 渠内水流速度（ ） 沉淀池的出水管管径初定为 时管内流速为 234 式中： 3v 管道内水流速度（ ） D 出水管管径（ m ） 3 式中： d 放空管管径（ m ） t 放空时间（ s ），设计中取 2 设计中取放空管管径为 选用 121 桁架式吸泥机，行走速度为 05.1 m ，工作桥宽度为 吸泥车轮距为 43 式中： 3h 沉淀池超高（ m ）设计中取 15 4h 沉淀池污泥斗高度（ m ）设计中取 计算草图如下 图 3淀池计算草图 第六节 滤池 设计中采用 设计要点 07 ，一般为 径一般为 ，允许扩大到 ，不均匀系数为 或 间。 07 之间的滤池 ,其滤层厚度在 之间选用 ,对于更高的滤速还可相应增加。 不设砾石承托层。 水同时反冲和水冲三个过程，大大节省反冲洗水量和电耗，气冲强度为 2/1613 ，清水冲洗强度为 2/ ，表面扫洗用原水，一般为 2/ 。 在反冲洗过程中滤料层不膨胀 ,不发生水力分级现象 ,保证深层截污 ,滤层含污能力高。 反冲洗时水位下降到排水槽顶，水深只有 池子可沿着长的方向发展 ,布水均匀 V 型滤池是恒水位过滤，池内的超声波水位自动控制可调节出水清水阀，阀门可根据池内水位的高、低，自动调节开启程度，以保证池内的水位恒定。 V 型滤池所选用的滤料的铺装厚度较大（约 ，粒径也较粗（ ）的石英砂均质滤料。当反冲洗滤层时，滤料呈微膨胀状态，不易跑砂。 V 型滤池的另一个特点是单池面积较大，过滤16 周期长，水质好，节省反冲洗水量。单池面积普遍设计为 29070 m ，甚至可达 2100m 以上。由于滤料层较厚，载污量大，滤后水得出水浊度普遍小于 气洗 气水同时冲洗气冲洗 +表面扫洗 设计参数的确定 设计水量为 86400 3 ，滤速为 10 滤池冲洗确定 (见下表 ) 表 3池冲洗强度一览表 冲 洗 强 度 (L/S. 2m ) 冲洗时间 (第一步 (气冲 ) 15 3 第二步 (气水同时冲洗 ) 空气 15 水 4 4 第三步 (水冲 ) 5 5 总冲洗时间 ，冲洗周期 8 反冲扫洗强度 )/( 一般取 )/( 设计计算 滤池工作时间 t 424 （式中未考虑排放滤水） 滤池面积 F 设计中设置四座滤池则每座滤池的面积为 22 64 0 0 。 选用双格滤池，滤池底板采用混凝土，单格宽 B= L=12m， 面积 242m 。 为了节省占地，选双格 V 型滤池，池底板用混凝土，单格宽度 ， ，单格面积为 242m ，共分八格，左右对称布置，每座面积 284 ，总面积为2336484 m ，实际滤速 21 校核强制滤速 v 17/04)1( 滤池高度的确定 滤池超高 ，滤池口水深 ，滤层厚度 （ ，滤板厚 ，滤板下布水区高度 （ 17 则滤池总高度为 水封井的设计 滤池采用单层加厚均质滤料，粒径 不均匀系数为 均质滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算 203020 )1()1(1 80 式中： H 水流通过清洁滤料层的水头损失 水得动力粘度（ 2 ）； C20 时为 g 重力加速度，设计中取 2/981 0m 滤料孔隙率，设计中取 0d 与滤料体积相同的球体直径，设计中取 0l 滤层厚度，设计中取 v 滤速，设计中取 0 滤料粒径球度系数，天然沙粒为 设计中取 1(810 1 0 3 2 清 当滤速为 108 时，清洁滤料层的水头损失一般为 0 ，计算值比经验值低，取经验值的低限 清为清洁滤料层的过滤水头损失，正常过滤时通过长柄滤头的水头损失为 ，忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤时，水头损失为： ，为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层，水封井出水堰顶标高与与滤料层相同。 设计水封井平面尺寸 ，堰底板比滤池底板底 水封井出水堰总高： 水封因为每格滤池过滤水量： 207210 33 单,所以水封井出水堰上水头由矩形堰的流量公式： 2384.1 计算得： 2323 ）（单水封 则反冲洗完毕时，滤池液面比滤料层高 设计参数：长柄滤头配水配气系统，水洗时滤料不膨胀 （ 1）长柄滤头安装在混凝土板上，滤板固定在梁上，滤板用 预制板，凝土层，滤板下的长柄部分浸没在水中，长柄上端有小孔，下端有竖向条缝，气水同时反冲洗时，约有 2/3 空气有上缘小孔进入 ,1/3 空气由缝隙进入柄内 ,长炳下端18 浸没部分有一个小孔，流进冲洗水，这部分气水在柄内混合后长柄滤头顶部的条缝喷入滤层冲洗。 （ 2）长柄滤头固定板下的气水室高度为 其中冲洗时形成的气垫层厚度为 （ 3）向长柄滤头固定板下气水室配气的出口应该紧贴滤头固定板的底面，由配水干管向气水室配水的支管出口应该紧贴池底。 （ 4）长柄滤头配气系统的滤帽缝隙与滤池过滤面积之比为 1/80，每平方米的滤头数量为 6449 个。 （ 5）冲洗水和 空气同时通过长柄滤头的水头损失按产品的实测资料确定。 向长柄滤头配水配气系统气水室配气的干管的进口流速为 左右；配气支管或孔口流速为 0 左右。配水干管进口流速为 左右；配水支管或孔口流速 反冲洗用水量反冲洗用水流量按水洗强度最小时计算，单独水洗时反冲洗强度最大，为 ）（ 2s/5 1512/20845 33 水水反 ， 面扫洗同时进行，其流量为： 配水干管进水口流速为 右，配水干管的截面积 水干反水干 反冲洗配水干管用钢管 900流速为 反冲洗水由反冲洗配水干管输至气水分配渠 ,由气水分配渠底侧的布水方孔配水的滤池底部布水区 ,反冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值。 配水支管流速或孔口流速为 右，取 支，则配水支管的截面积： 水支反水方孔，此即为配水方孔的总面积，沿渠长方向两侧各均匀布置 14个配水方孔，共 28个，孔中间距 每个孔口的面积为20 13 8.0 m ，每个孔口尺寸取 反冲洗用气量按气冲强度最大时的空气流量计算，这时气冲的强度为 )/(15 2 ， 2 6 08415 3 气反气 配水干管进口流速应为 右，则配水干管的截面积 气反反气气干 反冲洗配气干管用钢管 900流速为 19 反冲洗用空气有反冲洗配气干管输送至气水分配渠 ,由气水分配渠两侧的布气小孔配气到滤池底部布水区 ,布气小孔紧贴滤板下缘 ,间距与布水方孔相同 ,共计 32个 ,反冲洗用空气通过配气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。 反冲洗配气支管流速或孔口流速为 0 左右，则配气支管的截面积 21 2 气支反气气支 每个布气小孔面积为： 20 04 26.0 m 孔口直径：气孔d= 7 气孔每孔配气量：气孔Q= 1 6 2/0 4 33 对气水分配渠端面面积要求的最不利条件发生的气水同时反冲洗时 ,亦即气水同时反冲洗时要求气水分配渠端 45面面积最大。因此 ,气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗的情况设计。 气水同时反冲洗时反冲洗流量 20845 3 水反气水 气水同时反冲洗时反冲洗用空气的流量 2 6 08415 3 气反气 气水分配区的气水流速均按相应的配气 ,配水干管流速取值。则气水分配干管的断面积： 气干反气水干反气水气水 滤池管渠的布置 气水分配渠：气水分配渠起端宽 高取 末端宽度取 高度取 则起端截面积为 25.1 m ，末端截面积为 20.1 m ，两侧沿程各布置 14个配水小孔和 14个布气方孔，孔间距为 共 28个配气小孔和 28个配水方孔，气水分配渠末端所需最小截面积 0=m 末端截面积 m ,满足要求。 排水集水槽：排水集水槽顶端高出滤料层顶面 则排水集水槽高为 321 起 式中 1H , 2H ,3气水分配渠起端高度，排水集水槽末端高为：321 末 式中 1H , 2H ,3气水分配渠末端高度。 底坡 （ 20 排水集水槽排水能力校核 由矩形断面暗沟（非满流 013.0n ），计算公式校核集水槽的排水能力 设集水槽超高为 则槽内水位高为 . 7 30 . 3 0 0 300 . 3起排集，槽宽为 湿周为 水流断面： ，水力半径： 9 水流速度： 0 1 2 0 1 0 4 21322132 s 过流能力 排集实际过水量 :反Q=反水Q+表水Q=m /s过流能力排集 进水总渠：四格滤池分为独立的两组，每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计，流速 取 则强制过滤流 7 6 0 02)3/8 6 4 0 0( 33 强 进水总渠水流端面积 强进总进水总渠宽度为 水面高为 每座滤池的进水孔 每座滤池由进水侧壁开三个进水孔 ,进水总渠的浑水通过这三个进水孔进入滤池 ,两侧进水孔孔口在反冲洗时关闭 ,中间进水孔孔口设手动调节闸板 ,在反冲洗时不关闭 ,供给反冲洗表扫用水 ,调节闸门的开启度 ,使其在反冲洗时的进水量等于表扫水用水量。 孔口面积按口淹没出流公式 : 计算 ,其总面积按滤池强制过滤水量计 ,孔口两侧水位差取 则孔口总面积 ）（）（强孔 中间面积按表面扫水量设计。 中孔A=孔A (表水Q/强Q)=(m 孔口宽 孔高 孔两侧孔口设闸门 每个侧孔面孔： 侧A=(孔A中孔A)/2=(2 m 孔口宽 孔,高 孔每座滤池内设的宽顶堰 进水总渠引来的浑水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠，在经滤池内的配水渠分配到两侧的 V 形槽，宽顶堰宽顶 ,宽顶堰与进水渠平行设置，与进水总渠侧壁相距 堰上水头由矩形堰的流量公式 3284.1 得 21 3232 ）（）（ 宽顶强宽顶 每座滤池的配水渠 进入每座滤池的混水经过宽顶堰溢流进配水渠，由配水渠两侧的进水孔进入滤池内的 V 形槽滤池配水渠宽 渠高 渠总长等与滤池总宽，则渠长 当渠内水深 时，流速（进来的混水由分配渠中段向渠两侧进水孔流去，每侧流量为强Q/2）为 配渠配渠 强渠， 满足滤池近水管渠流速 配水渠过水能力的校核 配水渠的水力半径 配渠配渠 配渠配渠配渠 32232 ）（）（深深深渠内水面降落量 0 0 3 202 配渠渠渠因为，配水渠最高水位 1 . 0 m. 7 0 3 3 高渠配渠 故配水渠的过水能力满足要求