当涂工业园20万m3天自来水厂设计方案

1 当涂工业园 20 万 自来水厂设计方案 1 设计任务与资料 计任务与要求 水系统，经过水质处理方案比较、选择以确定设计方案； 及各构筑物之间的管 力计算和各种设备的选型、布置及计算，在初步设计的基础上绘制构筑物施工图； 计资料 计背景 城市概况 马鞍山市位于安徽省东部，长江下游东岸和长江三角洲的西缘，临江近海。马鞍山市西临长江，为长江中下游平原一部分。地处北纬 31 17 26 3146 42，东经 118 21 38 118 52 44之间。东临石臼湖与江苏溧水县和高淳县交界；西濒长江与和县相望；南与芜湖市郊、芜湖县、宣城市接壤。马鞍山市市区地势东高西低，自东向西地形基本上分为三部分：东部丘陵区，峰峦高度约 160 200m；西部沿江地带分布着低丘，低丘与长江间是狭长的阶地与河漫滩，长江中还有沙洲；中部是较为平坦宽阔的冲积平原，平均海拔在 10 马鞍山市新桥工业区位于当涂县城与芜湖市城北工业区之间，跨二五国道两侧，濒临长江黄金水道，处于我国重要的沿江城市发展轴上，属于马鞍山市域三大城镇经济区之 一的沿江经济区，工业的区位独特，发展潜力极大。 城市自然条件 马鞍山市气候属北亚热带季风湿润性气候，四季分明，季风显著，温和湿润，梅雨集中。全年主导风向东风，季风东风。夏季东风，西南风偏北风；冬季东北风。年静风 20%，年平均风速 s，最大风速达 s（东北风， 1990 年 9月 1 日）。历年平均降雨量为 1053水季节性强，时空分布不均。 5 9月份占年降雨量的 60%（ 7 月份是全年降雨量最多的月份，占年降雨量的 18%）。历年最多降雨量为 1991 年），最少降雨量为 1978 年）， 2 年降雨量数 120 天，年最多连续降雨 6906 天。历年一日最大降雨量 1980 年 7 月 9 日）。 全年平均气温 最冷月（一月）平均 最热月（七月）平均 历年最高气温 1995 年 8 月 23 日），最低气温 1991 年 12 月 29 日），无霜期 235 天。马鞍山市规划范围内地质构造为三叠纪冲积层和第四纪土壤，一般为石英砂层，砂质粘土，部分淤泥。沿江为带型山脉，其主要有沉积岩构成；雨山以东各山主要由火成岩构成。在冲击阶地地区，地面下 2 3m 处大 部分为冲击的砂质粘土及尘矿土塘，多为可塑状态和中等密度，计算抗压强度在 100 150下层为湖泊淤质土壤，含水量较高，大多数处于软塑状态，计算抗压强度在 80 100市主要河流体系有青山河、姑溪河、长江当涂段汊江。 青山河自黄池三里埂，经查湾、龙山桥至魏家渡入下姑溪河，全长 底高程约 槽口宽约 77m 至 200m。姑溪河自小花津至江口，全长 上下姑溪河两段。上姑溪河自小花津至魏家渡，长 底高程 槽口宽 117m 至 434m；下姑溪河自魏家渡经城关入长江，长 底高程大多在 深处（城关下河南）为 浅处 (江口 )则在 0m 左右。长江当涂段汊江自芜湖市郊区横埂头附近进入县境，在彭兴洲附近分支，主干北流经江心洲，在和县大中洲附近流出县境，长 江东北流经彭太兴洲，经采石翠螺山在江心洲尾与主干会合，长 干平均宽约 2200m，最深处江底高程约 江宽约 250m 至 1000m，最深处江底高程约 1954 年长江发生了全流域 性特大洪水， 8 月 22 日，当涂县姑溪河太平口最高水位 江最高水位 淞）。 市供水规划概况与供水现状 1 马鞍山市城市供水规划概况 规划年限： 2020 年。规划供水范围：南至当涂县城凌云路，东至向山，西至长江，北至慈湖工业区圣戈班，及新城东区 9划用水量： 2010 年城市最高日供水量为 35 万 m3/d； 2020 年城市最高日供水量为 60 万 m3/d。其中五水厂靠近当涂县城，最高日供水量为 30 万 m3/d。 2 供水现状 新桥工业区起步区位于南部工业组团，该组团中含有汽车产业园、高新技术园以及物 流和工业地块。现该区域内市政配套设施规模刚刚起步，目前还没有系统的供水管网。 先期进园的红太阳生命科技园和大唐发电已建有自己的给水工程。沿江岸线自上而下在建和建成项目是：大唐发电一期工程，红太阳生命科技园和姑溪河口造船区。其中大唐发电采用直排冷却水供水方式，汽机 80m3/s 冷却水是用两条水管从汊江取水，现占用岸线长度约 800m，二期工程将向上游延伸500m 左右。红太阳生命科技园已经建成近 2 万 m3/d 取水和净化能力的供水厂，未来还将扩建到 5 万 m3/d。 除了上述两个规模较大的自备水厂外，附近农村 还有两个 1000m3/d 的农村 3 小水厂。在工业区建设中，将逐步淘汰掉。 建水厂情况 1研究年限 以该城市总体规划为基础，新桥工业区水厂给水新建工程可行性研究报告的研究年限为 2020 年。 2供水规模 根据基础资料，新桥工业区新建水厂的远期日用水量： 20 万 ，近期日用水量： 5 万 。 3水源选择 新桥工业区西濒长江、北临姑溪河、东临青山河，有较丰富的地表水水资源条件。该工业区新建水厂以长江当涂段汊江为水源，在水量和水质 方面均有保证，而且距离水厂预设位置较近，可大量节省管网方面的投资。 4水厂位置 该新桥工业区新建水厂布置在水厂选在取水口正对的纬五路南侧的江堤内，靠近取水口，避免长距离输水；选择在地质条件较好，于整个工业区沿江一侧的上游靠近芜湖开发区的地方。占地面积约为 8 公顷。 5工业选择 该设计水厂一长江当涂段汊江为水源，原水水质指标主要情况为：色度值28 度；浑浊度 260； 硬度 370 （以3细菌总数 420 个 /L；大肠菌群 112 个 /L，其余各项指标符合类水质指标。经常规净化处理，即混凝、沉淀、过滤和消毒，其水质即可达到生活饮用水卫生标准（ 20065749 的规定 ,可供生活饮用。 计依据 室外给水设计规范（ 200650013 给水排水设计手册（第一册、第三册、第九册、第十一册、第十二册） 给水排水快速设计手册（第一册、第三册） 城市给水工程规划规范（ 9850282 给水排水工程标准规范应用手册 泵站设计规范（ 9750265/ 给水工程（第四版） 给水排水工程专业毕业设计指南 给水厂构筑物的设计计算 给水排水工程设计实践教程 4 2 设计说明 计概况 本设计水厂的设计规模是 20 万 ，出水水质要求达到生活饮用水卫生标准（ 20065749 。该水长以长江当涂段汊江为水源 ，水源河段平均宽度 800m,最深处江底高程约 源最高水位为 低水位为 厂所在地的平均标高为 地约 8 公顷。 计方案的比较与选择 水厂的取水水源的水质达到生活饮用水水源水质二级标准，经常规净化处理，即混凝、沉淀、过滤和消毒，其水质即可达到生活饮用水卫生标准（ 20065749 的规定 ,可供生活饮用。本设计列出三种水质处理方案以供比较选择： 方案一： 往复式隔板絮凝池 平流沉淀池 双层滤料滤池 液氯消毒工艺 方案二： 机械搅 拌絮凝池 斜管沉淀池 V 型滤池 液氯消毒工艺 方案三： 机械搅拌澄清池 普通快滤池 氯胺消毒工艺 经方案比较，各阶段工艺选择如下： 水工艺 本设计取水水源为长江汊江即地表水，河流的最高、最低水位相差 m，变化幅度不大，因此可以排除地下水取水方案和移动式取水方案。固定式取水可分为河床式、岸边式取水构筑物。依据设计资料，河床稳定，河岸平坦，岸边水深不大，水质也明显不如河中好，因此选用河床式取水构筑物。考虑施工方便和地理情况，采用集水间和泵房分建方式并采用自流水管取水。 凝工艺 1混凝剂、助凝剂的选择 混凝 剂、助凝剂选择的基本要求是混凝效果好、对人体健康无害、使用方便且资源充足价格低廉。常见的混凝剂有硫酸铝、聚合铝、三氯化铁，硫酸亚铁等。硫酸铝作混凝剂有固态和液态两种形态，固态硫酸铝运输方便，使用效果好，但制作复杂；液态硫酸铝虽配制方便但易受温度及晶核存在影响混凝效果。聚合铝混凝效果较好，使用量也较低，可是价格太高，不够经济。三氯化铁对金属腐蚀性较大，对混凝土也有腐蚀。硫酸亚铁絮体形成较快，较稳定，但腐蚀性较大。 综合考虑上述特点和经济因素，本设计混凝剂采用固态硫酸铝。相应的选择助凝剂为活化硅酸，活化硅酸为粒 子高分子物质，处理低温低浊度时效果良好。 2混凝工艺的选择 本设计列出三种水质处理方案中混凝工艺有两种：往复式隔板絮凝池和机械搅拌絮凝池。混凝设备主要分为两大类：水力絮凝和机械絮凝。 前者一般简单但不适应流量的变化；后者能进行调节，适应流量的变化，但 5 机械维修工作量较大。方案一中采用的往复式隔板絮凝池主要优点是絮凝效果好、结构简单、施工方便，而缺点是絮凝时间较长、水头损失较大、出水流量分配不均匀等。其主要适应于水量变动下，且大于 3 万 的水厂（和本水厂设计要求水量 情况较符合）。机械絮凝池于方案二中采用，它的主要优点是絮凝效果好、水头损失小、可适用水质、水量变化的情况，而缺点是需机械设备和经常维修。本设计是针对工业区用水，用水量较为稳定，而且该区作为开发新区面积充沛，清洁节能型发展模式，所以优先考虑省去耗能较大的机械运作方式，确定采用传统的隔板絮凝池。 4沉淀工艺的选择 一、二方案中沉淀池有多形式，基本类型有竖流式、辅流式、平流式、斜板（管）式。 方案一中选用的平流沉淀池一般适应于大、中型水厂，特点是造价较低、操作管理方便、施工简单，同时对原水浊度适应性强、潜力大 、处理效果稳定，且带有机械排泥时排泥效果较好，可是它还有占地面积大、需维护机械排泥设备等缺点。对比平流沉淀池，斜管（板）式沉淀池沉淀效率较高、体积小、占地面积小；但是它耗材多且需更换，费用高，对原水浊度的适应性较平流池差。该型池适应于各种规模水厂，单池处理水量不宜过大。方案三选用澄清的工艺，澄清池是利用池中积聚的泥渣与原水中的杂质颗粒相互接触、吸附，可充分发挥混凝剂的作用和提高澄清效率，主要优点是处理效果好、单位面积产水量大、适应性强，缺点是需要机械设备、维修较麻烦。 考虑本设计水厂的自身情况、新型工业区的 特点、原水水质状况及当地自然环境状况，斜管式沉淀池虽处理效果好可耗资高，管理不方便，且对原水浊度适应性差，故于此设计中排除它的使用。机械搅拌澄清池的构造复杂，成本高且维修不方便，也排除使用。开发区地面面积充沛，可解决平流沉淀池的占地多的缺点，同时平流池在经济方面的建造与管理费用低，技术方面原水浊度（ 1200/260 ）变化较大，平流池更易适应。再考虑与往复隔板絮凝池的结合使用，使用平流沉淀池更合适。因此本设计的沉淀池采用平流式沉淀池。 5消毒工艺的选择 三个方案采用的消毒工艺为 国内常用的方法 :液氯消毒和氯胺消毒。采用液氯消毒的主要优点是具有余氯持续消毒作用，价格成本较低，操作简单，投量准确，不需要复杂的设备；缺点是原水有机物高时会产生有机氯化物、原水含酚时产生氯酚味均有害于人体健康，且氯气有毒。使用时应注意安全防止漏氯。适应于液氯供应方便的地方。采用氯胺消毒方式，主要优点是能减少三卤甲烷和氯酚的产生，能延长管网中剩余氯的持续时间，抑止细菌的生成；缺点是消毒作用比液氯进行的慢，需较长的接触时间，也需增加加氯设备、操作管理麻烦。适应于原水中有机物多且输配水管线较长的情况。本设计考虑技 术与经济因素，采用液氯消毒工艺。 综上所述，本设计采用方案一的水质处理工艺，即： 6 筑物的设计说明 水头部 1设计水量 取水构筑物、一级泵房、取水构筑物、从水源到水厂的输水管线等的设计水量按照最高日平均时流量加水厂自用水量计算。 取水厂自用水系数为 计水量为 。 2取水头部构造与标高 取水头部选用蘑菇型取水头部，头部外形选用菱形，分两格。头部顶帽上端标高为 径 2280端标高为 径 3450道上口的管径 1500在平面标高为 定取水头部的混凝土基础上表面的标高为 径长 4300础下表面标高 取水头部所在河床位置的标高为 右。详细尺寸与布置见图 3计两个取水头部且沿水流方向并排相距 11m。 3自流水管 自流水管设计为两条，设计流量为 ，设计流速为 1.2 ，管径为 1400 水井 集水井与泵房采用分建的方式，非淹没形式，平面呈矩形。集水井有进水室和吸水室组成。 1进水室 进水室的平面尺寸为 ，自流水管距离侧墙 1330中心线标高为 水室室底标高为 高水位为 水室高度为 2吸水室 吸水室的平面尺寸为 ，吸水室室底标高为 低水位标高为 高水位标高为 个 板格网，各格网尺寸为 。格网底部距室底高度为 吸水管直径 00 ，吸水喇叭口直径 200 。喇叭口所在平面标高为 置四个吸水管，各吸水口之间间距为 侧的吸水口 7 与侧墙间距为 吸水口与吸水室内底墙的间距为 站设计 1水泵机组 采用四台 24水泵（ Q=900L/s， H=30m， N=,三台工作，一台备用。吸水管管径为 900水管中心标高为 水管管径为 700水管中心标高为 电机选用兰州电机厂生产的型号为 380电机。机组的尺寸为 2604984 。泵轴轴心标高为 2其他设备 起重设备： 251 型电动葫芦，起重量 5T，起吊高度 12m。 饮水设备：水泵系自灌 式工作，不需饮水设备。 排水设备：排水泵 6,/2416 3 ）两台，一备一用（配套电机 集水坑尺寸为 。 通风设备：选用三台 轴流风机（风量 6104 ，风压 81套电机 率 台，风管断面直径 700 3泵房布置 泵房平面尺寸为 房内底板标高为 房筒体高度为 房总高度为 16. 复式隔板絮凝池 1设计参数 设计进水量 ,/ 絮凝时间采用 t ，絮凝池起端流速取为起 ，末端流速 末 。 2絮凝池尺寸 絮凝池数设为两座，单池平面有效面积 ，单座池子尺寸为 。平均水深 子超高 3廊道分段与隔板布置 每池按廊道内流速不同将隔板间距分为 7 档，每一档采用 3 条廊道，廊道总数为 21 条，水流转弯次数为 20 次。隔板总数为 20 格，每个隔板厚度为 各廊道宽度道实际采用宽度 实际流速 （ m/s） 廊道宽度 /(m) 实 际流速（ m/s） 计算值 .7 .8 .9 8 .0 .2 .4 .6 廊道转弯处的宽度取该段廊道宽度 的 。 4排泥管 按两小时排空计算，排泥管为 400流速为 坡度为 1%的满流铸铁管，泄流管为 350流速为 ，管材为铸铁管。 絮凝池与沉淀池紧挨着，最后一格板墙做成穿孔墙，不需要出水管。絮凝池与沉淀池之间设一段过渡区，宽 2m。 流沉淀池 平流沉淀池共设两座，与隔板絮凝池连接着，采用行车式虹吸管排泥方式。 1设计参 数 设计进水量 ，沉淀时间 ，沉淀池水平流速18 ，有效水深 ，池体超高 水悬浮物浓度6321 ，出水悬浮物浓度 102 。 2池体尺寸 单池容积 31 ，平面尺寸 ，池体高度 池中间设两条导流墙将池体分为三格，各格宽度分别为 3沉淀池进水口 沉淀池进水口处采用砖砌穿孔墙布水，墙长 22m，墙高 穿孔墙空洞总面积 20 19.6 m，孔洞个数 个230N 。孔洞形状采用矩形，尺寸为 815 。 4沉淀池出水口 沉淀池出水口采用两侧三角锯齿堰指形集水槽集水。单池集水槽个数个6N ，中间四个集水槽的中心距为 侧两个集水槽距外墙的的距离为 其相邻的集水槽中心距为 中流量为 0 。 集水槽总长度为 23 ，单个集水槽的槽长为 ，槽宽为 ，槽中水深为 ，集水槽总高为 。 采用 角堰，堰上水头取 ，槽锯齿高 口下缘距出水槽水面 条集水槽的三角堰个数为 132 个，三角堰中心距为 集水总渠的渠宽 ，渠内水深为 ,跌水高度为 5沉淀池放空管 放空时间取 3h，放空管管径 00 ，管材为钢管。 6排泥设备 根据平流沉淀池特点和原水水质情况等因素确定本设计中沉淀池的排泥方式为机械排泥，设备为行车式虹吸吸泥机。 9 吸泥机行车的车轮跨距 ，单边各多出 250动轮轮距。吸泥机行驶速度为 .1 ，往返一次所需时 间 t 。间歇排泥，一日三次，每次间隔 8h。 排泥管管材采用镀锌水煤气钢管，采用吸泥口 15 个，相邻吸泥口相距及最外侧吸泥口据侧墙的距离值均为 径取为 68吸管内水流速度2m/s，最长一根虹吸管长 26m。排泥槽内水位与沉淀池内水位相差 层滤料滤池 1设计参数 设计水量 4 ，滤池虑速 12 。 双层滤料剂配组成： 滤料 粒径 (不均匀系数 厚度 (无烟煤 .8 m ,所以满足要求。 由四个平板格网18 ，取 即进水室的长度 （ 2）进水室的宽度 B 根据水流通过格网时能达到均匀流的要求确定为 3m ，即 。 （ 3）格网在最低水位以下的深度，参考旋转格网计算方法 2，得出本设计的 H 值为 格网的高度为 格网 上，本设计取 水流经过格网水头损失为 图 水井的计算草图 水井设计计算 集 水 井 I - I 剖 面 图集水井平面布置625062503 0 0 04 7 8 0265018001800265018001800吸水室吸水室进水室进水室- 9 . 7 2 5- 9 . 5 2 5- 1 5 . 5 2 5- 4 . 5 0 0- 4 . 0 3 5进水室吸水室- 1 4 . 7 2 5- 1 2 . 0 9 5- 1 4 . 5 6 5- 1 1 . 5 6 5- 1 3 . 2 0 01 0 8 0 9 0 0 吸 水 管D N 1 4 0 0 取 水 干 管D N 9 0 0 吸 水 管15504700470015507 9 5 0 16 （ 1）吸水室长度与进水室相同，即 。 （ 2）吸水室内吸水管的布置情况见图 水室分为独立的两格，中间隔墙上安装阀门，阀门口径足以通过邻格最大吸水流量，即口径为 1400通过后面吸水管的设计计算可知吸水管管径为 00 ，共四个。所以每个吸水喇叭口直径取 200 。 喇叭口呈垂直布置， ， ， 7 0 ， ， 。示。 所以推算出吸水 室的宽度为 78010803700 。 （ 3）吸水室室底高程为 m ，水平方向吸水管中心标高为 最低水位标高为 m 。 站设计计算 计流量的确定和设计扬程的估计 （ 1）设计流量 h / （考虑输水干管漏损和水厂本身自用水）。 （ 2）设计扬程 由上文计算 结果可知吸水室中水位标高为：最底水位标高为 m ，最高水位标高为 m 。本设计假设水厂地面标高为 m ，第一个反应池的水位标高为 m 。所以水泵所需静扬程 枯水位时， 2 2 洪水位时， 2 2 泵站内管道的水头损失 1h 由于初步选泵，吸水、压水管路也未进行布置，水流通过管路中的水头损失是未知的，这里假定泵站内管道中的水头损失为 2 m 。 输水干管中的水头损失 2h 17 设采用两条 1400钢管并联作为原水输水干管，一条检修时，另一条输水管应通过 75%的设计流量，即 8 5 5 3，查水力计算 表得管内流速 ，水力坡度 i 泵站到净水厂的输水干管全长 1000m ，考虑局部损失而增大系数 以： 0 2 考虑增加一定的安全水头，本设计取为2m 。 则水泵设计扬程为： 设计枯水位时， a x 设计洪水位时， 选水泵和电机 有水泵设计流量 ，设计扬程 ，初选水泵四台 24水泵（ 900 ， 0 ， ）三用一备。根据 24水泵的要求选用兰州电机厂生产的型号为 机 。 组基础尺寸的确定 图 查水泵和电机样本，计算出 24水泵机组基础平面尺寸为2604984 ，机组总重量为 8 0 03 5 0 03 3 0 0 ，所以 。 基础深度 H 计算公式为： H L 基础长度， ； B 基础宽带， ； 18 r 基础所用材料的容重，对于混凝土基础， 3/26520 。 基础实际深度连同泵房底板在内，应为 水管路与压水管路计算 每台泵都有单独的吸水管和压水管，已知： h / 。 吸水管 查水力计算表，选用 900钢管， 。 压水管 查水力计算表，选用 700钢管， 。 组与管道布置 如图 示，为布置紧凑，充分利用建筑面积，将四台机组交错并列布置成两排，即横向双行。两台为正常转向，两台为反常转向。 图 房布置草图 每台水泵都有单独的吸水管、压水管，引出泵房两两连接起来。吸水管（ 900上靠近吸水口处装有底阀（ 升降式底阀），靠近水泵进水口处装有电动闸阀 10941 明杆楔式闸阀。压水管（ 700上靠近水泵出水口处设有两个 700 941D 型电动法兰式蝶阀和 7001049 微阻缓闭止回阀。两条 1400输水干管用 1400阀（ 1371 )一个。在水泵的进水口和出水口处分别采用 600900 制渐缩管和 700500 制渐放管。 由于管径较大，相应的连接配件（如三通管、大小头）没有全国通用的标准系列产品，本设计采用一些自制的配件。 水 管路与压水管路中水头损失的计算 19 取一条最不利管路，从吸水口到输水干管上切换蝶阀止为计算线路图 1吸水管路中水头损失 式中 吸水管路沿程水头损失， m ； 吸水管路局部水头损失， m 。 53()( 321 式中 1l 吸水头部至管路上底阀之间管路长度， 1 ； 2l 吸水管路上底阀至水泵进水口之间的管路长度， 52 。 吸水管路水力坡度， 06.2。 式中 1 吸水管路进口局部阻力系数， （包括喇叭进水口和吸水管上底阀）； 2 900制 90 弯头， ； 3 900阀局部系数， ； 4 600900 心渐缩管局部损失系数， ； 2v 吸水管内流速， ； 1v 渐缩管窄口处的流速， 。 9 22 故： 2压水管路水头损失 式中 压水管路沿程水头损失， m； 2)(21422321 20 压水管路局部水头损失， m； 332716543 ( 式中 3l、 4l 、5l、6l、7l 压水管路上各段管线长度， m； 1 压水管路上各段水力坡度。 )23(2)32(225111024129876235 式中 5 500 700 渐放管阻力系数，5 ； 6 700动蝶阀阻力系数，6 ； 7 700阻缓闭止回阀阻力系数，7 ； 8 700制 90 弯头阻力系数，8 ； 9 700 1400 渐放管阻力系数，9 ； 10 1400制正三通阻力系数，10 ； 11 1400动蝶阀阻力系数，11 ； 12 700缩接头阻力系数，12 ； 3v、4v、5v 压水管上各段管内流速，3 4 4 /v m s，4 2 /v m s，5 1 8 /v m s。 2 2 24 . 2 1 4 2 . 1 5 1 . 2 0 80 . 2 4 ( 2 0 . 2 5 1 . 7 3 1 . 0 2 0 . 4 7 0 . 2 1 ) ( 3 1 . 5 2 0 . 1 5 ) 1 . 9752 2 2g g 故得到： 0 . 2 7 6 1 . 9 7 5 2 . 2 5 1d f d l dh h h m 。 从水泵吸水口到输水干管上切换蝶阀间的全部水头损失为： 0 . 2 5 3 2 . 2 5 1 2 . 5 0 4h h m 因此，水泵的实际扬程为： 设计枯水位时， 1 5 . 7 2 5 1 . 1 2 . 5 0 4 2 . 0 2 1 . 3 2 9m a 设计洪水位时， m i n 1 2 . 7 2 5 1 . 1 2 . 5 0 4 2 . 0 1 8 . 3 2 9 由此可见，初选的水泵机组符合要求。 泵安装高度的确定与泵房筒体高度计算 泵房采用沉井法施工，水泵采用自灌式工作，所以水泵的安装高度小于其允许吸上真空高度，无须此方面计算。 一直吸水室最低水位标高为 保证吸水管正常吸水，取吸水管管道中心标高为 水管上缘的淹没深度为1 . 4 0 09 . 7 2 5 ( 1 1 . 6 5 0 ) 1 . 4 9 52 m ）。 21 图 房竖向布置草图 查阅水泵机组尺寸可知，泵轴距基础高度值为 计洪水位标高为 虑 1m 的浪高，则操作平台标高为6 . 0 0 1 . 0 0 0 . 8 0 4 . 2 0 m 。则，泵房筒体高度为 4 . 2 0 ( 1 3 . 0 0 ) 8 . 8 0 m 。 属设备的选择 （ 1）起重设备 最大起重量为电机重量 3500mW 最大起吊高度 9 . 4 0 6 2 . 0 1 1 . 4 0 6 m (其中 考虑平台上汽车的高度 )。据此选用环形吊车，电动起重设备。1 5 12型电动葫芦，起重量 5t，起吊高度 12m。 （ 2）排水设备 由于泵房深，采用电动水泵排水，沿泵房内壁设排水沟，将水汇集到集水坑内，然后用泵抽回到吸水间去。假设泵房漏水量为 水井的有效容积为 30 4 .2 m 。排水流量为 334 . 2 / 1 5 m i n 1 6 . 8 /m m h，静扬程为 头损失约为 总扬程为 用两台 6 5 5 0 1 2 5 型离心泵作为排水泵，一用一备。配套电机 90 2。 （ 3）通风设备 由于泵房筒体较深，采用风机换气通风。 泵房的通风量为 22 33 . 1 4 1 69 9 9 9 . 0 1 6 2 7 7 . 7 6 /44 H m h ，所需风机的风量为 31 . 1 1 7 9 0 5 . 5 /L L m h 。 风管采用塑料管，断面直径 700速为 内动压为 22 所需风压为 22 6 . 5 1 . 2 90 . 5 9 3 0 6 . 2 3 5 . 82 1 9 . 6 l P ，1 . 1 3 5 . 8 3 9 . 4qH k H P a 。 由所需风机的风压和风量选用三台 35 11T 型轴流风机，单台风机的风量为36104 /压为 81叶轮直径 500速 960 / 叶片角度 35 ，配套电机 8026 型，功率为 房建筑高度的确定 泵房筒体高度以确定为 作平台以上的建筑高度，根据起重设备及起吊高度、采光及通风的要求确定吊车梁到操作平台楼板的距离为 平台楼板到房顶底板净高为 房的总高度为 房平面尺寸的确定 根据水泵机组、吸水与压水管道的不知情况以及排水泵机组和通风机登附属设备的设置情况，从设计手册中查出有关设备和管道配件的尺寸，通过计算得到泵 房的平面尺寸为 复式隔板絮凝池的设计计算 计采用数据 设计总进水量 38 9 1 6 . 6 7 /Q m h ，絮凝池设计座数为两座；絮凝时间设为20 ；廊道内流速采用七档，分别为 1 v m s 、 2 v m s 、3 0 /v m s、4 v m s、5 0 /v m s、6 v m s、7 0 /v m s；池内的平均水深取 ，超高取为 凝池尺寸计算 1总容积： 38 9 1 6 . 6 7 2 0 2 9 7 2 . 2 26 0 6 0 2因絮凝池设计两座，每池的净平面面积： 22 9 7 2 . 2 2 4 9 5 . 3 72 3 . 0 均3单池平面尺寸 23 泄空管排泥总管排泥支管 隔板接沉淀池污泥渠图 往复式隔板絮凝池平面草图 如图 示，絮凝池的宽度 B 按照沉淀池的宽度采用 22m，池子的长度（所有廊道宽度之和）： 1 4 9 5 . 3 7 2 2 . 5 222 取1 每池按廊道实际流速不同将隔板间距拟采用 7 档，各档廊道宽度 n V 均各档 廊道实际流速廊道宽度采用值关系式为： a 均表 廊道宽度与流速之间的计算表 设计流速 m/s) 廊道宽度 实际流速(m/s) 计算值 (m) 采用值（ m） 1 v m s1 1 V m s 2 v m s2 2 0 6 /V m s 3 0 /v m s3 3 0 9 /V m s 24 4 v m s4 4 0 3 /V m s 5 0 /v m s5 5 0 4 /V m s 6 v m s6 6 0 5 /V m s 7 0 /v m s7 7 0 8 /V m s 每一档采用三条廊道，廊道总数为 21 条，水流转弯次数为 20 次，且转弯处的宽度为该段廊道宽的 。则池子的长度 (隔板间距总和 )为： 1 3 ( 0 . 7 0 . 8 0 . 9 1 . 0 1 . 2 1 . 4 1 . 6 ) 2 2 . 8 每条隔板厚度 ，则池子的总长度为：1 0 . 2 2 0 2 6 . 8L L m 。 凝池的水头损失 各档廊 道水头损失按下式计算： 22022 nn n R 式中 廊道水头损失， m； 0V 该段廊道转弯处的平均流速， / 该段廊道水流转弯次数，次 ; 廊道断面水力半径， m； 局部阻力系数，本设计取 该段廊道长度之和， m； 流速系数，11 ，1。 转弯处的平均流速0 0 0 0 0 1 . 2n n n n V A V 廊道断面 均 均， 。池子的前六段转弯次数均为 6 次，第7 段为 5 次， B。各段水头损失的计算结果如下表 表 廊道各段水头损失计算表 段 m） m） 0V (m/s) m/s) m) 1 6 132 6 132 6 132 6 132 25 5 6 132 6 132 5 110 此，得出总水头损失 0 3nh h m。 T 值验算 水温 CT=20 ，查表得水的绝对粘滞度为 31 . 0 0 9 1 1 0 。所以得： 4 131 . 0 0 . 2 3 3 1 0 3 9 . 2 46 0 6 0 1 . 0 0 9 1 0 2 0 43 9 . 2 4 2 0 6 0 4 . 7 1 1 0 在 4510 10 范围内，说明设计合理。 泥管设计 絮凝池隔板之间每个一定距离设置一排泥支管，管径为 其附近的池区污泥吸收并排至池子一侧的污泥渠，渠宽 的端部设置一排泥总管 空 管设计 每个絮凝池设计的泄空管根据每个池子的有效容积为： 32 9 7 2 . 2 2 1 4 8 6 . 1 122 按 2h 放空考虑，泄空管的排流能力为： 31 4 8 6 . 1 1 0 . 2 0 6 /2 3 6 0 0 7 2 0 0V 采用坡度为 1%的满流铸铁管，管径为 350速为 s。 水渠设计 絮凝池与沉淀池直接相连，水流从最后一廊道出水后直接进入絮凝池与沉淀池之间的过度段。该过度段长度与二池的宽度一样，即 度段的宽度设计为 条隔墙底面设排泥孔两个。 流沉淀池的设计计算 计采用参数 已知 设计流量 38 9 1 6 . 6 7 /Q m h ，分设两池，每池的设计流量为34 4 5 8 . 3 4 /Q m h ；沉淀时间 1 ；沉淀池水平流速 18 /v mm s ；沉淀池的有效水深取为 。 体尺寸设计 （ 1）单座沉淀池容积： 26 311 4 4 5 8 . 3 4 1 . 5 6 6 8 7 . 5 1W Q T m （ 2）