2024版压力容器设计审核机考题库（综合题）

2024版压力容器设计审核题库（综合题）5-1容器的外径(D0)与其内径(Di)之比K=(D0)(Di)/＜1.2时，称为薄壁容器。当K≥1.2时，为厚壁容器。A.正确B.错误答案：A解析：在压力容器工程实践中通常以容器的外径（D0）与其内径（Di）之比K＝D0/Di≤1.2时，称为薄壁容器。当K＞1.2时，为厚壁容器。5-2薄壁容器强度设计的理论基础是旋转薄壳的无力矩理论，理论中考虑了哪两向应力。A.轴向应力B.径向应力C.周向应力答案：AC解析：薄壁容器强度设计的理论基础是旋转薄壳的无力矩理论，采用了直法线假定；由此计算的应力都是沿壁厚均匀分布的薄膜应力，且忽略了垂直于容器壁面的径向应力，是一种近似计算方法，但可控制在工程允许的误差范围内。5-3厚壁容器强度设计的理论基础是由弹性力学应力分析导出的拉美公式，它既适用于厚壁容器，也适用薄壁容器。A.正确B.错误答案：A解析：厚壁容器强度设计的理论基础是由弹性力学应力分析导出的拉美公式。由此计算的应力为三向应力。其中周向应力和径向应力沿壁厚为非线性分布，承受内压时，内壁应力的绝对值最大，外壁最小。但它们的轴向应力还是沿壁厚均匀分布的。拉美公式展示的厚壁筒中的应力较好地与实际情况相符合，反映了应力的客观分布规律。它即适用于厚壁容器，也适用薄壁容器。内压作用下的容器，由薄膜理论计算的周向薄膜应力较由拉美公式算出的内壁最大周向应力为低，其误差随K值增大而增加。当K＝1.5时，以内径为基础按薄膜理论计算的周向应力较拉美公式计算的内壁周向应力低23％。当以中径为基础时，按薄膜理论计算的周向应力则只比按拉美公式计算的内壁周向应力低3.8％。对于一般压力容器此误差是在允许的范围内。为此GB150中将内压圆筒的计算公式采用了以中径为基础的薄膜理论公式，其适用条件为K≤1.5，此条件等同于PC≤0.4[σ]tφ。5-4GB/T150中的内压圆筒的计算公式由薄膜理论公式推导得出,其公式推导是以哪个直径为基础得出的?A.内径B.外径C.中径答案：C解析：GB/T150.3-2011第3.3条，GB/T150.3-2011释义109有一低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA，合理的弹簧直接载荷式安全阀的整定压力为多少？本容器的水压试验压力如何确定？气密性试验压力如何确定？5-5有一低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA，合理的弹簧直接载荷式安全阀的整定压力为多少？A.1.0MPAB.1.3MPAC.0.95MPA答案：A解析：GB/T150.1-2011附录B第B4.7条b）取设计压力等于或者稍大于整定压力有一低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA，合理的弹簧直接载荷式安全阀的整定压力为多少？本容器的水压试验压力如何确定？气密性试验压力如何确定？5-6此设备的水压试验压力为：A.1.25*1.3*(min([σ]/[σ]t)MPaB.1.25*1.0*(min([σ]/[σ]t)MPa答案：B解析：GB/T.1-2011第4.6.2.2a）条。有一低合金钢制容器的操作压力为0.95MPa，设计压力为1.0MPa，最大允许工作压力为1.3MPa，合理的弹簧直接载荷式安全阀的整定压力为多少？本容器的水压试验压力如何确定？气密性试验压力如何确定？5-7此设备的气密性试验压力为：A.1.0*(min([σ]/[σ]t)MPAB.1.30*(min([σ]/[σ]t)MPAC.1.0MPAD.1.3MPA答案:D解析:TSG21P26

3.2.13.1有一低合金钢制容器的操作压力为0.95MPa，设计压力为1.0Ma，最大允许工作压力为1.3MPa，合理的弹簧直接载荷式安全阀的整定压力为多少？本容器的水压试验压力如何确定？气密性试验压力如何确定？5-8如果此容器内的介质为液体，此安全阀的公称通径最小为多少？A.10mmB.15mmC.20mmD.25mm答案:B解析:GB/T150P18

B4.5简述用于制造100mm厚内直径为1500mm筒体的Q345R板材的技术条件要点。5-9用于制作压力容器壳体的Q345R钢板，在什么厚度下需要正火和100%UT检测A.≥36mmB.＞36mmC.＞60mmD.≥60mm答案:B解析:GB/T150P42

4.1.4P46表3简述用于制造100mm厚内直径为1500mm筒体的Q345R板材的技术条件要点。5-10用于制作压力容器壳体的Q345R钢板，在什么厚度下需要对每张热处理钢板进行常温拉伸和最低设计温度下V型缺口冲击试验，冲击吸收能量不低于相关标准中的规定A.≥80mmB.＞80mmC.≥60mmD.＞60mm答：D解析：GB/T150.2-2011P46简述用于制造100mm厚内直径为1500mm筒体的Q345R板材的技术条件要点。5-11用于制作压力容器壳体的Q345R钢板，在什么厚度下冲击试验应增加1/2处取样进行的冲击试验，冲击试验温度和冲击吸收能量值应符合相关标准的规定。A.≥80mmB.＞80mmC.≥100mmD.＞100mm答：B解析：GB/T150.2-2011P46简述用于制造100mm厚内直径为1500mm筒体的Q345R板材的技术条件要点。5-12此设备属于厚壁容器A.正确B.错误答：B解析：Do=1500+200=1700mm

Di=1500mmK=Do/Di=1700/1500=1.13<1.2，属于薄壁容器。5-13外压锥壳需要进行内压计算A.正确B.错误答案：正确解析：GB150.3-20115.6.1.3

简述外压锥壳的设计计算过程要点5-14在外压锥壳计算中，在大小端的附近不设置加强圈的情况下，锥壳大，小端也可以作为支撑线考虑A.正确B.错误答案：正确解析：只要惯性矩合格就可以，不一定非得加加强圈5-15锥形封头的计算厚度与相邻大小端筒体的计算厚度的关系（锥形封头取单一厚度时）A.锥形封头的计算厚度大于等于大端筒体的计算厚度B.锥形封头的计算厚度大于小端筒体的计算厚度,小于大端筒体的计算厚度C.锥形封头的计算厚度大于等于小端筒体的计算厚度答案：A解析：根据《压力容器设计工程师培训教程》10.5.2锥壳，锥壳厚度是以锥壳大端处第二曲率半径为半径的内压圆筒的厚度计算式。GB150.3-20115.6.3条公式5-8，因cosα小于等于1，所以锥形封头的计算厚度大于等于大端筒体的计算厚度。（本题不严谨，未说明锥形封头有无折边）简述外压锥壳的设计计算过程要点GB150P129

5.6.6条5-16

锥形封头当锥壳半顶角α＞60°时，应如何设计A.按平盖计算B.用应力分析法计算C.按筒体答案：AB解析：GB150P122

表5-4简述长颈对焊法兰的设计要点。按GB150P192

7.5条5-17

法兰设计计算中，以下哪些参数需考虑腐蚀裕量A.大端厚度B.小端厚度C.法兰盘的厚度D.螺栓直径答案：AB解析：与介质接触应考虑腐蚀裕量5-18

长颈法兰的锥颈斜度要求（

）A.斜度大于1:3B.斜度大于2:3C.斜度大于1:2答案：A解析：GB150P1875-19由于法兰力矩由法兰环和锥颈共同承担,故法兰设计中应遵循”满应力原则”A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150P183

7

压力容器工程师培训教程P22412.95-20法兰设计中考虑法兰的刚度是为了保证法兰的密封性A.正确B.错误答案：A解析：压力容器工程师培训教程P28312.1.2简述筒体上径向开孔的应力分析补强计算的结构设计要点。5-21筒体上径向开孔的应力分析法可用于联合补强A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150P165

6.6.15-22开孔补强设计的分析法规定，当圆筒具有两个或两个以上开孔时，相邻两开孔边缘的间距不得小于2(Di*δn)½。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.3-20116.61b)条简述筒体上径向开孔的应力分析补强计算的结构设计要点。5-23用应力分析法计算开孔补强时，自接管与筒体的交线到补强区的距离满足下列要求A.对于筒体L≥(Di*δn)½B.对于筒体L＞(Di*δn)½C.对于接管L1≥(d0*δnt)½D.对于接管L1＞(d0*δnt)½答案：BD解析：GB/T150.3-20116.61e)条简述筒体上径向开孔的应力分析补强计算的结构设计要点。5-24用应力分析法计算径向开孔补强时，接管内部与圆筒内部交线处的圆角半径范围A.δn/8～δn/2B.δn/6～δn/2C.δn/8～δn/3D.δn/6～δn/3答案：A解析：GB/T150.3-20116.61f)条一台装有安全阀且介质毒性程度为高度危害的压力容器，工作压力为p=1.0MPA，说明其设计压力、耐压试验、泄漏试验。5-25按照GB/T150，最合理设计压力取值应为（）。A.0.9MPAB.1.05MPAC.1.0MPAD.2.0MPA答案：B解析：根据GB150.1-2011第B.4.7条

一台装有安全阀且介质毒性程度为高度危害的压力容器，工作压力为p=1.0MPA，说明其设计压力、耐压试验、泄漏试验。5-26以下说法正确的是（）。A.不需要进行泄漏试验；B.需要进行泄漏试验，可以做气密试验，试验压力应为1.0MPA；C.需要进行泄漏试验，可以做气密试验，试验压力应等于设计压力；D.如果耐压试验采用气压试验，则不需要再做泄漏试验。答案：C解析：根据《固容规》第3.1.18条

一台装有安全阀且介质毒性程度为高度危害的压力容器，工作压力为p=1.0MPA，说明其设计压力、耐压试验、泄漏试验。5-27对本台压力容器，结合题2），关于最高允许工作压力说法正确的是（）。A.最大允许工作压力是指在设计温度下，容器顶部所允许承受的最大压力。该压力是根据容器各受压元件的有效厚度，考虑了该元件承受的所有载荷而计算得到的，且取最小值。B.设计者不需要给出最大允许工作压力。C.设计者应当给出最大允许工作压力；D.最大允许工作压力即是设计压力。答案A.C解析：根据GB150.1-2011第3.1.6条和《固容规》第3.1.18条

一台装有安全阀且介质毒性程度为高度危害的压力容器，工作压力为p=1.0MPA，说明其设计压力、耐压试验、泄漏试验。一台装有安全阀且介质毒性程度为高度危害的压力容器，工作压力为p=1.0MPA，说明其设计压力、耐压试验、泄漏试验。5-28本台压力容器耐压试验如果采用水压试验，试验压力pT计算,以下正确的是（）。A.p为设计压力B.pc为计算压力C.pMWP为最高允许工作压力D.pz为整定压力答案：C解析：150.14.6.2.2根据压力容器的失效模式，完成下列各题。5-29GB/T150标准在技术内容中直接和间接考虑了如下哪些失效模式？（

）A.脆性断裂B.韧性断裂C.接头泄露D.弹性或塑性失稳E.蠕变断裂答案：ABCDE解析：150释义P14根据压力容器的失效模式，完成下列各题。5-30GB/T150中的受内压圆筒和凸形封头采用的是（

）准则。A.弹性失效B.塑性失效C.爆破失效D.断裂失效答案：AB解析：150释义P110abc节５-31弹性失效准则不允许构件上出现塑性变形区。（

）A.正确B.错误答案：A解析：《承压容器》P6150释义P21根据压力容器的失效模式，完成下列各题。５-32下面哪种失效准则在超高压压力容器的设计中采用？（

）。A.弹性失效B.塑性失效C.爆破失效D.断裂失效答案：Ｃ解析：《超高压容器安全技术监察规程》宣贯材料-125页

阐述目前压力容器的主要设计方法。５-33目前压力容器的主要设计方法有（

）。A.常规设计方法B.分析设计方法C.疲劳设计方法D.对比设计方法E.试验方法答案：ABDE解析：李世玉教程上4.2.3

P54

阐述目前压力容器的主要设计方法。5-34GB/T150采用（

）来确定受压元件的尺寸。A.第一强度理论B.第二强度理论C.第三强度理论D.第四强度理论答案：A解析：

压力容器设计人员培训教材-2003

P18

5-35采用GB/T150规定的对比经验设计方法的条件是（）①不能按GB/T150.3进行设计的压力容器；

②材料标准抗拉强度下限值小于540MPa

③盛装介质毒性程度为中度危害及以下的容器；A.①B.①②C.①③D.①②③答案：D解析：GB/T150.1-2011附录D.1.3。5-36采用GB/T150规定的局部结构应力分析和评定，设计单位应具备SAD设计资质。（）A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.1-2011附录E.2.1。一带夹套设备，内筒容积1m3，真空(无真空泄放阀),介质易燃；夹套内介质为蒸汽，设计压力0.5MPA，内筒及夹套材料均为Q245R，设计温度150℃。设计温度下的许用应力为140MPA，常温下许用应力为148MPA。5-37本设备按设计参数划定类别为（

）类。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.不划类答案：A解析：TSG21-2016附件A。内筒真空，不划类；夹套第二组介质，划I类一带夹套设备，内筒容积1m3，真空(无真空泄放阀),介质易燃；夹套内介质为蒸汽，设计压力0.5MPA，内筒及夹套材料均为Q245R，设计温度150℃。设计温度下的许用应力为140MPA，常温下许用应力为148MPA。5-38多腔压力容器如果各腔的压力、介质、容积不同，则各腔设计、制造技术要求应采用就高不就低的原则。（

）A.正确B.错误答案：B解析：GB150.1-20114.3.3e）一带夹套设备，内筒容积1m3，真空(无真空泄放阀),介质易燃；夹套内介质为蒸汽，设计压力0.5MPA，内筒及夹套材料均为Q245R，设计温度150℃。设计温度下的许用应力为140MPA，常温下许用应力为148MPA。5-39该设备的内筒在稳定性校核不满足要求的情况下，可采用（

）等方法。A.增加内筒壁厚B.图样上注明允许压差值C.设置加强圈D.调整内筒材料答案：ACD解析：根据GB150.3-20114.3节，增加内筒壁厚、设置加强圈和调整内筒材料（增加材料弹性模量）均可以增加外压圆筒的许用外压力，从而使得内筒满足稳定性校核。一带夹套设备，内筒容积1m3，真空(无真空泄放阀),介质易燃；夹套内介质为蒸汽，设计压力0.5Mpa，内筒及夹套材料均为Q245R，设计温度150℃。设计温度下的许用应力为140Mpa，常温下许用应力为148Mpa。5-40该设备的液压试验压力PT正确的是（

）。A.0.66Mpa(内筒)，0.75Mpa(夹套);B.0.75Mpa(内筒)，0.66Mpa(夹套);C.0.66Mpa(内筒)，0.66Mpa夹套);D.0.75Mpa(内筒)，0.75Mpa(夹套);答案：C解析：夹套Pt=1.25*0.5*148/140=0.66Mpa,内筒因真空设计压力取-0.1Mpa,压力试验时，内压与外压的压力差为0，故取0.66Mpa根据TSG21-2016中的要求，压力容器上装设安全附件及仪表应注意：5-41以下关于超压泄放装置装设的描述，正确的是(

)A.若压力源来自压力容器外部，超压泄放装置就可以不直接安装在压力容器上。B.压力容器设计压力低于压力源压力时，必须装设安全阀和压力表。C.采用爆破片装置与安全阀组合结构时，凡串联在组合结构中的爆破片在动作时不允许产生碎片。D.易爆介质或毒性危害程度为极高、高度或者中度危害介质的压力容器，应当在安全阀或者爆破片的排出口装设导管。答案：C.D解析：TSG21-20169.1.2条。根据TSG21-2016中的要求，压力容器上装设安全附件及仪表应注意：5-42以下对于超压泄放装置的的安装要求，正确的是（

）A.应安装在压力容器液面以上的气相空间部分，或者安装在与该气相空间相连的管线上。B.安全阀应铅直安装。C.压力容器与超压泄放装置之间的连接管和管件的通孔，其截面积不得小于超压泄放装置的出口面积。D.超压泄放装置与压力容器之间不得安装截止阀门。答案：A.B.C解析：TSG21-20169.1.3条。根据TSG21-2016中的要求，压力容器上装设安全附件及仪表应注意：5-43

以下有关安全阀、爆破片的描述，正确的是（

）A.安全阀、爆破片的排放能力，应当不小于压力容器安全泄放量的1.25倍。B.安全阀的整定压力应不小于该压力容器的的最高允许工作压力，且不大于该容器的设计压力。C.压力容器上装有爆破片装置时，爆破片的设计爆破压力一般不大于该容器的设计压力，且最小爆破压力不小于该容器的最高允许工作压力。D.弹簧式安全阀应当有防止随便拧动调整螺钉的铅封装置。答案：B解析：GB150.1-2011附录B根据TSG21-2016中的要求，压力容器上装设安全附件及仪表应注意：5-44

对于压力容器仪表的选用，以下描述正确的是（

）A.设计压力小于1.6MPa压力容器使用的仪表精度不得低于2.5级。B.压力表表盘刻度极限值应当为设计压力的1.5倍～3.0倍。C.在安装使用前，设计压力小于10MPa的压力容器用液位计，以1.25倍的液位计公称压力进行液压试验。D.储存0℃以下介质的压力容器，选用防霜液位计。答案：D解析：TSG21-2016,第9.2.1.1,A条特指压力表，对其他仪表不做规定，B为工作压力，C为1.5倍对于低温压力容器，需要注意的焊接要点5-45

低温用钢的焊接关键是要避免焊缝金属及热影响区形成粗晶组织而导致低温韧性降低。（

）A.正确B.错误答案：A解析：暂找不到确切规范，但个人观点，在低温钢上对粗晶区的控制要求是正确的。5-46关于低温容器的焊接描述正确的包括（ABCD

）。A.要求严格控制线能量。B.在焊接工艺评定确认的范围内选用较小的焊接线能量C.宜采用多层多道施焊D.多道焊时要控制层间温度对于低温压力容器，需要注意的焊接要点5-47关于低温容器的焊接描述正确的包括（ABCDE

）。A.不得在母材的焊接区引弧B.焊接接头（包括对接接头和角接接头）应严格避免焊接缺陷C.不得有未焊透、未熔合、裂纹、气孔等缺陷D.尽量减少余高，不得有凸形角焊缝E.要求焊缝表面呈圆滑过渡，不应有急剧形状变化E.要求焊缝表面呈圆滑过渡，不应有急剧形状变化F.焊缝表面的咬边深度不得大于0.5mm

不得咬边对于低温压力容器，需要注意的焊接要点5-48对于低温容器的焊接，设计时应考虑（BCD

）A.可以通过调质处理减小接头区域内的焊接残余应力，降低在低温条件下的脆性倾向B.容器的支座或支腿不得直接焊接在壳体上，需设置垫板C.结构设计应充分考虑避免过大的温度应力D.对于B类焊接接头，不允许采用单面对接接头GB/T150.3

313页495-49设计

A、L、R

A的取值时，以下描述正确的有（）A.尽可能满足

A≤0.2L，

A≤0.5RA。B.尽可能满足

A≥0.2L，

A≤0.5RA。C.尽可能满足

A≤0.2L，

A≥0.5RA。D.尽可能满足

A≥0.2L，

A≥0.5RA。答案：A解析：答：是50和51题答案的综合。技术问答P86

在双支座卧式容器设计中，支座设计时应该重点考虑的问题。505-50当考虑确定A相对于L的取值时，目的是使哪个应力的绝对值最小？（

）A.由载荷引起的径向弯曲应力。B.由载荷引起的轴向弯曲应力。C.鞍座平面上圆筒横截面最低点的周向应力。D.鞍座边角处圆筒的周向应力。答案：B解析：答：为减小支座处筒体的最大弯矩，使其应力分布合理，使支座跨距中心与支座处的最大弯矩相等。据此推导出的支座中心与封头切线间的距离A=0.207L（L为筒体长度）。如果设计偏离此值，则支座处的轴向弯曲应力将显著增加。（技术问答P86）

在双支座卧式容器设计中，支座设计时应该重点考虑的问题。5-51当考虑确定A相对于RA的取值时，目的是（

）。A.应尽量减小支座处筒体的最大弯矩，使支座跨距中心与支座处的最大弯矩相等。B.尽可能利用封头对筒体的加强作用。C.应尽量减小圆筒中间横截面内的轴向弯矩。D.应尽量减小鞍座平面内圆筒的轴向弯矩。答案：B解析：答：封头的刚性一般均较筒体大，对筒体由局部加强作用。试验证明：当A≤0.5RA时，封头对筒体才有加强作用，因此支座的最佳位置应在满足A≤0.2L的条件下，尽量使A≤0.5RA。当A＞0.5RA或筒体无加强措施而刚性不足时，在周向弯矩的作用下，鞍座处筒体上讲产生“扁塌”变形，而不起承载作用，称为无效区。这不但会使鞍座处筒体中的各种应力增大，而且还会使轴向组合应力、切向剪应力和周向组合压应力最大值的作用点下移。（技术问答P86）在双支座卧式容器设计中，支座设计时应该重点考虑的问题。5-52下列描述中正确的是（

）。A.对L/Di很大，为避免支座跨距过大导致圆筒产生严重变形及应力过大，可以考虑设置三个以上支座。B.无论双、三或多鞍座，都必须只有一个为固定支座。C.固定支座应选在容器接管较大、较多的一侧。D.加强圈可有效的降低鞍座处的应力状况。答案：ABCD解析《教程》下P207第22.1条处ABC；P222第22.6.3条处D

校核答案：ABD解析《教程》下P207第22.1条处AB；P222第22.6.3条处D针对塔式容器计算的阻尼比，完成以下各题。5-53自振特性包括（），是对塔式容器作动力计算是必不可少的条件。A.阻尼B.振型C.地震载荷D.自振周期E.风载荷答案：ABD解析：《教程》下P238第23.3条针对塔式容器计算的阻尼比，完成以下各题。5-54不同结构和材料的力学阻尼不同，且结构在动力载荷作用下，其动力反应（位移、速度或加速度反应）大小与结构的阻尼有关。（

）A.正确B.错误答案：正确解析《教程》下P242第23.4.3条4款。5-55对于塔式容器，经测试其阻尼比数据非常分散，（

）是影响阻尼比的因素。因此，只有通过实测的方法才有可能较准确地给出塔式容器的阻尼比，而在工程设计实践中一般是采用经验数据。A.塔式容器的内部结构：填料、塔盘；B.塔式容器的外部结构：梯子、平台、外部接管；C.塔式容器内的介质：塔釜液位、塔盘持液量、振动时液面晃动周期；D.塔式容器自身结构材料：塔体材料、内部衬里、外部保温；E.塔式容器基础条件：基础类型、土壤类别；答案：A、B、C、D、E解析：压力容器设计工程师培训教程-容器建造技术P242图23.4.3-2下面针对塔式容器计算的阻尼比，完成以下各题。5-56

标准中规定，无实测数据时，一阶（基本）振型的阻尼比可取ζ1=（

）；高阶振型的阻尼比可参照第一阶振型阻尼比选取。A.0.05~0.1B.0.001~0.003C.0.01~0.03D.0.1~0.3答案：C解析：NB/T47041-2014P33

表9下面U形管板热交换器和固定管板热交换器采用GB/T151-2014图7-3中管板与壳体、管箱的连接形式e型结构时，见下图:5-57

U形管板热交换器在Pt（+）单独作用下，上面描述正确的是（

）;

A.壳程法兰力矩增大管板最大应力；B.壳程法兰力矩减小管板最大应力；C.管板最大应力在管板中心；D.管板最大应力在管板边缘答案：AD解析：《压力容器设计人员培训教材》P126

U形管板热交换器和固定管板热交换器采用GB/T151-2014图7-3中管板与壳体、管箱的连接形式e型结构时，见下图:

5-58U形管板热交换器在Ps（+）单独作用下，上面描述正确的是（

）。A.壳程法兰力矩增大管板最大应力；B.壳程法兰力矩减小管板最大应力；C.管板最大应力在管板中心；D.管板最大应力在管板边缘答案：AD

解析：《压力容器设计人员培训教材》126页

U形管板热交换器和固定管板热交换器采用GB/T151-2014图7-3中管板与壳体、管箱的连接形式e型结构时，见下图:5-59

固定管板热交换器在Pt（+）单独作用下，上面描述正确的是（

）;A.壳程法兰力矩增大管板最大应力；B.壳程法兰力矩减小管板最大应力；C.管板最大应力在管板中心；D.管板最大应力在管板边缘答案：BD

解析：《压力容器设计人员培训教材》126页

U形管板热交换器和固定管板热交换器采用GB/T151-2014图7-3中管板与壳体、管箱的连接形式e型结构时，见下图:5-60

固定管板热交换器在Ps（+）单独作用下，上面描述正确的是（

）。A.壳程法兰力矩增大管板最大应力；B.壳程法兰力矩减小管板最大应力；C.管板最大应力在管板中心；D.管板最大应力在管板边缘答案：AD

解析：《压力容器设计人员培训教材》126页5-61评定对接焊缝预焊接工艺规程时，采用对接焊缝试件，试件评定合格的焊接工艺，（）。A.适用于焊件中的对接焊缝B.适用于焊件中的角焊缝C.不适用焊件中的角焊缝D.不适用焊件中的受压角焊缝答案：AB解析：NB/T47014-20116.3.1.2评定对接焊缝预焊接工艺规程时，采用对接焊缝试件，对接焊缝试件评定合格的焊接工艺，适用于焊件中的对接焊缝和角焊缝。根据NB/T47014《承压设备焊接工艺评定》标准，简述对接焊缝和角焊缝的焊接工艺评定和评定方法中使用的试件形式和几种试件的可代替规则。5-62评定非受压角焊缝预焊接工艺规程时，（

）A.只能采用对接焊缝试件B.只能采用角焊缝试件C.可采用角焊缝试件D.可采用对接焊缝试件答案：B解析：NB/T47014-20116.3.1.2评定非受压角焊缝预焊接工艺规程时，可仅采用角焊缝试件。根据NB/T47014《承压设备焊接工艺评定》标准，简述对接焊缝和角焊缝的焊接工艺评定和评定方法中使用的试件形式和几种试件的可代替规则。5-63板状对接焊缝试件评定合格的工艺，适用于管状的对接焊缝，反之则不可。（

）A.正确B.错误答案：B解析：NB/T47014-20116.3.2板状对接焊缝试件评定合格的焊接工艺，适用于管状焊件的对接焊缝，反之亦可。根据NB/T47014《承压设备焊接工艺评定》标准，简述对接焊缝和角焊缝的焊接工艺评定和评定方法中使用的试件形式和几种试件的可代替规则。5-64当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法或重要因素、补加因素不同的焊接工艺时，（）可按每种焊接方法（或焊接工艺）分别进行评定，亦可使用两种或两种以上焊接方法（或焊接工艺）焊接试件进行组合评定。（

）A.可按每种焊接方法（或焊接工艺）分别进行评定；B.可使用两种或两种以上焊接方法（或焊接工艺）焊接试件进行组合评定；C.必须按每种焊接方法（或焊接工艺）分别进行评定；D.必须使用两种或两种以上焊接方法（或焊接工艺）焊接试件进行组合评定。答案：AB解析：根据NB/T47015标准，简述如何确定焊后热处理厚度。5-65等厚度全焊透对接焊接接头的焊后热处理厚度，取其焊缝厚度，等于母材厚度。（

）A.正确B.错误答案：A解析：也即容器或其受压元件钢材厚度焊缝厚度是指焊缝横截面中，从焊缝正面到焊缝背面的距离根据NB/T47015标准，简述如何确定焊后热处理厚度。5-66关于焊后热处理厚度δPWHT取值描述正确的是（

）。A.对接焊缝连接的焊接接头中，δPWHT等于焊缝厚度；B.角焊缝连接的焊接接头中，δPWHT等于角焊缝厚度；C.组合焊缝连接的焊接接头，δPWHT等于对接焊缝和角焊缝厚度中较大者；D.螺柱焊时，δPWHT等于螺柱螺纹大径；答案：AC解析：角焊缝的焊接接头PWHT等于对接焊缝和角焊缝厚度中较大者组合焊缝的焊后热处理厚度δPWHT为对接焊缝厚度与角焊缝厚度中的较大者根据NB/T47015标准，简述如何确定焊后热处理厚度。5-

67根据NB/T47015，不同受压元件相焊时，关于焊后热处理厚度描述正确的是（

）。A.两相邻对接受压元件中取较厚一侧母材厚度；B.接管、人孔等连接件与壳体、封头相焊时，取连接件颈部焊缝厚度、壳体焊缝厚度、封头焊缝厚度，或补强板、连接件角焊缝厚度之中的较大者；C.接管与法兰焊接时，取接管颈在接头处的焊缝厚度；D.非受压件与受压件相焊，取受压元件厚度；E.管子与管板焊接时，取管子厚度。答案：B、C解析：答：根据NB/T47015-2011第4.6.2.4条：不同厚度受压元件相焊时的焊后热处理厚度：a）两相邻对接受压元件中取其较薄一侧母材厚度；b）如图2所示筒体内封，则取壳体厚度或角焊缝厚度中较大者；c）在壳体上焊接管板、平封头、盖板、凸缘或法兰时，除图3所示δf＞δo。这一类情况除外，取壳体厚度；d）接管、人孔等连接件与壳体、封头相焊时，取连接件颈部焊缝厚度、壳体焊缝厚度、封头焊缝厚度，或补强板、连接件角焊缝厚度之中的较大者；e）接管与法兰相焊时，取接管颈在接头处的焊缝厚度；f）当非受压元件与受压元件相焊，取焊接处的焊缝厚度；g）管子与管板焊接时，取其焊缝厚度；h）焊缝返修时，取取所填充的焊缝金属厚度。根据NB/T47015标准，简述如何确定焊后热处理厚度。5-

68焊缝返修时，焊后热处理厚度δPWHT取（）A.所填充的焊缝金属厚度B.返修焊缝的焊缝厚度C.母材厚度答案：A解析：答：焊缝返修时，焊后热处理厚度δPWHT取所填充的焊缝金属厚度；位于焊缝同一横截面的两处返修部位，返修焊缝厚度则为两处之和。

简述塔器的计算截面5-

69塔的非均质变化的截面包括（

）。A.如塔盘或填料的起始高度B.壁厚变化截面C.塔釜液高度面D.材料变化截面答案：A、B、C、D解析：答：塔式容器的自振周期、地震载荷及风载荷计算中，都要求将塔体及裙座分成若干计算段。分段时应遵循下述原则：（1）每个计算段的几何形状没有突变，不得存在直径或壁厚的变化；（2）圆锥形壳体（或中间变径段）宜单独分成一段或几段；（3）每一计算段的质量分布没有突变，如装有填料（或催化剂）的部分应划为一计算段，对于板式塔的装有塔盘和无塔盘部分，应分别划分计算段；（4）存在集中质量的塔式容器，应使集中质量的作用点位于该计算段的质量集中点，避免在同一计算段内形成两个质点。（摘自工程师培训手册）（5）每一计算段的壳体应是同一种材料。（1、2、3、5摘自SH/T3098《石油化工塔器设计规范》）塔壳体（含裙座）需进行应力校核的危险截面如下：（1）塔裙座基础环板上表面的裙座壳体横截面；（2）裙座最大开孔处的壳体截面；（3）裙座与塔体焊接接头截面；（4）不等直径塔变截面交界处塔壳横截面；（5）等径直变壁厚交界处塔壳横截面（即同一厚度段的底部横截面）；（6）塔的下封头切线所在截面；（7）裙座过渡段的低截面。

70塔的非均质变化的截面应作为塔的计算截面。（

）A.正确B.错误简述塔器的计算截面71以下需作为塔器的计算截面的有（）。A.塔器人孔中心线所在截面B.塔器下封头切线所在截面C.不等直径塔变截面交界处的塔壳截面D.塔器上封头切线所在截面简述塔器的计算截面72塔器的裙座部位应作为计算截面的包括（

）。A.裙座与封头焊缝截面B.裙座过渡段分界面C.裙座检查孔截面D.裙座较大引出孔截面E.裙座壳底截面5-73某等直径Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒体和封头δn=20mm），当地地震设防烈度为8度，且上下封头均为标准椭圆形封头的低合金钢制全真空（设计压力-0.1MPa）塔器，设计温度为350℃。该塔器塔壳需要进行哪些校核。（

）A.周向稳定性校核B.轴向稳定性校核C.轴向拉应力校核D.周向拉应力校核答案：A、B、C。

外压圆筒失效方式是周向弹性失稳；真空塔器的塔壳一定要进行周向稳定性校核；塔器要进行轴向拉应力校核及轴向稳定性校核。解析：《承压容器》（石油化工设备选用手册）第五章外压圆筒和封头设计5.1外压圆筒的受载和失效方式中明确说明外压圆筒失效方式是周向弹性失稳。真空容器要校核周向稳定性。NB/T47041-20147.9塔壳轴向应力校核中7.9.1规定了圆筒形塔壳轴向应力校核；7.9.2规定了圆筒轴向稳定性校核；7.9.3规定了圆筒拉应力校核。

设防烈度为8度,还应考虑上下两个方向垂直地震力，当校核截面的轴向拉应力时，取垂直地震力向上方向，当校核截面的轴向压应力时，取垂直地震力向下方向。✔5-74某等直径Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒体和封头δn=20mm），当地地震设防烈度为8度，且上下封头均为标准椭圆形封头的低合金钢制全真空（设计压力-0.1MPa）塔器，设计温度为350℃。下列描述正确的是（

）。A.该塔器应考虑高振型的影响B.该塔器应计算横向风振

C.该塔器应考虑上下两个方向垂直地震力

D.裙座上部靠近封头处应设置隔气圈

答案：C。设防烈度为8度,应考虑上下两个方向垂直地震力；H/Di=20000/1500=13.33<15,不用考虑高振型的影响，不用计算横向风振。塔器，设计温度为350℃,小于400℃，裙座上部靠近封头处,不用设置隔气圈；解析：NB/T47041-20146.5.3条当塔壳下封头的设计温度大于或等于400℃，在裙座上部靠近封头处应设置隔气圈；7.5.2.1条设防烈度为8度或9度区的塔式容器，应考虑上下两个方向垂直地震力；7.5.4条当H/D>15m且H>20m时，还应考虑高振型的影响；7.6.2条当H/D>15且H>30m时，还应计算横向风振。✔5-75某等直径Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒体和封头δn=20mm），当地地震设防烈度为8度，且上下封头均为标准椭圆形封头的低合金钢制全真空（设计压力-0.1MPa）塔器，设计温度为350℃。根据NB/T47041标准规定，由真空引起的轴向应力为σ1，由操作或非操作时重力及垂直地震力为σ2，弯矩引起的轴向应力为σ3，题中塔器圆筒轴向压应力表达正确的是（

）。A.σ1+σ2+σ3B.σ2+σ3C.σ1-σ2+σ3D.

-σ2+σ3答案：A。对真空塔器圆筒轴向压应力为σ1+σ2+σ3。解析：NB/T47041-20147.9.2条圆筒轴向稳定性校核，圆筒最大组合压应力计算，对真空塔式容器按公式（57）计算：σ1+σ2+σ3≤[σ]cr式中：σ1为由真空引起的轴向应力为，σ2为由操作或非操作时重力及垂直地震力，σ3为弯矩引起的轴向应力，[σ]cr为圆筒许用轴向压应力，按下述确定：[σ]cr=KB或K[σ]t取二者之小值。（载荷组合系数K=1.2）✔5-76

某等直径Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒体和封头δn=20mm），当地地震设防烈度为8度，且上下封头均为标准椭圆形封头的低合金钢制全真空（设计压力-0.1MPA）塔器，设计温度为350℃。题中塔器圆筒轴向压应力表达正确的是（

）。A.σ1+σ2+σ3B.σ2+σ3C.σ1-σ2+σ3D.

-σ2+σ3选A

此题与5-75题重复，可以将75或76之一改成塔器圆筒轴向拉应力表达正确的是（）。答案：压应力选A。对真空塔器圆筒轴向压应力为σ1+σ2+σ3。拉应力选D。对真空塔器圆筒轴向压应力为-σ2+σ3。解析：NB/T47041-20147.9.2条圆筒轴向稳定性校核，圆筒最大组合压应力计算，对真空塔式容器按公式（57）计算：σ1+σ2+σ3≤[σ]crNB/T47041-20147.9.3条圆筒拉应力校核，圆筒最大组合拉应力计算，对真空塔式容器按公式（59）计算：-σ2+σ3≤[σ]cr式中：σ1为由真空引起的轴向应力为，σ2为由操作或非操作时重力及垂直地震力，σ3为弯矩引起的轴向应力，[σ]cr为圆筒许用轴向压应力，按下述确定：[σ]cr=KB或K[σ]t取二者之小值。（载荷组合系数K=1.2）校核：正确。5-77某受内压塔，带无折边变径段，锥段半顶角30度，当地地震设防烈度为8度。操作工况下该塔变径段都应校核那些应力？（

）A.锥段大、小端在内压下周向应力；B.锥段选取的计算截面在内压、重力及垂直地震力、最大弯矩作用下的组合轴向拉应力；C.锥段大、小端选取的计算截面在重力及垂直地震力、最大弯矩作用下的轴向稳定性校核；D.按GB/T150.3判断大小端是否需要加强，并进行加强设计;E.进行内压和轴向载荷共同作用下的连接处加强设计;答案：ACDE解析：NB/T47041-20147.2条，

7.5.2.1条，GB/T150.3-2011

5.6.4条。校核：正确。5-78某受内压塔，带无折边变径段，锥段半顶角30度，当地地震设防烈度为8度。根据GB/T150.3规定，受内压无折边锥壳，确定锥壳大端连接处的加强图，曲线按（）绘制，控制值为（）A.最大等效应力B.连接处的等效局部薄膜应力C.3[σ]tD.1.1[σ]tE.1.5[σ]t答案：AC

解析：GB150.3图5-11注；GB/T150-20115.6.4.1条受内压无折边锥壳大端厚度。校核：正确。某受内压塔，带无折边变径段，锥段半顶角30度，当地地震设防烈度为8度。5-79根据GB/T150.3规定，受内压无折边锥壳，确定锥壳小端连接处的加强图，曲线按（B）绘制，控制值为（D）A.最大等效应力B.连接处的等效局部薄膜应力C.3[σ]tD.1.1[σ]tE.1.5[σ]t答案：B，D解析：GB/T150.3-2011——P1255-80进行内压和轴向载荷共同作用下的连接处加强设计时，除压力载荷外，由外载荷在锥壳大小端产生的单位圆周长度上的轴向力（f1,f2）取值步骤包括（

）。上述步骤得到力的代数和即分别为大小端截面处的f1，f2。A.分别截取大小端截面处的最大弯矩，分别计算出大小端截面处由弯矩产生的单位圆周长度上的最大轴向拉力；B.分别截取大小端截面以上部分的塔的全部重量，计算大、小端截面处由重量产生的单位圆周长度上的轴向压缩应力；C.判断最大弯矩是风载荷控制还是地震载荷控制，如果是地震载荷控制，分别计算大小端截面处单位圆周长度上的垂直地震轴向拉力；D.判断最大弯矩是风载荷控制还是地震载荷控制，如果是风载荷控制，计算大小端截面处风载荷产生的单位圆周长度上的轴向拉力。答案：解析：说明NB/T47041标准中裙座壳体校核了什么应力。5-81塔器标准中裙座壳体应校核（

）A.轴向压应力B.轴向拉应力C.许用外压[P]D.周向应力答案：A解析：NB/T47041-2014——7.12（裙座筒体受到重力和各种弯矩的作用，但不承受压力。重力和弯矩在裙座底部截面处最大，因而裙座底部截面是危险截面。此外，裙座上的检修孔或人孔、管线引出口有承载削弱作用，这些孔中心横截面处也是裙座筒体的危险截面。裙座筒体不受压力作用，轴向组合拉伸应力总是小于轴向组合压缩应力。因此，只需校核危险截面最大的轴向压缩应力。）82、裙座壳体所受的轴向应力包括（）计算截面以上部分所有重量产生的轴向压应力；外载荷产生的计算最大弯矩在计算截面上产生的轴向力。（

）A.计算截面以上部分塔器操作质量产生的轴向应力B.计算截面处的最大弯矩产生的轴向应力C.内压或真空产生的轴向应力D.计算截面处的垂直地震力（最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入）答案：

ABC

D说明NB/T47041标准中裙座壳体校核了什么应力。5-83、

裙座壳体轴向力校核时，由重量产生的轴向压应力和最大弯矩产生的轴向应力叠加的结果是在裙座壳体上同一截面上的轴向压应力在数值上（

）拉应力。A.大于B.小于C.等于答案：

A说明NB/T47041标准中裙座壳体校核了什么应力。5-84、耐压试验时，裙座壳体轴向应力校核，其许用值为（

）。A.KBcos2θB.Bcos2θC.D.Bcos2θ和0.9Rel（或Rp0.2）较小值E.KBcos2θ和0.9Rel（或Rp0.2）较小值

答案：

D解析：NB/T47041-2014

P45页根据NB/T47042标准，简述受内压和外压容器在操作和压力试验时，筒体轴向应力是如何组合校核的。5-85受内压和外压容器在正常操作工况时，校核压应力时，（

）。A.受内压容器按加压考虑；B.受外压容器按不加压考虑；C.受内压容器按不加压考虑；D.受外压容器按加压考虑答案：C、D解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3条的释义：筒体上的轴向应力的计算需要考虑最危险的组合情况，既要考虑工况，也要考虑压力和重量是否共同作用。在标准的表3中明确给出了对于正压和负压容器必须进行计算、校核的工况以及压力和重量载荷的组合情况。根据NB/T47042标准，简述受内压和外压容器在操作和压力试验时，筒体轴向应力是如何组合校核的。5-86受内压和外压容器在正常操作工况时，校核拉应力时，（

）。A.受内压容器按加压考虑；B.受外压容器按不加压考虑；C.受内压容器按不加压考虑；D.受外压容器按加压考虑答案：A、B解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3条的释义：筒体上的轴向应力的计算需要考虑最危险的组合情况，既要考虑工况，也要考虑压力和重量是否共同作用。在标准的表3中明确给出了对于正压和负压容器必须进行计算、校核的工况以及压力和重量载荷的组合情况。根据NB/T47042标准，简述受内压和外压容器在操作和压力试验时，筒体轴向应力是如何组合校核的。5-87受内压和外压容器在压力试验工况时，校核拉应力时，（

）。A.受内压容器按加压考虑；B.受外压容器按不加压考虑；C.受内压容器按不加压考虑；D.受外压容器按加压考虑答案：A、D解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3条的释义：筒体上的轴向应力的计算需要考虑最危险的组合情况，既要考虑工况，也要考虑压力和重量是否共同作用。在标准的表3中明确给出了对于正压和负压容器必须进行计算、校核的工况以及压力和重量载荷的组合情况。根据NB/T47042标准，简述受内压和外压容器在操作和压力试验时，筒体轴向应力是如何组合校核的。5-88受内压和外压容器在压力试验工况时，校核压应力时，（）。A.受内压容器按加压考虑；B.受外压容器按不加压考虑；C.受内压容器按不加压考虑；D.受外压容器按加压考虑答案：B、C解析：NB/T47042-2014中的7.7.2.3表3根据NB/T47042标准，简述双鞍座支承的卧式容器，校核地脚螺栓剪应力时，地震力方向如何取。5-89地脚螺栓应力校核时，主要考虑的载荷包括（）。A.风载荷B.工作载荷C.地震载荷D.附件载荷答案：B、C、D解析：NB/T47042-2014中的7.8.3条根据NB/T47042标准，简述双鞍座支承的卧式容器，校核地脚螺栓剪应力时，地震力方向如何取。5-90当鞍座与基础间的摩擦力不足以抵消地震力时，地脚螺栓将承受（）。A.拉应力B.压应力C.剪应力D.组合应力答案：C解析：NB/T47042-2014中的7.8.3.4条根据NB/T47042标准，简述双鞍座支承的卧式容器，校核地脚螺栓剪应力时，地震力方向如何取。5-91

双鞍座支承的卧式容器当鞍座与基础间的摩擦力不足以抵消地震力时，水平地震力方向应取（）方向，来校核地脚螺栓。校核计算时地脚螺栓个数应取（）。A.沿筒体轴线方向B.垂直筒体轴线方向C.两鞍座地脚螺栓数量综合D.固定端鞍座地脚螺栓数量根据NB/T47042标准，简述双鞍座支承的卧式容器，校核地脚螺栓剪应力时，地震力方向如何取。答案：A、D解析：NB/T47042标准释义7.8

P27页

5-92

双鞍座支承的卧式容器，地震倾覆力矩引起的地脚螺栓应力为（），应取水平地震力方向为（）。A.拉应力B.压应力C.剪应力D.垂直筒体轴线方向E.沿筒体轴线方向答案：A、D解析：NB/T47042标准释义7.8

P26页

说明卧式容器何时考虑设置加强圈及注意事项。

5-93

以下哪些情况应考虑设置加强圈（）A.卧式容器承受外压时，根据GB/T150.3进行许用外压计校核，不满足要求时B.支座处圆筒横截面内最高、最低处的轴向应力（σ3，σ4）偏大时C.支座处圆筒横截面最低点的周向应力偏大时（σ5）D.无加强圈时鞍座边缘处的圆筒周向应力偏大时（σ6）答案：A、B、C、D解析：NB/T470427.7.2.2.2条σ3，σ4公式（7）（8）中K1K2与加强圈有关,从标准定义上看σ5/σ6都是不存在加强圈的应力，P84页定义旧版压力容器工程师培训教程卧式容器22.6.3条

说明卧式容器何时考虑设置加强圈及注意事项。5-94圆筒未设置加强圈时和在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈后，σ4的位置保持不变。（）A.正确B.错误答案：B解析：NB/T47042-20147.7.2.2.2说明卧式容器何时考虑设置加强圈及注意事项。5-95当加强圈在鞍座平面内时，最大弯矩点在（）；当加强圈靠近鞍座平面时，最大弯矩点在（）。A.鞍座边角处B.横截面水平中心线处C.靠近鞍座边角处D.靠近横截面水平中心线处答案：AD解析：NB/T47042-20147.7.4说明卧式容器何时考虑设置加强圈及注意事项。5-96设置加强圈应考虑（）。A.加强圈位置应做到尽量均布；B.加强圈的断开长度要满足GB/T150.3的要求；C.设置内加强圈时，直接可用加强圈的惯性矩进行校核计算；D.设置内加强圈时，应在内加强圈的顶部和底部分别开设通气孔和排净孔。答案：ABD解析：NB/T47042-20146.3两台位号不同，其他均相同的压力容器，设计温度为-30℃，壳体材质为16MnDR，厚度为38mm，按NB/T47016标准关于钢材焊缝的冲击吸收能量的规定，3个标准试样冲击吸收能量平均值KV2≥24J。5-97按照GB/T150的规定，关于壳体用钢板描述正确的是（）。A.逐张进行超声检测，按照NB/T47013.3规定，不低于Ⅱ级B.逐张进行超声检测，按照NB/T47013.3规定，不低于Ⅲ级C.逐张进行拉伸和V型缺口冲击试验D.逐热处理张进行拉伸和V型缺口冲击试验答案：A解析：GB/T150.2标准表2两台位号不同，其他均相同的压力容器，设计温度为-30℃，壳体材质为16MnDR，厚度为38mm，按NB/T47016标准关于钢材焊缝的冲击吸收能量的规定，3个标准试样冲击吸收能量平均值KV2≥24J。5-98有关此两台压力容器的焊后热处理说法正确的是（）。A.不需要进行焊后热处理B.焊前预热100℃以上，可以不进行焊后热处理C.需要进行热处理，热处理保温时间为100分钟D.需要进行热处理，热处理保温时间为60分钟答案：C解析：GB/T150.4标准表5，NB/T47015标准表5两台位号不同，其他均相同的压力容器，设计温度为-30℃，壳体材质为16MnDR，厚度为38mm，按NB/T47016标准关于钢材焊缝的冲击吸收能量的规定，3个标准试样冲击吸收能量平均值KV2≥24J。5-99按照GB/T150的规定，判断本题中的压力容器是否需要制备产品焊接试板。（）A.不需要制做产品焊接试件B.A类纵向焊接接头，逐台制备产品焊接试件C.A、B类焊接接头，逐台制备产品焊接试件D.A类纵向焊接接头，选一台制备产品焊接试件答案：B解析：GB/T150.4标准9.1.1.1条两台位号不同，其他均相同的压力容器，设计温度为-30℃，壳体材质为16MnDR，厚度为38mm，按NB/T47016标准关于钢材焊缝的冲击吸收能量的规定，3个标准试样冲击吸收能量平均值KV2≥24J。5-100产品焊接试件的冲击试样，焊接接头应取3个标准试样，标准试样的平均冲击吸收能量不低于24J。至多允许有一个试样冲击吸收能量低于24J，且不低于17J。（A）A.正确B.错误解析：NB/T470166.3.4一台低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA。5-101泄放装置的动作压力，对于安全阀，就是其整定压力。（A

）A.正确B.错误

解析：

GB/T150.1

B2.1

一台低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA。5-102合理的安全阀的整定压力为（D）。A.0.95＜Ps≤1.0MPAB.1.0＜Ps≤1.3MPAC.0.95＜Ps≤1.3MPAD.1.0＜Ps≤1.26MPA解析：

GB/T150.1B3.1B3.2.1

TSG213.1.9.25-103一台低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA。本容器的水压试验压力为（）。A.1.1×1.3×(min([σ]/[σ]t))B.1.1×1.0×(min([σ]/[σ]t))C.1.25×1.3×(min([σ]/[σ]t))D.1.25×1.0×(min([σ]/[σ]t)).答案：C解析：GB/T150.14.6.2.2

5-104一台低合金钢制容器的操作压力为0.95MPA，设计压力为1.0MPA，最大允许工作压力为1.3MPA。本容器的气密性试验压力为（）？A.0.95MPAB.1.0MPAC.1.1MPAD.1.3MPA答案：B解析：GB/T150.24.7.5

5-105简述内压圆筒的厚度计算公式及其适用范围。GB/T150圆筒承内压壁厚计算公式的适用范围为（）。A.Pc＜0.6[σ]tφB.Pc≤0.6[σ]tφC.Pc≤0.4[σ]tφD.Pc＜0.4[σ]tφ答案：C解析：GB/T150.33.3

简述内压圆筒的厚度计算公式及其适用范围。5-106

GB/T150圆筒承内压壁厚计算公式的适用范围也可以表达为外直径与内直径之比（D0/Di）不大于（

）。A.1.3B.1.5C.1.6D.2.0答案：B解析：答：《压力容器设计工程师培训教程2019版基础知识零部件》4.10.1条5-107

GB/T150中内压圆筒厚度计算公式称为（）。A.内径公式B.外径公式C.中径公式答案：C解析：答：由于薄壁公式形式简单、计算方便，适于工程应用。为了解决厚壁筒时薄壁公式引起的较大误差，由此采取增大计算内径，以适应增大应力计算值的要求。为此将圆简计算内径改为中径。GB/T150.3中的内压圆筒公式称中径公式。中径公式由于增大了计算内径，使计算应力得到提高，当K=1.5时，该式应力计算值与拉美公式环向最大应力(内壁处)的计算值相差仅为3.8%。此误差在工程设计的允许范围内。为此中径公式广为工程设计标准所采用。《压力容器设计工程师培训教程2019版基础知识零部件》8.2.1（3）条5-108设计温度下圆筒的计算厚度为（

）？A.δ=Pc×Di/(2[σ]tΦ-Pc)B.δ=Pc×Di/(2[σ]tΦ+Pc)C.δ=Pc×D0/(2[σ]tφ+Pc)D.δ=Pc×D0/(2[σ]tφ-Pc)答案：A、C解析：GB/T150.3-20113.3

5-109压力容器壳体开孔边缘可引起哪些应力？（）A.一次总体薄膜应力B.局部薄膜应力C.弯曲应力D.峰值应力答案:BCD解析：压力容器设计工程师培训教程——基础知识零部件中11.3小节根据GB/T150关于开孔补强的规定，完成下列各题。5-110等面积补强法对开孔边缘的峰值应力是通过限值开孔形状、长短经之比和开孔范围间接考虑的。（）A.正确B.错误答案：A解析：压力容器设计工程师培训教程——基础知识零部件中7.6.10小节根据GB/T150关于开孔补强的规定，完成下列各题。5-111开孔补强所需补强面积计算中壳体计算厚度说法正确的是（）。A.内压圆筒开孔补强所需补强面积计算中壳体计算厚度沿整体各处相等；B.内压椭圆封头开孔补强所需补强面积计算中壳体计算厚度，在0.8Di范围内，近似按当量球壳计算，在过渡区，按封头计算厚度；C.内压锥形封头，其大端和小端开孔补强所需补强面积计算中壳体计算厚度是相同的；D.外压椭圆封头开孔补强所需补强面积计算中壳体计算厚度，并在对过渡区和球面区进行区分。答案：AB解析：压力容器设计工程师培训教程——基础知识零部件中11.4.3小节根据GB/T150关于开孔补强的规定，完成下列各题。5-112某容器既有内压工况又有外压工况，壳体和机关材料相同，按外压工况计算的是（）。A.若外压作用下的壳体计算厚度大于内压作用下的壳体计算厚度时B.若内压作用下的壳体计算厚度大于外压作用下的壳体计算厚度时C.若外压作用下的壳体计算厚度大于内压作用下的壳体计算厚度的2倍时D.若内压作用下的壳体计算厚度大于外压作用下的壳体计算厚度的2倍时答案：A解析：没找到依据，答案不确定。根据NB/T47042标准，论述影响卧式容器合理设计的因素。5-113卧式容器的设计，首先要结构合理、节省材料，同时又要满足工艺及结构强度、刚性要求。鞍座的轴向位置、鞍座的结构尺寸、是否设置加强圈是影响卧式容器合理设计的三个重要因素。（）A.正确B.错误答案：B解析：《压力容器设计工程师培训教程》第22.6节5-114在工程条件允许的情况下，卧式容器的鞍座设计可进行结构调整，以使设计更合理。一般调节步骤是：（）。A.增设鞍座垫板→增加鞍座包角→调整鞍座位置，使A≤0.5RA→增设加强圈;B.增设加强圈→调整鞍座位置，使A≤0.5RA→增设鞍座垫板→增加鞍座包角C.增设鞍座垫板→调整鞍座位置，使A≤0.5RA→增加鞍座包角→增设加强圈;D.调整鞍座位置，使A≤0.5RA→增设鞍座垫板→增加鞍座包角→增设加强圈;答案：D解析：《压力容器设计工程师培训教程》第22.6节5-115卧式容器的A值对容器受力影响很大，是影响容器设计合理与否的重要因素之一，下面描述正确的是（

）。A.当A值减小时，筒体中间截面的弯矩M1减小，鞍座截面的弯矩M2增加。B.当A=0.2L时，筒体中间截面的弯矩M1与鞍座截面的弯矩M2趋于接近。C.当A≤0.5Ra时，由于封头对圆筒体的加强作用，在鞍座承受弯矩M2时抗弯截面为整个圆截面。D.A＞0.5Ra时，抗弯截面减少，从而使σ3、σ4增大。E.对L/D较大的长卧式容器，取A≤0.5Ra时可能使中间截面弯矩M1偏大，应调整A使其满足0.2L＞A＞0.5Ra，先使σ1、σ2合格，再校核其他应力答案：B/C/D解析：压力容器设计人员培训习题集。

5-116卧式容器的鞍座结构尺寸设计时应尽量使垫板起加强作用，即（

）。此时垫板可以称作加强板。A.垫板的宽度b2不应小于b4，垫板厚度不小于0.6倍的圆筒厚度，垫板对圆筒体的包角不小于θ+15°B.垫板的宽度b4不应小于b2，垫板厚度不小于0.8倍的圆筒厚度，垫板对圆筒体的包角不小于θ+12°C.垫板的宽度b2不应小于b4，垫板厚度不小于0.8倍的圆筒厚度，垫板对圆筒体的包角不小于θ+15°D.垫板的宽度b4不应小于b2，垫板厚度不小于0.6倍的圆筒厚度，垫板对圆筒体的包角不小于θ+12°。答案：D解析：NB/T47042第7.7.4.1.1注释：

5-117下列关于焊接材料的说法是正确的（）。A.碳素钢相同钢号相焊，选用焊接材料应保证焊缝金属的力学性能高于或等于母材规定的限值。B.低合金钢相同钢号相焊，选用焊材应保证焊缝金属的力学性能高于或等于母材规定的限值。C.高合金钢相同钢号相焊，选用焊材应保证焊缝金属的力学性能高于或等于母材规定的限值。当需要时，其耐蚀性能不应低于母材相应要求。D.用生成奥氏体焊缝金属的焊接材料焊接非奥氏体母材时，应慎重考虑焊缝金属与母材膨胀系数不同而产生的应力作用。答案：A/B/C/D解析：HG/T20581

5-118不同强度等级钢号的碳素钢和低合金钢材之间相焊，焊材应保证（）A.焊缝金属的抗拉强度高于或等于强度较高一侧母材抗拉强度下限值。B.焊缝金属的抗拉强度高于或等于强度较低一侧母材抗拉强度下限值。C.焊缝金属的抗拉强度高于或等于强度较低一侧母材抗拉强度下限值，且焊缝金属的抗拉强度不超过强度较高一侧母材抗拉强度下限值。D.焊缝金属的抗拉强度高于或等于强度较低一侧母材抗拉强度下限值，焊缝金属的抗拉强度不超过强度较高一侧母材抗拉强度上限值。答：C解析：NB/T47015-2011P994.1.7a)简述NB/T47015标准中关于焊接材料的选用原则答：1.焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定的下限值，或满足图样的规定的技术要求。2.合适的焊接材料与合理的焊接工艺相配合，以保证焊接接头性能满足设计规定和服役要求。3.充分掌握焊接材料的焊接性能，用于压力容器的焊接材料应有焊接性能试验或实践基础。NB/T47015-20173.1.2.1

P95

5-119

奥氏体高合金钢与碳素钢、低合金钢之间相焊，选用焊接材料应保证焊缝金属的（）。当设计温度不超过370℃时，采用（）焊接材料；当设计温度高于370℃时，宜采用（）焊接材料。A.力学性能和耐腐蚀性能B.抗裂性能和力学性能C.铬、镍含量可保证焊缝金属为奥氏体的不锈钢D.镍基合金E.高合金答：BC

D解析：NB/T47015-20174.1.7b）

P99简述NB/T47015标准中关于焊接材料的选用原则5-120

对于复合钢板，计算时不计入覆层的强度的情况下，覆层钢材选用的焊接材料可以不要求焊缝金属力学性能高于或等于母材规定的限值，但应保证焊缝金属的耐蚀性能。（A）A.正确B.错误答：A解析：NB/T47015-20174.1.8

P100针对热交换器壳程导流筒的设置要求完成以下各题。5-121

关于厚壁圆筒与薄壁圆筒下列说法不正确的有:A.外径（Do）与内径（Di）之比K大于1.2时，为厚壁容器。B.工程上采用的圆筒壁厚计算公式为中径公式，其适用条件为K≤1.5。C.工程上采用的圆筒壁厚计算公式为中径公式，其适用条件为K≤1.35。D.内压计算圆筒的中径公式是按照最大主应力理论得出，即是以第一强度理论为基础的。E.拉美公式由弹性力学导出，工程中既适合薄壁容器，也适合厚壁容器。答案：C解析：压力容器设计工程师培训教程8.4和8.6条5-122

关于厚壁球壳与薄壁球壳下列说法不正确的有:A.外径（Do）与内径（Di）之比K大于1.2时，为厚壁容器。B.工程上采用的球壳壁厚计算公式为中径公式，其适用条件为K≤1.5。C.工程上采用的球壳壁厚计算公式为中径公式，其适用条件为K≤1.35。D.内压计算球壳壁厚的中径公式是按照最大主应力理论得出，即是以第一强度理论为基础的。E.拉美公式由弹性力学导出，工程中既适合薄壁容器，也适合厚壁容器。答案：B解析：压力容器设计工程师培训教程8.6条关于厚壁容器与薄壁容器5-123

薄壁圆筒考虑了环向应力和轴向应力，忽略了径向应力，视为环向应力和轴向应力都是沿壁厚均匀分布的薄膜应力。A.正确B.错误答案：A解析：压力容器设计工程师培训教程8.2.1条5-124

厚壁圆筒承受环向应力、轴向应力和径向应力三向应力作用，环向应力和径向应力沿壁厚（

）分布，轴向应力沿