爆破设计与施工试试题库-设计题及案例分析题

全国工程爆破技术人员统一考试

爆破设计与施工试题库设计题与嗑•例分析题

4.1.1风景区

一、爆破嗓的选定

根据题干给出工程概况，采用浅分层台阶爆破式进行开挖，开挖边线采用预裂爆破技术进行边坡爆破。

二、爆破参数

爆破参数是爆破案的核心。科学确定爆破参数，是实现预期爆破效果，确保爆破安全，施工进度和节

约成本，提高经济效益的保证。在设计每个爆破参教时都必须从实际出发，以地质勘探资料和爆破理论为

依据。并在施工时不断核实，使每个参数都科学合理。

1.彳堂和台阶高度

径主要由钻设备的性能、台阶高度、岩性质和爆破作业环境决定。对于浅台阶爆破，径r控制在40〜

50mm较为理想，役太小爆破后的光面效果不好，岩面表面不美观。役太大，则爆破振动和飞的安全控制

难度加大。台阶高度不超过5m时，径采用小值。本工程充分考虑控制振动强度，和爆破飞的危害，设计

台阶嵩度为H=1500mm,筱采用r=40mm。

2.超深h和深L

钻深度由台阶高度和超深决定，确定超深法有很多，有族最小抵抗线确定的，也有按住大小确定的。经过多次

爆破作业和实践总结，超深大小可取台阶高度的10%〜15%计算，则本工程取超深h=0.2m,钻深度

L=1.5+0.2=1.7mo这种法计算简单科学合理，实际爆破开挖的效果较好。

另外在山坡角钻深度不足1.7m时，则根据施工要求降低钻深度。按照相关参数及单耗计算装药量。

3,最小抵抗线w

最小抵抗线是一个对爆破效果和爆破安全影响较大的参数。确定了最小抵抗线的大小，就可根据炸药威力，

岩性质，岩的破碎程度，炮直径，■&阶高度和坡面角等因素进行装药计算。本控制爆破工程的最小抵线按

照公式w=C0.4~l.0JH,取w=0.8~1.0m,取_W=0.8m相应的炮密集夕:教为1.2。

4、炮间距a和炮挑距b

爆间距a根据a=C1.0~2.0Jw,本工程取较小值，控制a=1.0m。按照梅花型及等边三角形布置炮，则距

b=tan60°a/2=0.866m。取b=O.85m,炮密集系数m«il.2。垂直钻。

5.炸药单位靖耗量q

炸药单位谙耗量是土岩爆破的重要参数。准确确定炸药单耗，对提高片破碎率，节约爆破成本，确保

爆破安全具有重要意义。影响炸药单耗的因素很多，岩结构及破碎程度，炸药性能，起爆式，破碎要求都

对其有影响。因此，要准确确定炸药单耗参数比较困难，在设计上应根据上述影响因素和以往类似爆破经

验确定合理参数。并不断在爆破施工中进行试验校正，以达到准确合理要求，根据类似工程经验总结，本工程

取单住炸药消耗量q=O.35kg/m计算。单装药量与其爆破量成正比。则单装药量

Q=qabH=0.35-t1.0-t0.85-t1.5=0.45kg/o

6.装药结构和填•塞■长度I

本工程为控制爆破飞，冲炮等爆破危害的发生，采取连续装药结构，确保填索长度和质量。填塞长度通常

为药深度的1/3,而对于需格控制爆破飞时，则填塞长度取炮深度的2/5较为稳妥，这样既能防止芯又可臧

少冲炮的发生。本工程取填塞.长度l=2/5*L=0.68m。

三、预裂爆破参教

预裂爆破的基本原理是沿着谩计轮廓线钻一挑小间距的平行炮，采用低药量不耦合装药式，每个装药

既是爆破，又是相邻爆破的导向。炸药爆炸后，在每个导向上产生集中应力，其结果是沿着炮连线向应力

集中最大，而出现拉伸裂隙，并且沿炮连线向延伸，从而沿设计的轮廓线先形成■-条平整的、贯通的预裂

<,当主爆区爆破产生的应力波传在裂缝时，部分应力波被反射，从而降低了透射到预络坡体中的应力波

强度，同时爆轰专体也会沿着先形成的裂隙释故，从而抑制了其它向裂隙的产生和发展，达到减震的目的：

另一面主爆区向保络区的延伸裂缝被预裂缝切断，保护了预络区岩体的完整性。成功实现预裂爆破，药量

的控制是最为关键的。

1.径D

预裂爆破炮直往的确定直接关系到爆破施工的效率与成本，是决定预裂爆破抵抗线和炮间距的依据。

本工程往采取D=40mm钻，钻坡度按■照工程具体要求施工。

2.距a预

炮间距设计得当与否直接关系到坡体稳定、平整和美观。若距选取过大，爆破后会造成与之间不能形

成平滑的坡面，卷至会导玫与之间裂缝难以贯通，造成预裂爆破失败。若距过小，会在钻过程中会造成人

力和物力的浪费，增加预裂爆破的工程成本。预裂爆破一般采用不耦合装药，本工程不耦合宗教取2。距a

预=C8-12JD=32O~480mm。本工程取a预=450mm。

3.深L预

为控制预裂单响药量，钻深度略■深与主爆区深度及L=1.8m。

4.线密度q线和单药量Q预

根据经验■取全线平均线装药密度q线=150g/m,则Q预=150*1.8=270g/。

差取分段装药结构，中间采用■交完柱间隔，用导爆索连接。底部装药150g,距寓口0.5m装120g。填塞.

长度取0.5m。

四、起爆网路

为保证爆破安全和质量，采用Exel毫秒导爆管番管16段400ms，间采用Exel地表延时导爆管雷管间延时

17ms,挑间延.时42ms。预裂爆破先于主爆区100ms是爆，采用Exel毫秒导爆管雷管12段300ms,捆绑导爆

素起爆。

五、安全防护措施

爆破飞的控制分为主动和被动两个面，主动控制是通过合理设计、精心施工，从爆源上控制药量的有效分

布；被动控制是在爆体、板保护体上采取覆盖防护措施，或在爆区与保护物之间进行立面防护，用以阻挡

无，从而达到保护的目的。对于本项工程，爆破毛和振动采用了如下技术措施进行控制：

CU通过试爆或小围的爆破，确定合理的爆破参教。

(2)检查并处理第一排炮的底盘抵抗线，使其控制在设计国；

(3)根据爆破设计，确定钻仓、倾角和深，并格控制钻质量，装药前•要逐进行验收，特别注意前•排炮围

是否存在节理、裂隙等，装药时要保证堵塞长度和堵塞质量。

C4J分段装药。若岩体有软弱夹层，特别是当软弱夹层与坡面的节理、裂隙等相通时，应采取间隔装药。

(5)爆破体防护。在炮口表面覆盖荆也并加压沙袋。

(6)如果碑和凉亭不是很高大的话，可以在朝向爆破区向上搭谩遮挡板。

(7)通过预裂爆破形成缝隙，有效的控制爆破振动危害。

4.1.2预裂爆破和光面爆破

1概述

预裂爆破和光面爆破已广泛应用于露天工程和地下工程。在公路、铁路的路基的开挖，水利工程、公

路和铁路工程的隧道开挖，井工工程和犷山开采的卷道掘进，露天矿山开采和场地平整的边坡处理等面都

应用预裂爆破和光面爆破技术。

2爆破参数的选取

(1)炮直往D

炮眼直径的确定直接关夕:到施工的效率和成本，应综合考虑岩特性、现场机械设备情况及工程具体要求

进行选择。

•-般情况下，主要应依据爆破的现场和钻工机具确定。如在地下小断面的卷道实卷光面预裂爆破时，径取

35〜45mm；而在露天情况下实越光面及预裂爆破时，径则可取大些；深爆破时，公路.铁路与水电取

D=80~100mm,大直径多用于犷山，D=150〜310mm;浅爆破，取D=42〜50mm。

(2)最小抵抗线W

对光面爆破，最小抵抗线也即光面厚度。由经验公式有

Q=Calb

式中C是爆破宗教，相当于炸药单耗值，1b为炮深度；Q为单药量

最小抵抗线W还应根据岩性质及地质条件加以调整。经验表明，岩坚韧、可爆性差时，最小抵抗线可

小些；岩松软、易破碎时W可取大些。

度小抵抗线W也可通过炮眼密集条教m来确定。光面爆破中的炮眼密集条数是指距a与最小抵抗线W的

比值，即

m=a/W

一般取m=0.8〜1.

(3)炮眼间距a

光面、预裂爆破的实质是使炮眼之间产生贯通裂隙，以形成平整的断裂面。因此，炮眼间距对形成贯

通裂隙有着非常重要的作用。炮眼间距的大小主要取决于炸药的性质、不耦合多:敦和岩的物理力学性质。

a=(8〜12)D(D>60mm)

a=(9〜14)D(DW60mm)

a光=171\)(/光

式中m一炮密集系数，一般取m=0.6〜0.8

(4)台阶高度H

台阶高度H与主体爆破台阶相同，一般情况，深取H415m,浅取1.54Hv5为宜。

(5)炮超深Ah

Ah=0.5〜1.5m,深大和岩坚硬,完整者取大值，反之取小值。

(6)炮深度L

L=(H+Ah)/sina

式中a-边城钻角度

⑹不偶合豕教B

不偶合宗教B是指役与药管之比，它反映药包与壁的接触情况，现已有研究不少。

当药包全部填满药整个断面时，不耦合宗教就达到最小值1。这时装药是爆后，能量可直接传入岩壁，避

免了传播过程中的损耗。随着不耦合祭数的增大，药壁上的切向最大应力急剧下降，作用时间延长，使

得爆炸能以应力波形式传播■能量的部分减少，而以准静态压力形式传播能量的部分增多。在岩中就有利

于形成应力叠加、应力集中以及拉伸裂隙，而不易产生粉碎。

•-般情况下，光面爆破采用的不偶合8：教B是1.6〜3.0当不耦合系数增大到一定值时，可使作用于壁的

压应力等于或小于岩的极限抗压强度，不使壁发生破坏的条件。由于岩的极喔抗拉强度一般仅为岩级喉抗

压强度的1/10〜1/40,因此，壁围以外的岩很家易受.拉而破坏。

预裂爆破中预裂只是要求形成预裂缝，而不是大量蜀落岩，因此不宜象用太大的役和装药直往。根据试

验■及经睑数据，不偶合系数B一般取2〜4,里硬岩因抗压强度高，可采用较小的不耦合系教；而松

软岩则应取较大的不耦合宗教。

(7)每米深炮眼装药量q

对光面爆破，有

q=AKmklW

式中A一炮眼口堵塞.系教，一般取1.0,K是与岩性质有关的介质系数，软岩为0.5〜0.7,中破岩0.75〜

0.95,。岩1.0〜1.5；

m一炮眼密集条数,kl依炮眼密度定的宗教，一般为0.5,每加深1.0m增加0.2,W为最小抵抗线。

对预装爆破，有

q=KDa1/2

式中K—岩余数，坚硬■岩为0.6,中等强度岩为0.4〜0.5,软岩为0.3〜0.4。其它同前"。

上述药量计算公式具有形式简单、便计算的特点。公式经工程实践应用，证明是基本可行的，但考虑

到各个工程的实际情况，建议以此公式计算药量为参考教，在现场做局部试验，根据试验情况再进行

迨当调整，度终确定符合工程实际情况的药量值。

3起爆网路

光面爆破宜与主体爆破一起分段延期起爆，也可预留光爆层在主体爆破后起爆。

预裂炮可先行起爆，也可和主体爆破一起担爆，但超要比主体爆破提前■-定时间。

4确保光面、预裂爆破质量的技术措施

4.1保证表面产生符合要求的裂缝

光面、预裂爆破的关键技术就是控制爆破裂缝的向，使其只沿要求句形成裂it,而其它向不产生或少产

生裂缝。在一些光面r预裂)爆破施工中，往往由于对装药量不足或装药结构不合理、堵塞长度过大，出

现表面未产生裂缝，应系取必要的措施保证表面产生符•合要求的裂缝。因此，除了对爆破参数进行优化

选和选取合理的药量外，还要从施工技术上予以保证，根据岩体的不同地质条件，考虑合理利用结构面

或根据结构面改变爆破工艺。

CU改变炮的性状

改变炮性状常用的法是壁切槽、谩导句、异形炮等。这类法的实质是人为地改变炮的形状或间的相关关

余，从而女变囱形炮的均匀受力状卷，按所要求劈裂面的向产生应力集中，避免裂缝向的随机化。壁

切揩包括机械切揩、水射流切揩、聚能药壮切揩。工程实践表明，机械切揩和聚能药柱切揩确实可以

控制裂缝的始裂住置和力■梭向，并可能采用更宽的距和较少的装药量。

(2)改变药包的性状

压铸药壮、聚能药包、带缺口药包、扃平药包等属于此类。这类法的实质是改变常用的S］形药包爆炸

产物均匀在作用于炮壁的受力状况，使其最大的压力作用于所要求的售裂面的句。

C3J改变装药结构

切缝套管、挤压钢棒、水压聚能及半圆套管中以改变装药结构。其实质是利用装药结构使爆生气体的最

大压力作用于所要求臂裂面的向o

(4)利用结构弱面

根据结构面的句，控制钻与结构面的夹角，调整间距，可获得较理想的预裂缝；当预裂与结构面一致

时，可将预裂沿结构面布置。这样只需少量的炸药，即可获得理想的预裂缝。•一些新层、节理对爆炸

应力液的衰减影响较大，可以起到类似预裂缝的作用，爆破时可以加以合理利用。

(5)根据结构面改变爆破工艺

根据弱面的位置，对炸药进行分散化、微量化处理，同时改变装药式，在炮穿过的断层、裂隙处，局

部间隔装药，以减少爆破对弱面的过度破坏及爆生完体的逸散现象。

4.2优选爆破参数，做到装药量逡当、装药结构合理

在光面r预裂)爆破施工中会出现：口破坏重，壁面也有破损；口破坏重，下部壁面质量正常；口破坏重，

但下部未形成裂缝；下部壁面很好，但表面未形成裂缝等现象；这是由于爆破参数选择不合理，装药量不

当、装药结构合理造成的，因此必须通过调整设计案予以保障。

ru光面(预裂)爆破炮的整体装药结构宜分为底部加强装药段、正常装药段和上部减弱装药段，可将

减弱装药段臧少的药量和。填塞段应计药量移至加强装药段。减弱装药段长度宜为加强装药段长度的1〜4

存。

(2)在实际装药过程中，应根据不同装药结构进行处理。采用分段装药时，即底部为加强装药段、

中部为正常装药段、顶部为减弱装药和填索段，在保证填索长度条件下，取加强装药段长度L3=O.2L,中

部正常装药段长度L2=0.5L,顶部减弱装药和填塞段L1=0.3L

预裂爆破一般采用不耦合装药，不耦合宗数大于2%佳。一般取距。a预=(8〜12)D,计算时，应使a预

符合上述关系。

C3J质量标准

预裂爆破后，裂缝应沿预裂中心连线贯通，边坡在预裂面上形成贯通的裂缝，裂缝宽度以5〜20mm为合

格。

光面(预裂)爆破或多的半壁面上应没有肉眼明显可见的爆振裂缝，坡面观感应达到稳定、平整、美观的

要求。地处出现半壁，平均半壁率在完整性好的硬岩中不小于50%〜60%(程大时为50%,役小时为

60%；；在完整性好的软岩中不小于30%(很大时)~40%(径小时)；

对于大往垂直预裂爆破，其质量标准除了半壁率和不平整度以外，更侧重于降振率和破坏围。

光面(预裂J爆破面保持平整，壁面不平整度小于30cm(<I»310mmJ,或25cm(0250mm和4»200mm)。

4.L3花向岩中开挖隧道

采用空垂直对称胸槽，距离空W=1.2*89=106.8mm,考虑岩节理裂隙中等发育。取W=130mm,且

不大于1.5信无直彳空，应该能取得很好的拘糟效果。拘槽之间距a=180mm,挑距b=0.7a=128mm,取

b=130mm,除空共8个构槽。

边间距c=(8-12)d=336~504mm,取c=500mm。底取800mm。

光爆层厚度\)(/光=d=336~504mm,取W光=500mm,及距离边500mm开始布辅肋。辅肋

距d=<1.5~2.0)W光=750~1000mm,取900mm。

布个教，边40个，辅助54个，构槽8个。共102个。

按照公式炮个数N=3.3(fS2)1/3,式中f为硬度系数，S为新面面积，进行估算得到N=102。实际施工

中可适当根据效果进行称结调整，左保证爆破效果的情况下，适当减少钻数目。

边钻深度ll=2.5+0.4=2.9m,倾斜85°钻；辅助钻深度12=2.5+0.3=2.8m；构槽钻深度

13=2.5+0.5=3.0mo共钻深度1=317.3m。

新面面积S=43平米，爆破开挖循环进尺2.5m对应爆破量V=107.5立米。

则立米钻量=2.95m。

构槽装药，职线装药密度0.5kg/m,则装药量ql=1.5kg/,共装药12kg；

辅助装药，取线装药密度0.4kg/m,则装药量q2=1.12kg/,共装药60.48kg；

边光爆装药，取线装药密度0.15kg/m,则装药量q3=0.435kg/,共装药21.315kg；采用导爆素不耦合装

药。全部共装药q=93.795kg。则单位体积炸药靖耗量=0.87kg/m。

部4个拘槽采用1段毫秒延期电番管，另外4个拘槽采用2段毫秒延期电雷管。编助采用3、5、7段毫秒

延期电番管，边光爆采用9段毫秒延期电雷管。全部雷管串联用嵩能发爆器起爆。

414沟槽开挖

1概况(爆破工程情况、环境情况、爆破要求题目已经给出)

2爆破案

由于开挖的主体为沟槽，开挖边线距离居民楼仅有20m,为了保证爆破不对建筑物造成破坏，主爆破

体采用2台阶浅松动法进行爆破施工、边坡控制采用预裂爆破技术。为降低爆破振动对围建筑物的影响，

采用毫秒分段爆破，格控制单段最大起爆药量和一次起爆药量。采用非电起爆网路，提高起爆的可靠性和

安全性。为防止飞对围建筑物造成危害，必须加强防护。开挖从两端开始向中间推进。

3爆破参数

3.1台阶高度H

根据爆破体的状忐、围环境和爆破要求，取H=2m

3.2主体岩爆破参数

⑴炮直径D：曲爆破一般选用中38〜42mm直径，本爆破选D=40mm。

(2)最小抵抗线W：W=0.9m；

(3)炮间距a：a=lm；

(4)炮挑距b:b=W=0.9m；

(5)炮倾角a：钻垂直炮；

(6)炮超深Ah:取Ah=0.2m；

(7)炮深度L:L=H+Ah=2.2m；

(8)炸药单耗q：根据松动爆破的要求，炸药单耗取q=O.5kg/m3；

(9)单装药量Q:Q=qabH=0.5X1X0.9X2=0.9kg

(10)装药结构：主爆炮采用连续装药结构；

(11)填塞长度L2：爆破施工采用的装药为中32mm药卷，其长度为200mm,每卷重0.15kg,装药长

度L1为1.2m

L2=L-LI=2.2-1.2=lmo

一般情况下连续装药，并用岩粉、袋土密实充埴。确定网参数及装药参数时，须根据地形、地质环境

条件等因素，综合考虑，反复调整，以获得最佳效果。

3.3边坡预装爆破参数

⑴炮直径D：预裂选D=40mm。

(2)炮间距a：a=0.4m；

(3)炮倾角。：炮倾斜角度和沟槽的坡面一致Ca«800J；

(4)炮超深Ah:取Ah=0.3m；

(5)炮深度L：L=H+Ah=2.3m；

(5)线密度q线：取q线=0.15kg/m

(6)单装药量Q:Q=q线L=O.15x2.3=O.345kg

(7)装药结构：预裂炮差用空军柱间隔装药结构，底装药0.15kg,中间装0.12kg,距离口0.5m装

0.kg；三段装药用导爆索串接，中间空专机距离相同。

(8)填塞.长度L2：L2=O.5m。

4炮布置图

主炮平面布置图(其中一段)和剖面图1和图2所示

5起爆网路

采用导爆管非电起爆系统，复式联接，毫秒延期起爆网路。在距寓建筑物较近处，为了保证最大段起

爆药量不超过计算药量，采用遂是爆，随着爆破点运离重筑物，可逐.步增加每段起爆炮的数目。

预裂炮要超前主爆炮，用低段雷管门段)，主爆地用高段雷管(2〜10段)o

由下面爆破振动核核计算的数据可知，在距离建筑物20m时，最大段起爆药量可达8kg,所以在上述

计算参数条件下，分段延期起爆，每段可以起爆2排炮，。为了达到降振效果，实际施工时每段起爆1排

炮，每次其爆的排数根据防护材料的多少和施工能力确定，但最多不超过10排。

主炮孔预产孔

B

6爆破振动校核

炸药在岩土介质中爆炸，其释放的一部分能量以波动形式沿地面传播，形成了爆破的地震效应，振动

速度计算公式如下：

VKCQ1/3/R

式中：R------建(构)筑物距爆破点距离，m；

Q——炸药量，kg齐发爆破取总炸药量，微差爆破或毫秒爆破取最大一段药量。

V-----质点振动速度，cm/s,按相应标准对于框架结构建筑物为V3.54.5cm/s

K------与爆破地形、地质条件有关的条数和衰臧指教。

参照同类工程经验K取1501.7,V楼建(构)筑物允振动速度，取3cm/s,则由

萨道夫斯基公式可计算出在距爆破区域不同距离有需要保护建筑物时的一段最大是爆药量计算结果见表

lo

表1:不同距寓所允的最大段起爆药量

距离RCmJ5101520253035

最大段药量QMAX(kg)0.131.03.48.015.727.143.1

由计算可知：当距离重筑物较近时采用发爆破，随着距离的增加适当增加每次最大段矩爆药量。为减

小爆破震动对围环境的影响，主要采用以下措施：爆破时采用毫秒差延期爆破技术，对整个爆破施工进行

分段爆破，队而减小爆破震动对围的影响。

7安全防护措施

7.1防振动器麴

为臧力爆破振动对建筑物的影响，主要受用以下措施：爆破时采用毫秒差延期爆破技术，对整个爆

破施工进行分段爆破，队而减小爆破振动影响。并根据表1所计算的数据控制最大段是爆药量，从而保证

建筑物控制振动小于规定的3cm/sec,确保其安全。精确药量的确定必须根据爆破振动的测试数据进行确

定。具体措施

CU采用微差起爆式。由于距离建筑物较近，实施爆破时必须用遂排起爆式。

(2)必要时可使用爆破地震仪进行监控，计算出爆破地震质点震动速度的规律，用于指导爆破施工。

7.2防冲击波措施

为了减少爆破冲击波的破坏作用，可从两面采取措施：一是仿止户主强烈的空气冲击波。二是利用各

种条件来削弱已经产生了的箜气冲击波。通过合理确定爆破参数，避免象用过大的最小抵抗线，防止产生

冲天炮。选择合理的延期是爆嗓和延期间隔时间，保证岩能充分松动，请蛉夹制爆破条件；保证堵塞质量

和采用反向是爆，防止高压军体从口冲出；使用导爆管或电雷管是爆。这些措施都能提高爆破时爆炸能量

利用率，有效防止产生强烈空完冲击波.此外，尽量避免爆区正面朝向建筑设施，无法避免时也应将建筑

物的门窗打开，必要时摞谩防护架，也可有效减小冲出波的危害。

7.3防飞措施

具体措施：

CU爆破前嫌清被爆破岩情况，详细掌握围的环境资料，进行精心准备和精心操作。

(2)优化爆破参数，在能够达到爆破目的的第•提下，应尽量采用炸药单耗较低的爆破式，格控制炸

药的单耗，最小抵抗线的大小和向要认真选取。

(3)慎重选择地仓，尽量避免将炮供选择在软弱夹层、断层、裂隙等弱面处。

(4)提高堵塞质量，堵塞要保证足够的长度，要密实、连续，堵塞物中不允夹杂碎。

(5)所有的炮爆破时用防护材料(沙袋、运输胶皮带、钢板、炮被等)对爆破部供进行多层、多种

防护材料防护，同时对需要保护的建筑物用竹笆进行遮挡防护。

4.1.5地下工程巷道开挖

枸槽：物槽式，采用斜楔形掏槽形式，钻深度1.8m,垂直于工作面深度1.7m,与工作面成65°角，

距0.4m,两排距离0.85m。参考试爆单位耗药量，可知每循环进尺使用总药量Q=qV=qSL7](V循环爆破体

积，S巷道断面面积，L炮深度，取辅助深度1.7m,7)炮利用率取0.95),计算得Q=23kg。

取线装药密度q1=0.5kg/m,构槽单药量QI=0.9kg。共6。共装药5.4kg。

辅助，距al=0.4~0.8m,本工程取a1=0.8m,取排距b1=0.7m,深11=1.7m,取线装药密度

q2=O.35kg/m,单药量Q2=0.595kg,取0.60kg。填塞.长度不小于0.6m。共14共装药8.4kg

迎光爆，距a2=O.5~1.Om,本工程取a2=O.5m,取光爆层厚度E=0.5m。边距离轮廓线0.1m开始常占，

底超越抡廓线0.1m。线装药密度取q3=O.2Okg/m,得单药量Q3=O.36kg。取Q3=O.35kg/。共29,共装药

10.15kg。采用导爆未连接迎光爆，同时起爆。底取距d=0.8m

拘槽6个，辅助14个，边26个。共46个，共装药Q=23.95kg,和计算循环用药量相当。

起爆网路：物槽采用毫秒1段电皆管，构槽上3个辅助采用毫秒2段电,雷管，其它辅肋采用毫秒3段电番

管，边光爆采用毫秒5段电雷管捆绑导爆来双向闭合起爆。整个断面一次爆破成型。

4.1.6水电站地下厂房

解答

1概况(爆破工程情况、环境情况、爆破要求题目已经给出)

2爆破案

根据爆破体的情况，第二层采用深加强松动爆破爆破施工，用潜钻进行钻(炮直筱76mm),一次爆

破全深。梯段与厂房边墙间预留保护层，待主体爆破完成后，采用双层光面爆破进行施工。

3爆破参数选取

C1J台阶高度H：H=7m

(2J钻直径：D=76mm

(3)距a：a=2m

(4)挑距：b=a=2m

(5=80〜85

(6)超能h：h=0.5m

(7)深L:L=H+h=7.5m

C8J装药结构：主爆炮采用连续装药结构

(9)填塞长度L2：L2=2m

C10J线装药量：用中60mm乳化炸药，每卷重1kg,长度0.35m,线装药密度q线=2.86kg/m

单位体积炸药消耗量q：q=0.56kg/m3

E)单装药量计算：Q=qabH=15.7kg

根据岩的性质确定合理的爆破参数，具体实施过程中可根据试爆情况进行调整。

4起爆网路

采用导爆管非也起爆系统，毫秒延期起爆网路。为了减少爆破振动对围岩的影响，采用逐起爆，每次

爆破5排，每挑12个炮；共计60个。炮装15毫秒延期雷管(延期时间为880ms),外用2段毫秒延期需管(延

期时间为25ms),或3段毫秒延期雷管(延期时间为50ms)接力逐起爆。

4.1.7危岩体治理

解答：

1概况(爆破工程情况、环境情况、爆破要求题目已经给出)

2爆破嗓

由于危岩体处于不稳定状况，且边全部是氏宅，为了确保施工安全，应采用分阶段、分区块定向崩塌

爆破，具体爆破嗓如下：

⑴由于危岩体正面自山顶至山脚有一闭合裂缝，把危岩体分割为东西两大块，第一次爆破首先清除D

块和AB块的东侧危岩体，第二次爆破清除西侧AB块。

(2)为了避免爆后整体岩块崩塌触地振动危害民房，中、上部采用扇形密崩塌毫秒延期爆破，危岩体

T部采取侧向垂直毫秒延.时爆破嗓o

(3)爆区下东田侧有两排民宅，而西侧为民宅的集中区，为臧少爆破滚对氏房的损害，采用定向崩塌

控制爆破，使破碎岩头向东南向崩塌。

(4)由于危岩体处于不稳定的沈杰，为了保证施工安全，采用侧向钻和自上而下施工顺序。

(5)为降低爆破振动对民房影响，采用毫秒分段爆破，格控制单段最大起爆药量和一次起爆药量。采

用非电起爆网路，提高起爆的可靠性和安全性。

(6)为防止爆破飞对民房造成危害，必须设计合理的爆破参数，保证炮的堵塞长度。

(7)在民房和爆落岩可能滚落的路线之间开挖，•一条深3m,宽3m的沟槽，以阻挡(或臧缓J滚落的岩

对民房造成冲击。

3爆破参数

⑴炮直径D：发爆破■—般选用4>38〜42mm直筱，本爆破选D=40mm。

(2)最小抵抗线W：W=lm；

(3)炮间距a：a=1m；

(4)炮排距b:b=W=Im；

(5)炮深度L:根据岩体的结构，尽可能一次爆破全深，较厚的部位分层爆破，但一次豺深度L不超过

3m；

(6)晨据岩体的形状，上部可打倾斜和水平，下部岩体打垂直。

(7)炸药单耗q：根据松动爆破的要求，炸药单耗取q=O.35kg/m3；

(8)单装药量Q：根据Q=qabL计算每的装药量

(9)装药结构：较浅地采用连续装药结构；对于较深的炮在保证堵塞长度大于1m(或大于抵抗线)前

提下，可分段装药，■-般分2段，最多不超过3段。

（10）填索长度L2:对于较深的炮在保证堵塞长度大于1m,（或大于抵抗线），对于较浅的炮，要戒

少抵抗线，调整装药和爆破参数，保证堵塞■长度大于抵抗线。

4起爆网路

采用导爆管非电起爆系统，毫抄延期起爆网路。为了臧少爆破振动对民房的影响，采用遂排起爆。起

爆顺序为自上而下、从外到里，顺序是爆。从东南句句里推进。

4.1.8航道炸礁

~.爆破器材的选择

水下爆破施工难度较大，对爆破器材也有特殊的要求。

炸药：采用2#岩乳化炸药。乳化炸药是一种含水的工业炸药，具有不黏手、弹性好、威力高、猛度

大、烟烟小.抗水性好等特点，特别迨合水下炸礁施工作业。

雷管：采用8#防水毫秒电雷管。

二、爆破参数的确定

系用CQ100型潜钻机，钻直彳至D=95mm。距a=2.5m,排距b=1.5m。岩层平均厚度为2.2m,钻超深

0.8m,钻深度H=3.0m。

根据本工程地质及水文条件并结合工程实践经验，取炸药单耗q=2.0kg/m。则单装药量

Q=abHq=22.5kgo（3m装满药也装不完）。

三,起_爆体和爆破网路

起爆体采用75mm直往2#岩乳化炸药，防水8#毫秒电雷管插入药舂，并包扎实防止破裂破损，,普管脱

落。小心装入待爆破炮。堵塞0.5m。爆破网路的主线用采用强度足够高、防水性和柔韧性好的绝缘脱线，

并采用右株绳、尼龙绳作主绳对爆破主线进行保护，将电爆网路•的主线每隔50cm左右松池地用胶布绑扎

在主绳上。并保证水中没有接头。

每次起爆5排左右炮，每排沿宽度30m布置12个炮，第一挑采用ms10段，第二排采用ms12段、第三排

采用ms14段、第四排采用ms16段、第四排及用msl6段进行起爆，电雷管串联，用嵩能放炮器起爆。

四、爆破施工工艺流程

调查爆破区的地形，地质、水文等条件；搭建钻平台；测量与钻平台定住；钻作业；装药及填塞，起

爆网路连接，起爆，爆后安全检查，清港疏通。

水下钻爆破广泛用于港口工程建设、卷道的疏浚、水下建（构）筑物的拆除及清障等。其主要特点和

使用条件是：CU水下钻爆破生产效率高、安全性好.有利于控制爆破产生的有害效应，对于爆破工程

量较多、爆破体厚度较