港口高桩码头毕业设计管理资料

摘要本次设计的港址位于黄骅港港池的西南侧。根据港口地质条件、通货能力要求等，综合分析采用高桩码头结构形式。本次设计主要包括港口的平面布置和高桩码头结构的内力计算，以及进行必要的稳定性验算，并对其桩基施工工艺要点进行简要的说明。码头总长871米，宽23米，。，仓库和堆场面积及分布根据货物量决定。码头的平面布置在充分考虑使用和管理要求的前提下进行了最优化的布置。码头面板采用预制板，搭接在纵梁上；纵梁使用期按刚性支撑连续梁计算；横梁使用期断面为钢筋混凝土叠合梁，横向排架计算采用桩两端为铰接的柔性桩台的计算方法；对面板、纵梁和横梁进行内力、配筋计算和抗裂验算。结构内力计算中对实际作用中可能同时作用在建筑物上的多种荷载，按照最不利的情况进行组合。桩采用的是预制预应力混凝土方桩，对桩基承载力进行计算及必要的验算。关键字：高桩码头，平面布置，横向排架，荷载组合，结构设计，内力计算，配筋计算，验算AbstractThedesignofportaddressisinthesouthwestsideoftheoildrillingbasin.Accordingtotheportofgeologicalconditions,currencycapacityrequirements,etc.,comprehensiveanalysisofthepiledwharfstructures.Thisdesignmainlyincludestheportlayoutandinternalforcecalculationofpiledwharfstructure,andmakethenecessarystabilitychecking,andthemainpointsinpilefoundationconstructiontechnologybriefly.Terminaltotallengthof871meters,23meterswide,topsurfaceelevationmeters.Thepierbythetwo50000tonsberthanda35000-tonberths,warehouseandyardareaisdeterminedaccordingtothequantityofgoodsanddistribution.Terminallayoutonthepremiseoffullyconsideringtheuseandmanagementrequirementsfortheoptimizationofthelayout.DockpanelUSEStheprecastslab,laponthelongitudinalbeam;Longitudinalbeamsystemarecalculatedbyrigidsupportcontinuousbeam;Beamcrosssectionofreinforcedconcretecompositebeamsandtransversebentcalculatedwithpileashingesonbothendsofthecalculationmethodofflexiblepileplatform;Onpanel,longitudinalbeamandbeaminternalforceandreinforcementcalculationandcrackresistancecalculation.StructuralinternalforcecalculationofactualeffectinMayatthesametimeroleinavarietyofloadonthebuilding,accordingtothemostunfavorablesituation.Pileisprecastprestressedconcretepile,thepilefoundationbearingcapacitycalculationandthenecessarycheckingcalculation.Keywords:Wharf,Layout,Laterallybent,Loadcombinations,Structuredesign,Internalforcecalculation,Reinforcementcalculation,Checking目录前言 11设计背景 散货堆场总面积:()式中：A—仓库或堆场的总面积（㎡）；q—单位或有效面积的货物堆存量（t/㎡）,取q=5t/㎡；—仓库或堆场总面积利用率，为有效面积占总面积的百分比（%），取=75%。(2)平面布置①码头前沿地带，码头前沿地带是指码头前沿线向后一定距离的场地，该地带主要作为布置前方铁路线、道路、门机轨道及进行货物装卸作业和流动起重运输机械回转运行的区域，其宽度根据装卸工艺确定。结构计算中，对于有门机的码头，宽度一般取14米，本设计中取宽14米。对于平面布置中的码头前沿地带是从管理的角度出发，其纵宽度一般为40-50m，本设计中取码头前沿地带总宽度为40m，，。②前方堆场，主要用来堆放装卸下来的临时堆存的货物，按照一般规定，参照多用途码头的设计标准，前方堆场的长度一般为泊位长度减去20m-30m，宽度通常为40m-60m，库后铁路作业平台的宽度宜取7m-9m，本设计中前方堆场的长度取250m，宽度取50m，库后铁路作业平台宽度取8m。③散货堆场，分为一线二线，一线库场的容量按一艘设计船型的装卸量考虑，取10000㎡，矩形布置，长250米，宽50米，面积12500㎡，二线库场取相同的布置，则件杂货的库场面积为10000㎡。装卸工艺布置装卸工艺是港口码头的基本生产工艺，是港口生产活动的基础。合理的装卸工艺，是港口码头增大通过能力，一高装卸效率，降低装卸成本，加速车船周转，缩短货运期限，提高货运质量，减轻劳动强度和改善劳动条件的重要物质基础和技术条件。因此，设计出技术先进、经济合理、安全可靠的装卸工艺流程，来完成港口一定的货物吞吐任务，是提高港口经济效益和社会效益的重要途径。（1）装卸工艺布置原则①装卸工艺设计方案应根据年货物吞吐量、货种、流向、车型、船型、集疏运方式、装卸要求和自然条件等因素综合确定。②装卸工艺设计应简化工艺流程和减少操作环节；应合理选择机型和工属具，优先选用国内定型产品，减少机械类型和规格；应结合国情确定机械化、自动化水平。③装卸工艺设计应保证作业安全，减少环境污染，减轻劳动强度，改善劳动条件，保护人体健康。④货种单一、流向稳定且运量较大时，宜设专业化码头。⑤货运码头设计水位差在8m以下，宜采用直立式。17m以上，宜采用斜坡式。8~17m,件杂货进出口和散货出口码头，宜采用直立式，散货进口码头，宜采用斜坡式或浮码头。（2）装卸机械根据不同港口使用要求，参照《港口装卸工艺学》的相关内容。码头前沿作业地带采用门机作为装卸船机械。码头平运输机械采用国产平板拖挂车机械。码头堆场作业区采用轨道移动式堆料机。本次设计为5万吨级散货码头，设计水位差在8米以下，故采用直立式码头。对于直立式码头装卸船作业宜选用起重机，所以本设计选用门座式起重机。一般散货起重机的起重量为7t-13t，拟取10t，，参照《港口水工建筑物》附录一，门座起重机性能为：，；荷载标准值为：250kN；吊具下最大起重量为:25t、最大幅度为30m。起重机的起升高度满足最大到港散货船舶空载设计水位和满载设计水位时全部散货的装卸作业，并且都能满足其他方面的设计最低要求。4结构选型结构选型基本原则①码头结构型式的选择要贯彻经济、实用、耐久的指导思想，并应进行综合分析比较；②全面规划、远近结合。应结合港口的规划要求，对码头负荷能力及浚深的预留等；③因地制宜，根据具体使用要求、自然条件、施工条件等选择码头结构型式；④积极采用科学技术新成果；⑤就地取材，因材设计，充分利用当地材料资源。结构形式重力式码头一般适用于较好的地基，重力式码头的工作特点是依靠结构本身及其上面填料的重量来保持结构自身的滑移稳定和倾覆稳定。由于自重大，地基承受的压力大，故重力式码头适用于较好的地基。它也是耐久性好和对超载、装卸工艺变化适应能力最强的一种结构，但其泊稳条件较差。板桩式码头一般适用于一万吨级以下的码头。板桩码头的工作特点是依靠板桩入土部分的侧向土抗力和安设在码头上部的锚碇结构来维持其整体稳定。除特别坚硬或过于软弱的地基外，一般均可采用。其结构简单，施工方便，施工速度快，对复杂的地质条件适应性强，但结构耐久性不如重力式码头，泊稳条件不如高桩码头。高桩式码头一般适用于软土地基。高桩码头是在软弱地基上修建的一种主要结构型式，其工作特点是通过桩台将作用在码头上的荷载经桩基传给地基。高桩码头为透空式结构，减弱波浪效果好，泊稳条件较好，砂石料用量省，建筑物结构简单，能够承受较大的荷载，对挖泥超深的适应性强，但其耐久性和对超载、装卸工艺变化的适应能力不如重力式码头。码头结构的选型应考虑地质条件、波浪条件、水流条件、施工依托条件及使用要求和使用年限等。本工程综合考虑可选择的码头结构形式有重力式沉箱结构和高桩板梁式码头结构。（1）从地质条件考虑黄骅港一期工程中工程范围内土层为第四系全新统滨海相沉积层，沉积韵律较明显，主要岩性为粉砂、粉质粘土、粉土多为层状土。重力式沉箱结构，该结构水下工作量少，结构整体性好，抗震性能强，施工速度快，一般在当地有可用于预制沉箱的设施或工程量大、工期短的大型码头选用沉箱结构。但沉箱结构的耐久性不高，需要钢材多，需要专门的施工设备和合适的施工条件。例如天津港东突堤南侧矿建码头采用的尾沉箱重力式码头，该码头建于软基上，采用深层水泥拌合技术。板梁式高桩码头上部结构主要由面板、纵梁、横梁、桩帽和靠船构件组成。板梁式码头各个构件受力明确合理，横向排架间距大，桩的承载力能充分发挥，装配程度高且节省材料，施工迅速且造价较低，适用于水位差不大、荷载较大且较复杂的大型码头。（2）从施工条件考虑重力式沉箱那头结构的施工过程主要为：抛石基床施工、墙体构件的预制和安装以及胸墙和墙后回填等程序。本部分施工重点论述其预制沉箱的施工。沉箱的施工程序为:沉箱的制造、下水、浮运、沉放（分节预制的沉箱须接高）及箱内填充。沉箱的制造是一项非常复杂而且精度要求很高的工作，需架设数量很多的模板，且对模板的要求较高，沉箱一般质量较大，沉箱的下水工作一般需要大型专门的机械。板梁式高桩码头中，桩一般采用预制桩较多。高桩码头桩基施工的主要工作有：桩的预制和运输，设置打桩定位基线及测量平台，定位沉桩，桩的临时固定和处理。高桩码头中方桩的桩径一般为400mm—600mm，桩径不大，桩型规则，预制中模板要求不高，当桩长较长时，一般分节预制，施工中在进行接桩。桩基施工的主要步骤为沉桩，沉桩一般采用捶击法沉桩工艺，沉桩的施工机械主要为打桩船，沉桩施工中要严格控制沉桩桩尖标高，其标高的控制一般是通过控制贯入度和标高进行间接控制。（3）从经济条件考虑经济条件主要从水运工程概预算编制进行具体的考虑，本部分从整体进行考虑，重力式沉箱，预制所需材料比桩基明显多，预制费用明显高出桩基，施工中，沉箱的下水的沉箱的浮运都需要专门的大型机械，而桩基的施工主要需要打桩船就可以解决，因此从大体考虑，桩基施工的费用要明显少于重力式沉箱。根据以上条件综合考虑，本设计中采用板梁式高桩码头结构。结构布置码头结构主要包括面层、面板、纵梁、横梁、桩帽、桩基、靠船构件及其他码头附属设施。（1）码头结构的宽度该码头为宽桩台高桩码头，码头结构的总尺度取决于岸坡的地质条件、地基加固方式和所采用的结构形式和位置。考虑到岸坡回填土方量，且结构总宽度内作用的荷载性质和大小的不同，用纵向变形缝缝将结构分为前后两部分——前方桩台和后方桩台。前方桩台的宽度一般采用码头前沿地带的宽度，该码头取14米，后方桩台宽度为结构总宽度减去前方桩台宽度，该码头取9米。（2）结构沿码头长度方向的分段为避免在结构中产生过大的变形应力，应沿码头长度方向隔一定的距离设置变形缝。参照《高桩码头设计与施工规范》：上部结构为装配整体式结构时，宜取60m-70m，变形缝的宽度一般采用20mm-30mm，变形缝内应采用泡沫塑料等柔性材料填充，以保证结构自由伸缩，码头上部结构在变形缝分断处可采用悬臂式结构或简支结构。根据要求本码头变形缝采用悬臂式结构，。变形缝宽度取30mm。变形缝间距取67m，码头沿长度方向分为13段，本设计中码头实际总长为871m。（3）纵梁的布置纵梁的设置主要决定于码头面上的荷载，还与码头对整体性的要求有关。宽桩台码头中的后桩台一般不布置纵梁。前桩台设有轨道起重机时，一般均设置纵梁。（4）横向排架的间距和桩的纵向布置横向排架中桩距一般采用3—5m。横向排架间距主要决定于作用在码头上的和荷载和基桩的承载能力，为了发挥桩基承载力，常采用长桩大跨。前方桩台的横向排架间距一般为6—7米，本码头工程前、后方桩台的排架间距均取7米。沿码头长度方向上没有布置叉桩或半叉桩。横向排架中桩的布置高桩码头的桩基布置原则是：①应能充分发挥桩基承载力，且使同一桩台下的各桩受力尽量均匀，使码头的沉降和不均匀沉降较小；②应使整个码头工程的建设比较经济；③应考虑桩基施工的可能性与方便性。此外桩基在进行平面布置时，应安排好斜桩的倾斜方向，要避免桩与桩在泥面以下相碰。考虑到打桩偏差，两根桩交叉时的净距不宜小于50cm。此外，还要考虑桩基布置对施工程序的影响。应使平面布置符合下列要求：①保证每根桩都能打，且施工方便；②不妨碍打桩船的抛锚和带缆；③尽量减少调船和变动打桩架斜度。横向排架中桩的数目和布置决定于桩台的宽度和码头荷载。该码头的桩属于摩擦桩，为充分发挥单桩的承载力，，此处距离主要有门机的轨距决定，前方桩台总长14m，，。后方桩台总长9，考虑到平板拖挂车的作用，。。考虑到有船舶撞击力的作用，在横向排架中布置一组叉桩，在海测门机轨道梁下布置双直桩，陆侧轨道两下布置双叉桩，海测轨道梁距码头前沿2米，，叉桩坡度3：1，横向排架中的斜桩在设计施工中应在平面内扭转15°。支承桩的桩长根据岩层（或其他硬土层）的标高确定。摩擦桩的桩长一般根据所需要的承载力确定。为了减少码头的沉降和提高桩的承载力，应考虑将基桩桩尖打入良好持力层的一定深度（对粘性土和粉土不宜小于2倍桩径，密实砂土和碎石类不宜小于1倍桩径）。如不能达到良好持力层时，也应使同一桩台下的桩打至同一土层，且桩尖标高不宜相差太大。桩长不宜超过打桩船能打的高度。靠船构件的布置靠船构件主要承受船舶的水平撞击力。在每一个横向排架正前方都布置一个靠船构件，避免船舶直接作用在码头结构物上而破坏码头前沿的辅助设施。本码头其结构形式采用预制悬臂梁式。码头附属设施码头附属设施主要包括防冲设备、系船设备、轨道结构、码头路面、供水供电管沟等。①防冲设备通常有木护舷、轮胎护舷和橡胶护舷等，木护舷仅在1000吨级以下小型码头中可应用，轮胎护舷可应用于3000吨级以下的中小型码头，橡胶护线吸能高、反力小、面压低、耐久性好，可用于任何形式、任何吨级的码头。本码头采用D形压缩型橡胶护舷。②系船设备，本码头采用系船柱，其中普通系船柱中心位置距码头前沿线1米，系船柱的间距为30米，且每个泊位设置两个风暴系船柱，系缆力标准值为650kN。系船柱主要外形尺寸（单位：mm）Themainappearanceofcolumnsize系缆力标准值脖高帽高柱径檐宽650KN500216/152480/380722系船柱主要外形尺寸（单位：mm）Themainappearanceofcolumnsize系缆力标准值（KN）檐长底盘尺寸锚杆方形边长圆形直径直径数量650K90042(48)10(8)③供水电管沟设置在前边纵梁和起重机轨道梁之间，，。，每级台阶的高度取200mm，宽度取300mm，采用钢筋混凝土结构。护轮槛采用直角式。护栏采用钢结构，，护栏立柱间距取2米。码头路面采用现浇混凝土路面。结构构造尺度面层铺平码头同时作为磨耗层，采用现浇形式，厚度不小于50mm，经验值一般取150mm，本设计取面层厚度为150mm。面板采用实心预制板，厚度一般为400mm—600mm，本设计取面板厚500mm。横梁断面形式，预制部分为T形断面，现浇部分为矩形断面，高度一般为800mm—1500mm，本设计取横梁高度为1200mm，横梁宽度根据经验取值，取其宽度为600mm,。纵梁断面形式采用矩形，高度一般为900mm—1200mm，本设计中总横梁高度取1200mm。纵梁宽度一般为300mm—500mm，但是其高度取1200mm，考虑到结构的稳定性，本设计取纵梁宽度为600mm。纵梁采用预制安装的连续纵梁。桩帽采用现浇钢筋混凝土，单桩桩帽宽度1400mm，双桩桩帽取2600mm，，且不得小于600mm，桩帽高度取800mm。桩采用预应力混凝土方桩，断面一般采用400mm400mm—600mm600mm，本设计中断面形式采用600mm600mm，桩头嵌入桩帽80mm。码头面层断面图，如下图（）所示：（a）横断面图（b）纵断面图面层断面图（单位：）FigureSurfacelayersection5结构计算作用分析作用在码头上的作用按时间的变异可将作用分为永久作用、可变作用和偶然作用。永久作用主要包括自重力、预加应力、土重力及由永久作用引起的土压力。可变作用主要包括堆货荷载、流动起重运输机械荷载、船舶荷载、波浪力等。偶然作用主要为地震作用其中永久作用参照《高桩码头设计与施工》规范中高桩码头结构各部位的混凝土强度计算即可。偶然作用在设计基准期内不一定出现，但一旦出现其量值很大且持续时间很短，，地震设计烈度取基本设计烈度即可，本部分内容主要详细考虑可变作用。可变作用中考虑的荷载主要有码头地面使用荷载、船舶荷载、水流力、冰荷载等。（1）堆货均布荷载参照《港口水工建筑物》附录一荷载标准值；码头前沿堆货荷载标准值取为20kN/㎡；堆场堆货荷载标准值取为50kN/㎡。（2）散货带斗门机25t门座起重机海陆侧轮压荷载均为250kN/轮，，每支腿6个轮子。其荷载计算图示如下图（）：（单位：）FigureDoorloadchart（3）25t平板挂车因为本次设计时，平板挂车每次运输的载重量取为门机一次装卸货物的重量，即为16吨，。25t平板挂车平面尺寸图和荷载标准值如下图（）：平板挂车平面尺寸图（单位：）FigureFlattrailerplanesizechart汽车荷载标准值Carloadstandardvalue自重（t）载重量(t)总重力(kN)轴荷载(kN)每个车轮着地宽度及长度（m）9253402×140×（4）流动机械荷载（）：牵引车平面尺寸图式（单位：）Fig.Tractordimensionschema流动机械荷载标准值Mobilemachineryloadstandardvalue自重（t）载重量（t）总重力（kN）轴荷载（kN）每个车轮着地宽度及长度（m）前轴中轴后轴377373×（5）船舶荷载作用在码头建筑物上的船舶荷载按其作用方式分为船舶系缆力、，港区设计风速V=22m/s，因为船舶在超过九级风（最大风速V=22m/s）时离码头到锚地避风，所以港区设计取V=22m/s。①作用于船舶上的风荷载作用在船舶上的计算风压力的垂直于码头前沿线的横向分力（kN）和平行于码头前沿的纵向分力（kN）可按下式计算：（）式中：—分别为作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力（kN）；—分别为船体水面以上横向和纵向的受风面积（㎡）；—分别为设计风速的横向和纵向分量。5万吨级散货船半载或压时：（）船舶在水面以上的最大轮廓尺寸：B=32m，L=230m查表==②作用于船舶上的水流力水流对船舶作用产生的水流力船首横向分力和船尾横向分力：（）式中：—分别为水流对船首横向分力和船尾横向分力（kN）；—分别为水流力船首横向分力系数和船尾横向分力系数；—水的密度（t/m3），对海水；V—水流速度（m/s），本设计中水流流速取海流最大流速，取V=；BQUOTE—船舶吃水线以下的横向投影面积（m2）。：，则水流对船舶作用产生的水流力纵向分力：（）（）（）式中：—水流对船舶作用产生的水流力纵向分力（kN）；—水流力纵向力分力系数；S—船舶吃水线以下的表面积（m2）；V—水的运动粘性系数，，取水温10。故=则（）③系缆力（）式中：K—系船柱受力分布不均匀系数，实际受力的系船柱数目时k；n—计算船舶同时受力的系船柱数目，n取6；—系船缆的水平投影与码头前沿形成的夹角，取30；—系船缆与水平面之间的夹角，取15；—可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和及纵向分力总和。情况一：，情况二：根据“荷载规范”：50000吨级船舶计算系缆力小于650KN时，按650KN选用，故取系缆力标准值为650KN。系缆力标准值N的横向投影，纵向投影，竖向投影：（）（）（）④挤靠力本工程采用橡胶护舷间断布置，护弦间距7m，与船舶接触的橡胶护舷共33组（）式中：—橡胶护舷间断布置时，作用于一组或一个橡胶护舷上的挤靠力标准值（kN）；—挤靠力不均匀系数，；n—与船舶接触的橡胶护舷的组数或个数。橡胶护舷等间距布置，拟定护舷间距7m，与船舶接触的橡胶护舷共有33组。⑤撞击力船舶靠岸时的撞击力：船舶靠岸时的有效撞击能量：（）式中：—有效动能系数，–，，；—船舶靠岸法向速度，查《港口工程荷载规范》=；—船舶质量。满载排水量（）选用DA800×1500标准型橡胶护舷：E=278KJ,反力R=825KN⑥其他荷载因为本次设计时，码头平台采用透空式结构，所以作用在码头平台结构上的风荷载可忽略不计。因水流流向大致与码头前沿线平行，而码头平台的岸线较长，纵向整体刚度较大，所以水流对码头平台结构作用产生的水流力也可忽略不计。面板设计根据结构平面布置，本设计中面板选用钢筋混凝土预制板实心板，板梁式高桩码头设计中，钢筋混凝土板的计算方法可简化为单向板和双向板。在本结构中，其前、后边板为单向板，其余均为双向板，单向板的计算较为简单，本部分设计不再对其进行详细的计算，此处选择四边与纵横梁相连的双向板进行计算。计算原则参照《高桩码头设计施工规范》（JTJ291—98）中的相关内容。施工期：预制面板安装在横梁上，按简支板计算。使用期：面板与纵、横梁整体连接，为连续板，板的内力计算，首先按四边简支板计算出两个方向的跨中弯矩和，连续板的跨中弯矩取和；支座弯矩取和。计算参数（1）简支板排架间距7m，。弯矩计算：，（），（）取。（2）连续板短边方向：,。长边方向：，，式中：B—梁的上翼缘宽度，—梁的中心距离；—计算跨度，—净跨；—板厚，此处=，—搁置长度。作用分析（1）永久作用为其量值随时间的变化与平均值相比可忽略不计的作用。结构自重：现浇面层：；。预制面板：；。（2）可变作用分为其量值随时间的变化与平均值相比不可忽略的作用，可变作用又可分为短暂状况可变作用和持久状况可变作用。①短暂状况可变作用：施工荷载取3KPa预制板吊运：预制板尺寸预制板吊运时取动力系数吊点详细位置见下图（）：预制板吊点示意图(单位：mm)FigSchematicdiagramofprefabricatedplatehangingpoint①持久状况可变作用：堆货均布荷载，码头前沿均布荷载标准值q=20KPa,堆场堆货均布荷载标准值q=50kPa平板拖挂车荷载。作用效应计算(1)短暂状况（施工期）：按简支板计算永久作用：板自重弯矩计算（）可变作用：施工荷载：弯矩计算(2)持久状况（使用期）：按四边简支板计算。①永久作用(a)板自重：同短暂状况(b)面层荷载：即参照《建筑结构经历计算手册》查表4-1，其计算系数分别为所以（）连续板的跨中弯矩连续板的支座弯矩②可变作用通常情况下堆货均布荷载、多台运输机械不可能同时作用在一块板上，因此只需计算出不同可变荷载作用下的内力，取最大的作为控制内力即可，经过比较，堆货均布荷载相对于平板拖挂车荷载较小，可忽略不计，所以本部分仅对平板拖挂车进行计算。25t平板拖挂车作用重载时车轴最大轴压为194kN，。平板拖挂车荷载经面层传递扩散后，集中荷载沿两个垂直方向的传递宽度分别为：（）（）式中：—集中荷载分别在平行板跨方向的传递宽度（m）；S—最外面集中荷载的中心间距（m）；—集中荷载分别在平行板跨方向的接触宽度（m）；—垫层厚度（m），即为现浇面层厚度，m。由于荷载作用在对称轴上，参照《高桩码头设计与施工规范》附录B进行以下计算分两种情况进行讨论。情况一如下图（）：平板挂车荷载作用图式FigFlattrailerwhereactionschema=====（）式中：—双向板在单位宽度上，计算跨度为和的跨中弯矩标准值（）；—系数；；P—集中荷载标准值（kN）,；—集中荷载沿和方向的传递宽度（m）。（）按照，查表的。按照，查表的。。情况二如下图（）：平板挂车荷载作用图式FigFlattrailerwhereactionschema=====，按照，查表的。按照，查表的。。比较以上两种计算结果，得连续板在拖挂车作用下产生的跨中弯矩为连续板在拖挂车作用下产生的的支座弯矩为面板计算结果汇总（单位：）TableThepanelcalculationresults 作用短跨跨中长跨跨中短跨支座长跨支座永久作用面板自重———面层自重可变作用短暂状况施工荷载———持久状况平板挂车作用效应组合（1）承载力极限状态的作用效应组合：①持久状况作用效应的持久组合：（）式中：—永久作用分项系数，—可变作用分项系数，。长跨跨中：；短跨跨中：；长跨跨支：；短跨跨支：。②短暂状况作用效应的短暂组合：（）式中：—永久作用分项系数，；—可变作用分项系数，。（2）正常使用极限状态的作用效应组合①持久状况作用的短期效应组合（）式中：—可变作用的频遇值系数，。长跨跨中：；短跨跨中：；长跨跨支：；短跨跨支：。②持久状况作用的长期效应组合（）式中：—可变作用的频遇值系数，。长跨跨中：；短跨跨中：；长跨跨支：；短跨跨支：。面板弯矩计算结果表（单位：）TableStringersmomentcalculationusingtheresultsoftable作用M值短跨跨中长跨跨中短跨支座长跨支座①面层自重———②面板自重③平板挂车荷载承载能力极限状态作用组合计算式×②+×③×（①+②）+×③×②+×③×②+×③结果——正常使用极限状态作用组合计算式1×②+×③1×②+×③1×②+×③1×②+×③结果——板的配筋本设计中板使用的是钢筋混凝土预制实心板，板在安装过程中会有一个起吊过程，因此正常情况下应该对此预制板的四角吊环进行适当的设计及其必要的验算，但本设计中默认吊环均能满足工程施工的要求，因此对吊环不再进行设计。《港口工程混凝土结构设计规范》中规定，混凝土强度等级不得低于C30,本设计中混凝土选用C35，，混凝土保护层厚度取40mm,钢筋：采用热轧I级钢筋，抗拉强度设计值为。根据作用效应组合的计算结构，按照持久状况作用效应的持久组合进行板的配筋计算，其中（1）长跨最大正弯矩为：（）（）满足要求。（）选用配筋率＞％（）满足配筋率要求。（2）长跨最大负弯矩为：满足要求。配筋率＜％不满足要求，按照最小配筋率配筋。选用。（3）短跨最大正弯矩为：满足要求。配筋率＜％不满足要求，按照最小配筋率配筋。选用。（4）短跨最大负弯矩为：满足要求。配筋率＜％不满足要求，按照最小配筋率配筋。选用。（5）吊环配筋单个吊环钢筋截面面积计算公式：（）式中：—构件的总重力设计值（N）；—I级钢筋的抗拉强度设计值（KPa）；—吊环数，设有四个吊环时，按三个受力计算。则选36（）,锚固长度1000mm。本部分内容参照《高桩码头设计与施工规范》中的相关内容，对板进行受冲切承载力验算和裂缝宽度的验算。（1）受冲切承载力验算局部荷载设计值=受冲切承载力设计值：（）式中：（C40混凝土）；；满足受冲切承载力。（2）板裂缝宽度验算面板最大抗裂宽度可按下列公式计算：（）（）式中：—最大裂缝宽度；—构件受力特征系数，；—考虑钢筋表面形状的影响系数，；—考虑荷载长期效应组合或重复荷载影响的系数，；—最外排纵向受拉钢筋的保护层厚度，取20mm；—纵向受拉钢筋的有效配筋率，当时，，当时，；—有效受拉混凝土截面面积，对受弯构件，取为；—受拉区纵向钢筋截面面积，取受拉较大一侧的钢筋截面面积；—按荷载长期效应组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力，按公式计算。长跨跨中弯矩为：（）取不满足要求，应采用预应力钢筋。②长跨跨支弯矩为：取满足要求。③短跨跨中弯矩为：取满足要求。④长跨跨支弯矩为：取满足要求。纵梁设计高桩码头的结构分段是一个空间整体结构。对于常见的板梁式高桩码头，通常其码头分段长度远大于码头宽度，使得结构纵向刚度小而横向刚度相对较大，各横向排架近似于独立工作，横梁和其下桩基组成的横向排架常是主体受力构件，各排架结构的间距、受荷条件（边排架除外）以及承载能力基本上是相同的，因此通常按纵向和横向两个平面进行结构内力计算。纵梁的计算荷载主要包括：纵梁自重、直接作用在纵梁上的使用荷载（如门机荷载）、由面板自重及面板上使用荷载产生的面板支座反力。纵梁沿码头前沿方向布置，，其结构断面图如下图（）：纵梁断面（单位：）FigLongitudinalsection（1）面积：。（）（2）面积矩：。（）（3）轴心位置：（距梁底边）。（）（4）惯性矩：对于组成截面均为矩形组合截面，根据《材料力学》（2002年）附录Ⅰ第1-3节，惯性矩的平行移轴公式和组合截面的惯性矩计算公式如下（）（）（）式中：—组合截面对给定的坐标系的坐标轴的惯性矩（）；—组合截面中某一截面对坐标轴的惯性矩（）；—组合截面中某一截面对其与轴平行的形心轴的惯性矩（）；—组合截面中某一截面的截面形心在给定的坐标系内的坐标值（m）；—组合截面中某一截面的面积（）；—组合截面中某一截面的宽度（m）；—组合截面中某一截面的高度（m）。断面尺寸为b=，h=（5）混凝土弹性模量。计算原则施工期：预制轨道梁安装在桩帽上，按简支梁计算，作用在梁上的荷载为预制梁及现浇接头混凝土自重，此时梁的有效断面为预制断面。（2）使用期：纵梁按连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面板、面层自重及使用期的可变荷载作用。此时梁的有效断面为叠合断面。（3）纵梁的内力按照下列规定计算①支撑于桩帽上的连续纵梁，其内力应按照弹性支撑连续梁计算②支撑于横梁上的装配整体式纵梁，具有弹性支撑性质。对于重要工程宜按照弹性支撑连续梁计算，一般工程科简化为刚性支撑连续梁计算。计算参数，，，净跨6m，横向排架间距7m。（1）简支梁弯矩计算跨度，但不大于,取。剪力计算。式中：—计算跨度；—净跨；—搁置长度。（2）连续梁弯矩计算跨度，当时，；当时，所以弯矩计算跨度取。式中：—横梁或桩帽的中心距；—纵梁支座、横梁或桩帽的宽度。剪力计算跨度。作用分析面板上的永久作用和可变作用（包括短暂状况和持久状况）传递到纵梁上的作用。（1）永久作用：①预制纵梁及现浇接头自重：；②面层自重：。可变作用：①码头前沿堆货荷载：q=20KPa，宽度为从码头前沿到14m处；②门机：，，每台门机4组轮子，每支腿6个轮子，（吊臂位置1）；③牵引车、平板挂车荷载牵引车荷载：前轴轴压37kN，中轴轴压73kN；后轴轴压73kN；轮胎接地面积前轮（个数长宽）：，中后轮；平板挂车荷载：前轴轴压100kN，中后轴轴压120kN，轮胎接地面积（个数长宽）：。作用效应计算（1）永久作用标准值产生的作用效应①施工期：只考虑预制纵梁的自重及现浇面板接缝混凝土（叠合部分）的重量，面板自重由横梁承担。考虑施工时接缝混凝土强度未达到设计强度，所以按简支梁计算。预制部分及现浇接头自重：q=××25=18kN/m，施工期承载能力极限状态设计值：施工期正常使用极限状态设计值。②使用期：按照刚性支撑连续梁计算，码头沿长度方向分为13段，每段长度为67米，每段为九跨连续梁。面层自重分配到纵梁g=×24=，面层自重分配到梁上的作用如下图（）所示现浇面层荷载分配FigCast-in-placesurfacelayerloaddistribution面层自重：q=24×=（a）轨道梁内侧面层自重向轨道梁传递：（）转化为作用在门机轨道梁上的均布荷载：（）（）(b)轨道梁外侧面层自重向轨道梁传递：(c)轨道梁自重综上，作用在门机轨道梁上的均布恒载为：（）纵梁在均布恒载作用下的弯矩、剪力计算弯矩值（）支座反力为左右二截面的剪力绝对值之和。式中：—均布恒载作用下等跨连续梁的跨中（支座）弯矩；—均布恒载作用下等跨连续梁的支座剪力；—弯矩计算系数，对于五跨连续梁，参照《建筑结构静力计算手册》；—剪力计算系数，对于五跨连续梁，参照《建筑结构静力计算手册》；—弯矩计算跨度；—剪力计算跨度。跨内最大弯矩支座弯矩剪力值门机轨道梁在恒载作用下各跨弯矩表（单位：）TablePortalcranetrackbeamZaihengloadacrossthebendingmoment跨中弯矩支座弯矩支座截面剪力计算结果表TableBearingshearcalculationresults（kN）（2）可变作用标准值产生的作用效应可变作用主要包括堆货均布荷载和流动起重运输机械荷载，并应考虑到不同可变作用同时出现的可能性，此处由于堆货均布荷载值对轨道梁产生的作用较小，所以只考虑流动机械对纵梁的作用。①平板挂车荷载考虑两辆平板挂车同时作用。，如下图（）：牵引车、平板挂车荷载FigTractor,trailerload列力的平衡方程有：得根据《水工钢筋混凝土结构学》附录八，在移动集中荷载作用下等跨连续梁各截面的跨中弯矩、支座弯矩及支座截面剪力的计算公式如下：（）（）支座反力为左右两截面的剪力绝对值之和。式中：M—移动集中荷载作用下等跨连续梁的跨中弯矩；V—移动集中荷载作用下等跨连续梁的支座剪力；—弯矩计算系数；—剪力计算系数；—弯矩计算跨度，。两辆平板挂车同时作业时，。（为2个单元长度）；，；，；，。综上所述，将门机轨道梁在移动的牵引车、平板挂车集中荷载作用下的跨中弯矩、支座弯矩及支座截面剪力计算结果列于下表：门机轨道梁在移动荷载下各跨弯矩表（单位：）TablePortalcranetrackbeamsundermovingloadsacrossthebendingmoment跨中弯矩支座弯矩门机轨道梁在移动荷载下支座截面剪力表（单位：）TablePortalcranetrackbeamundermovingloadbearingshear②门机荷载经比较，。，；，。在门机荷载作用下等跨连续梁各截面的跨中弯矩、支座弯矩、制作截面剪力的计算公式为：式中：M—移动集中荷载作用下等跨连续梁的跨中弯矩；V—移动集中荷载作用下等跨连续梁的支座剪力；—弯矩计算系数；—剪力计算系数；—弯矩计算跨度。门机轨道梁在移动的门机集中荷载作用下的跨中弯矩、支座弯矩、支座截面剪力计算结如下表门机轨道梁在集中荷载下各跨弯矩表（单位：）TablePortalcranetrackgirderunderconcentratedloadineachcrossbendingmoment跨中弯矩支座弯矩门机轨道梁在集中荷载下支座截面剪力（单位：）TablePortalcranetrackgirderunderconcentratedloadbearingshear作用于作用效应组合按《高装码头设计与施工规范》。（1）承载能力极限状态的作用效应组合：持久状况作用效应的持久组合应按下式确定：（）式中：—作用效应设计值；—结构重要性系数，。；—永久作用分项系数；—主导可变作用分项系数；—非主导可变作用分项系数；—组合系数，；—永久作用标准值产生的作用效应；—主导可变作用标准值产生的作用效应；—非主导可变作用标准值产生的作用效应。分项系数取值按《高装码头设计与施工规范》。正常使用极限状态的作用效应组合久状况作用的长期效应组合应按下列公式确定：（）式中：—准永久值系数，。②持久状况作用的短期效应组合应按下式确定：（）式中：——频遇值系数，。（正）（单位：）TableStringersmomentcalculationusingtheresultsoftable作用M值①自重（纵梁和面层）——②门座式起重机③牵引车、平板挂车承载能力极限状态设计值计算式×①+×②+××③×②+××③×①+×②+××③×②+××③×①+×②+××③结果正常使用极限状态（长期效应合）计算式1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）结果正常使用极限状态（短期效应合）计算式1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）结果纵梁使用期弯矩计算结果表（负）（单位：）TableStringersmomentcalculationusingtheresultsoftable作用M值①自重（纵梁和面层）—.——②门座式起重机③牵引车、平板挂车承载能力极限状态设计值计算式×②+××③×①+×②+××③×②+××③×①+×②+××③×②+××③结果正常使用极限状态（长期效应合）计算式×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）结果正常使用极限状态（短期效应合）计算式×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）结果纵梁使用期剪力计算结果表（正）（单位：）TableStringermomentcalculationusingtheresultsofTable作用V值①自重（纵梁和面层）——②门座式起重机③牵引车、平板挂车承载能力极限状态设计值计算式×①+×②+××③×②+××③×①+×②+××③×②+××③×①+×②+××③结果正常使用极限状态（长期效应合）计算式1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）结果正常使用极限状态（短期效应合）计算式1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）结果纵梁使用期弯矩计算结果表（负）（单位：）TableStringermomentcalculationusingtheresultsofTable作用M值①自重（纵梁和面层）———②门座式起重机③牵引车、平板挂车承载能力极限状态设计值计算式×②+××③×①+×②+××③×②+××③×①+×②+××③×②+××③结果正常使用极限状态（长期效应合）计算式×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）结果正常使用极限状态（短期效应合）计算式×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）1×①+×（②+③）×（②+③）结果纵梁的配筋计算本设计只进行门机轨道梁的配筋。门机轨道梁按矩形截面构件配筋。断面尺寸：b×h=600×1200mm，每跨梁长7m。材料系数：混凝土为C40，轴心抗压强度设计值为；钢筋采用热轧Ⅱ级钢筋，抗拉强度设计值为。门机轨道梁的跨高比为：，所以本设计扔按照《港口工程混凝土结构计算规范》（JTJ267-98），门机轨道梁应按深受弯构件设计，并按规范进行配筋计算。深受弯构件受剪截面应符合下列公式的要求：当时：（）当时：（）（）上述公式，当时，取。式中：—截面设计高度；B—矩形截面宽度，门机轨道梁b=600mm；V—建立设计值，（负值）；—结构细数，；—计算跨度，门机轨道梁=7000mm；H—矩形梁的截面高度，h=1200mm；—按一般受弯构件集中配置受力钢筋时截面的有效高度，梁处于潮湿环境，属三类环境条件，混凝土最小保护层厚度为45mm，不知二排钢筋，纵向手拉钢筋合力点至截面手拉边缘的距离取a=80mm，则。综上得：因为：，所以按式进行计算：则门机轨道梁的截面尺寸满足斜截面抗剪要求。（1）正截面受弯承载力下的纵向配筋计算深受弯构件在正截面受弯承载力下的纵向钢筋面积可按下列公式计算：（）（）式中：M—受弯承载力设计值，按使用期承载能力极限状态持久状况效应的持久组合设计值计算；Z—内力臂。内力臂在按下列规定确定：对连续的深受弯构件跨中截面：（）对连续的深受弯构件中间支座截面：（）当时，取。综上得：跨中截面内力臂：中间支座截面内力臂：梁的配筋同样应满足最小配筋率的要求，对热轧Ⅱ级钢筋，梁的最小配筋率为，若计算得出的小于，则应按配筋。①跨中弯矩满足要求选用。②跨中弯矩满足要求。选用。③跨中弯矩满足要求。选用。④支座弯矩满足要求。选用。⑤支座弯矩满足要求。选用。（2）斜截面受剪承载力下的抗剪配筋计算门机轨道梁上作用有多种荷载，均布荷载为结构自重，集中荷载有门机荷载和平板挂车荷载。由上述计算可得，集中荷载对支座截面所产生的剪力值占总剪力值的百分比都在75%以上，所以根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98），集中荷载作用下深受弯构件受剪承载力，应按下列公式计算：（）（）（）式中：—斜截面的受剪承载力设计值（N）；—计算截面的剪跨比；—竖向分布钢筋抗剪强度系数；—水平分布钢筋抗剪强度系数；—间距为sh的同一排竖向分布钢筋的截面面积（mm²）；—间距为sv的同一排竖向分布钢筋的截面面积（mm²）；—分布钢筋抗拉强度设计值（MPa），但取值不应大于310MPa；—竖向分布钢筋的水平间距；—水平分布钢筋的竖向艰巨。计算截面剪跨比按下列规定采用：（a）采用式时，当＜，取=，当＞3时，取=3；（b）采用式时，当＜，取=，，取=.因为门机荷载为移动的集中荷载，所以斜截面的受剪承载力应按可能出现的最小情况计算，此时计算截面的剪跨比按大于3取用，则：，；因为，所以对的影响可忽略不计，仅按构造要求设置水平分布钢筋。此时，深受弯构件受剪承载力公式可简化为：则不需要进行斜截面抗剪配筋计算，仅按构造要求设置腹筋。若时需按计算配置腹筋。根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98），对的深受弯构件，竖向分布钢筋可参照一般梁的构造要求配置，。梁中箍筋最大间距的按照规范规定取相应值，当梁高h＞1200mm，时，，直径不宜小于8mm；梁内纵向架立钢筋和构造钢筋的直径，当梁跨l＞6m，d不宜小于10mm，当梁高h＞1600mm时，不宜小于12mm；当梁高h＞700mm时，在梁的两侧面沿高度每隔300mm-400mm各设置一根直径不小于10mm的纵向构造钢筋；两侧纵向构造钢筋用连系筋相连，连系筋的直径可与箍筋相同，间距常为箍筋间距的倍数，一般在500mm-700mm之间。竖向分布钢筋拟选用热轧Ⅰ级钢筋，最小配筋率：。水平分布钢筋拟选用热轧Ⅱ级钢筋，最小配筋率：。综上，将门机轨道梁在斜截面受剪承载力下的抗剪配筋计算过程列于下表。门机轨道梁在斜截面受剪承载力下的抗剪配筋计算过程TablePortalcranetrackLiangZaixiesectionshearcapacityofshearreinforcementcalculationprocess项目截面AB（左）B（右）C（左）C（右）V（）（）（）是否须由计算确定抗剪腹筋是是是是是选配箍筋肢数n，直径，间距选配箍筋（）水平分布钢筋的竖向间距取320mm，直径选用，则：（）水平分布钢筋满足最小配筋率的要求。连系筋直径选用Ф8，间距拟取2倍箍筋间距200mm。，理论上门机轨道梁各斜截面已满足受剪承载力的要求，可不必配置斜筋或弯起钢筋，但为了加强梁在支座附近的受剪承载力，仍由各跨跨中弯起2根纵向受力钢筋至梁顶再伸入支座。（3）门机轨道梁正常使用极限状态抗裂验算①抗斜裂缝验算对于一般要求不出现斜裂缝的深受弯构件，应按下式进行验算：（）式中：—按荷载的短期效应组合计算的剪力值（N）；—混凝土轴心抗拉强度标准值，对40号混凝土，。综上得：，则：，门机轨道梁满足抗斜裂缝的要求。②抗垂直裂缝验算根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98），对于一般要求不出现垂直裂缝的深受弯构件，应按下列公式进行验算：（）（）式中：—按荷载的短期效应组合计算的弯矩值（N·mm）；—截面抵抗矩塑性系数：当；—混凝土截面受拉边缘的弹性抵抗矩（mm），。综上得：N·mm门机轨道梁们组抗垂直裂缝要求。横向排架设计横梁是板梁式高桩码头的主要受力构件，作用在码头上的几乎所有荷载都是通过它传给基桩。横向排架中常布置叉桩和直桩支撑，由于设置叉桩的桩台能较好地抵抗水平位移，且横梁的惯性一般较大、跨度较小，其线性刚度远大于桩的线性刚度，实验表明当叉桩中两斜桩的断面尺寸、斜度和桩长相等或相近时，在进行横梁内力分析时，可假定两端为铰接，垂直荷载作用下，横梁可按照弹性支撑连续梁进行计算，一般采用弯矩方程解决，其横向排架断面图如下图（）所示：码头横向排架结构断面（单位：）FigureWharfsbentstructuresection（1）施工期：分为四个施工阶段，需要分别计算其内力①安装横梁，横梁搁置在桩帽上，按简支梁计算内力；②安装靠船构件，安好后现浇纵横梁接头；③安装面板及现浇面板接头混凝土，此时横梁按弹性支承连续梁计算；④施工期梁的有效断面为预制断面，作用在梁上的荷载为永久作用。（2）使用期使用期按弹性支承连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面层混凝土和各种使用荷载，使用期梁的有效断面为叠合断面。（3）横向排架的内力计算横向排架内力宜按柔性桩台计算，由叉桩和直桩支撑的横梁，在进行计算时可假定桩两端为铰接，桩与横梁之间采用嵌固连接的全直桩码头，桩的计算长度可采用嵌固点法确定，应考虑桩帽及靠船构件对横梁内力的影响。（1）施工期，横梁按简支梁计算弯矩计算跨度：，取。剪力计算跨度：式中：—计算跨度；—净跨；e—搁置长度。（2）使用期，横梁按连续梁计算弯矩计算跨度：剪力计算跨度：式中：为横梁或桩帽中心间距。结构断面特性表TableStructuresectioncharacteristics阶段截面图截面积中和轴惯性矩I（计入10%钢筋面积）混凝土弹性模量E（计入10%钢筋面积）EI（计入10%钢筋面积）预制安装阶段使用阶段面板上的永久作用和可变作用（包括短暂状况和持久状况）传递到横梁上的作用。永久作用主要是结构自重，包括面层、预制面板、纵梁传来的支座反力、预制横梁、现浇接头及靠船构件等。①现浇面层自重：；②面板传给横梁自重：；③纵梁自重：；④横梁自重：。（2）可变作用主要包括船舶荷载、堆货均布荷载、门座起重机荷载以及拖挂车荷载等①船舶荷载系缆力：按9级风计算，撞击力：船舶靠岸速度；②堆货荷载：码头前沿堆货荷载标准值q=20kPa,堆场堆货荷载标准值q=50kPa，本部分计算时取堆货荷载值q=30kPa；③门座起重机荷载：海陆侧轮压荷载均为250kN/轮；④牵引拖挂车等流动机械荷载：牵引车前轴轴压37kN，中后轴轴压为73kN；拖挂车满载时车轴最大轴压194kN。横梁上的可变作用有堆货荷载和牵引车、平板挂车荷载，不会同时出现，经分析比较，堆货荷载起控制作用。作用效应计算（1）使用期按弹性支承连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面层混凝土和各种使用荷载，使用期梁的有效断面为叠合断面。桩的轴向刚性系数：（）式中：—桩自由段长度；—桩材料的弹性模量，取；为桩断面的面积，=×=。(为桩入土段的刚性系数，R为单桩垂直极限承载力)。（）根据地质资料得：+++++=则由上式（）得，取。，由几何知识求得每根桩的自由长度为：FigureWaterpileschematicdiagram每根桩的轴向刚性系数分别为：由支座刚性系数公式：（单桩支座）（）（叉桩支座）（）得每个支座的刚性系数分别为：简化计算的基本假定：桩两端为铰接；作用在横向排架上的水平力完全由叉桩承受；横向排架中的横梁，只承受垂直力和弯矩作用，按弹性支承连续梁工作，然后便可采用五弯矩方程式进行计算，计算的基本体系见图（）：FigureFivebendingmomentdiagramsystem本设计中横向排架共四跨，以下所列方程均按照四跨列式。弯矩方程：（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）式中：—外荷载作用下，基本体系（简支梁）第n跨左支承和右支承的虚反力；—外力作用下，基本体系中第n支座的反力。将支座刚性系数带入上述公式得：将横向排架上的荷载分成以下情况由弯矩方程求如下：为方便简化计算，下列计算中所涉及到的与跨度有关的问题中，梁和面板自重,如下图（）：FigureTransompanelloadchart（）（）（）跨中弯矩。②面层自重，如下图（）：FigureUrfacelayerofdeadweightloadchart跨中弯矩。③堆货荷载，如下图（）：FigureFigurestackerloads跨中弯矩。④纵梁自重，如下图（）：FigureStringerappliedloaddiagram跨中弯矩。⑤船舶荷载（a）系缆力系缆力垂直于码头前沿线的横向分力为，系缆力垂直于码头前沿线的横向分力为，参照《高桩码头设计与施工规范》附录A，水平力在排架中的分配系数为，所以，对横梁中和轴产生的力矩为。（b）撞击力船舶撞击力法向分力，该力在横向排架中的分配系数为，作用在每个排架上的船舶撞击力，对横梁中和轴产生的力矩为。（c）挤靠力，如下图（）：对横梁中和轴产生的力矩为，，FigureFiguresqueezedbyforce跨中弯矩。⑥门机荷载，如下图（）：FigureDoorloadchart海侧路侧跨中弯矩。Ⅰ支座弯矩分别为Ⅱ支座弯矩分别为Ⅲ支座弯矩分别为Ⅳ支座弯矩分别为Ⅴ支座弯矩分别为。Ⅵ支座弯矩分别为⑦流动机械荷载流动机械轮压较小，远小于30kN/㎡堆货荷载对横向排架的作用，因此本部分不再对此部分荷载进行计算。施工期考虑预制横梁的自重、现浇面板接缝