轮扣式高支模脚手架专项施工方案

3 4 4 5 5 7 7 8 8 8 8 8 二、荷载设计 三、模板体系设计 3、支座反力计算 五、小梁验算 4、支座反力计算 六、主梁验算 4、支座反力计算 七、可调托座验算 八、立柱验算 2、风荷载计算 2)小梁验算 4、支座反力计算 2、支架及模板自重计算G1k 3、立柱稳定性验算 ）；房房5.2~~~19、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011三、轮扣式脚手架介绍轮扣式脚手架全称为多功能轮扣式脚手架，广东钢管脚手架。它是由承插型轮扣式钢管支架衍生出来的一种构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在钢个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权本工程采用C30钢筋混凝土首层梁板作为轮扣一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力根根根900*48*3.0根4根根900*48*3.0根根条HG－90Pma×=6.77KNHG－120Pma×=5.08KNHG－180Pma×=3.39KNQma×=14.80KNQma×=11.11KNQma×=7.40KN2.钢管支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过350mm。处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°~60°。在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平1－可调托座；2－螺杆；3－调位螺母；4－立杆；5－水平杆支撑系统构支撑系统步距梁(板)底主次楞适用截面范围横距适用截面范围横距板厚(mm)型本工程中截面积≤0.36m2本工程中截面积≤0.36m2的梁按该做法450×900450×900采用双钢管次楞采用木方间本工程中截面积≤0.3m2的梁按该做法本工程中板厚≤15mm的板按该做法2300×700本工程中截面积≤0.3m2的梁按该做法本工程中板厚≤15mm的板按该做法2300×700采用双钢管次楞采用木方间/3/3采用双钢管↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，在纵横向相邻6）多人同时操作时，应明确分工、统一信号若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度(m)>8>8百分率(%)梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥；模板上有预留洞4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应模板安装尺(mm)柱、墙、粱＋45(m)>8>8百分率(%)b．支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用1－可调托座；2－螺杆；3－调位螺母；4－立杆；5－水平杆1－螺杆；2－调位螺母；3－立杆；4－水平杆5－水平钢龙骨7.梁、板下立杆最顶轮扣节点必须设置纵横向水平横杆。水平横杆至模板支撑点高度托螺栓伸出长度300mm）不得大于650mm。序号2六、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责七、支模监测八、质量保证措施3、钢管组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢4、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前5、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案6、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解9、立杆接长必须采用对接扣件连接,两根相邻立杆的接头不应九、安全技术措施业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架十、安全应急救援预案关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑①、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关④、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救3新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分2主梁计算简图一σ=Mmax/W=0.697×106/4490=155.23[N](kN)ηhmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1000+2×0.7×5查表得，φ=0.431F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×3]×(0.9-0.45/2)/2×0.3+1.2×0.5×(0.9F2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×3]×(0.9-0.45/2)/2×0.3+1.2×0.5×(0.9f＝N/(φA)+Mw/W＝14874.366/(0.43十二、板安全计算书基本参数楼板厚度基本参数楼板厚度h(mm)楼板边长L(m)楼板边宽B(m)模板支架高度H(m)主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)立柱横向间距lb(m)水平杆步距h(m)顶步水平杆步距(m)立杆自由端高度a(mm)470次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)250主梁悬挑长度b1(mm)可调托座内主梁根数/结构表面要求主梁类型次梁类型面板类型架体类型基础类型基本风压值Wo(kN/m^2)地基承载力特征值fak(kPa)风荷载体型系数us是否考虑风荷载地面粗糙度类型G2k(kN/m^3)计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)表面外露斜撑（含水平）布置方式材料参数矩形木楞矩形木楞覆面木胶合板A型轮扣架主梁规格次梁规格面板规格立杆型号荷载参数混凝土楼板///否/242.5地基土类型地基承载力折减系数风压高度变化系数uz架体底部垫板面积A(m2)架体搭设省份、城市G1k(kN/m^2)钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)计算立柱及其他支撑构件时均布按构造要求布置50×10015mm(克隆、樟木平行方向)A_LG_1500///北京(省)北京2.51Q3k(kN/m^2)活荷载Q4k(kNQ3k(kN/m^2)根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.727kN/mq2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/mq=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/mB.当可变荷载Q1k为集中荷载时：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=3.577kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kNq4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=4.024kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kNMmax=0.053kN·mσ=Mmax/W=0.053×106/37500=1.401N/mm2≤[f]=30N/mm2qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/mν=0.052mm≤[ν]=250/400=0.625mmq1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×2.5×250/1000)=1.682kN/mq2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.40.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000)=1.557kN/mq=max[q1,q2]=max(1.682,1.557)=1.682kN/mq3=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000)=0.894kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kNq4=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000)=1.008kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kNMmax=0.815kN·mσ=Mmax/W=0.815×106/(83.333×103)=9.785N/mm2≤[f]=17N/mm2Vmax=3.374kN次梁剪力图(kN)τmax=VmaxS/(Ib)=3.374×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.012N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000=0.828kN/mνmax=0.224mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm变形图(mm)在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×1.5×250/1000)=1.367kN/mq2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×0.7×1.5×250/1000)=1.337kN/mq=max[q1,q2]=max(1.367,1.337)=1.367kN此时次梁的荷载简图如下qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000=0.828kN/m此时次梁的荷载简图如下次梁正常使用极限状态受力简图Rmax=1.813kNRkmax=1.099kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图Mmax=1.062kN·mσ=Mmax/W=1.062×106/(85.333×1000)=12.451N/mm2≤[f]=17N/mm2Vmax=5.218kNτmax=QmaxS/(Ib0)=5.218×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.223N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2νmax=1.44mm≤[ν]=1.2×103/400=3mm主梁变形图(mm)立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=9.609kN根据水平杆步距可求得支架立杆计算长度修正系数取1.2l01=hˊ