神华幕墙工程外脚手架安全专项施工方案

施工单位：杭州鹏盛建设工程有限公司建设单位监理单位施工单位杭州申瑞置业有限公司浙江建协工程咨询监理公司杭州鹏盛建设工程有限公司企业技术部门建设单位监理单位施工单位杭州申瑞置业有限公司浙江建协工程咨询监理公司杭州鹏盛建设工程有限公司企业技术部门专业技术人员企业安全部门工程名称案）名称主楼幕墙工程外脚手架安全专项施工方案总监理工程师签字（盖章）企业技术负责总监理工程师签字（盖章）建设单位工程部意见负责人签字（盖章）第一章编制说明 第二章编制依据 第三章工程概况 第四章脚手架安全措施 第一节主楼44米以下幕墙安装脚手架措施 第二节脚手架的验收、使用和管理 第三节脚手架搭拆安全技术措施 一、脚手架搭设安全技术措施 二、脚手架拆除安全技术措施 第六章安全生产管理措施 附件一：主楼44米以下落地双排脚手架的设计计算书 附件二：型钢悬挑脚手架的设计计算书 附图2：悬挑脚手架挑梁平面布置图 神华乌海能源公司研发中心综合楼神华乌海能源公司研发中心综合楼神华乌海能源公司研发中心综合楼脚手架地基三面坐落在人防地下室顶板上，只神华乌海能源公司研发中心综合楼框架柱间连墙件做法神华乌海能源公司研发中心综合楼神华乌海能源公司研发中心综合楼神华乌海能源公司研发中心综合楼负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进子未经验收，除架子工外，严禁其他人员攀神华乌海能源公司研发中心综合楼成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。神华乌海能源公司研发中心综合楼6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然神华乌海能源公司研发中心综合楼施工队伍进场前必须对全体人员进行三级生产神华乌海能源公司研发中心综合楼发现不合格状态，应发出整改通知书，责令限期整装置的运转试验；手电钻、电动改锥、焊钉枪二次侧把，地线需接长使用时，应保证搭接面良好不能有破皮裂口存在；手持玻璃吸盘和玻上岗；焊接操作人员在工作时应穿戴好所有防护用神华乌海能源公司研发中心综合楼防止落下方法扳手小工具有绳栓在安全带上重工具用绳子栓在结构件上或脚手架上水平尺水平尺用绳子栓在结构件上或脚手架上铁笔用绳子栓在结构件上或脚手架上槌子小工具有绳栓在安全带上量度尺重工具用绳子栓在结构件上或脚手架上螺丝刀延长电线用绳子栓在结构件上或脚手架上焊条将新焊条放在皮袋内，用完焊条放入铁罐内，以保持工地清洁经纬仪用绳子栓在结构件上或脚手架上爆炸危险时，有权责令停止操作，收回动火许可证及操作证神华乌海能源公司研发中心综合楼（13）.电焊机应有单独开关，装在防火、防雨的闸（14）.电焊机必须设有专用接地线，直接放在焊件物、机械设备、各种管道、避雷引下线和金属批量验证和工厂检验合格证；施工人员进入现场前符合安全要求；施工人员带安全帽时必须系好下额神华乌海能源公司研发中心综合楼钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-20《钢结构设计规范》(GB50017-1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.40米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为59.60.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.80米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.20米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数内蒙古省乌海地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为1.20；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1360；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):250.00；基础底面扩展面积(m2):0.17；基础降低系数:0.40。神华乌海能源公司研发中心综合楼二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。神华乌海能源公司研发中心综合楼1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.400/3=0.163kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.400/3=0.933kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.163+1.4×0.933=1.543kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩M=1.543×1.0502/8=0.213kN.m；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.163+0.933=1.130kN/m；最大挠度V=5.0×1.130×1050.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.805mm；小横杆的最大挠度小于1050.0/150=7.000与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算神华乌海能源公司研发中心综合楼小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.050=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.400/3=0.172活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.400/3=0.980kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.035+1.2×0.172+1.4×0.980)/2=0.810kN；大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.400×1.4002=0.007kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.810×1.400=0.303kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.303=0.310kN.m抗弯强度:σ=0.310×106/4490.0=69.052N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=69.052小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1400.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.039mm；神华乌海能源公司研发中心综合楼集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.035+0.172+0.980）/2=0.593kN最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.039+1.380=1.419mm；大横杆的最大挠度小于1400.0/150=9.3或者10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.400=0.047kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.400/2=0.257kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.400/2=1.470kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.047+0.257)+1.4×1.470=2.423kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1360NG1=0.136×44.000=5.984kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×6×1.400×(1.050+0.3)/2=1.984kN；神华乌海能源公司研发中心综合楼(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14NG3=0.140×6×1.400/2=0.588kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.400×44.000=0.308kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.865kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.550kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采Uz=1.250；Us--风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×1.200=0.578kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.865+1.4×2.940=14.753kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.865+0.85×1.4×2.940=14.136kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.578×1.400×1.5002/10=0.216kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：神华乌海能源公司研发中心综合楼立杆的轴心压力设计值：N=14.753kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=14753.000/(0.265×424.000)=131.305N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.305小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=14.136kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=14136.000/(0.265×424.000)+216475.875/4490.000=174.023N/mm2；立杆稳定性计算σ=174.023小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：神华乌海能源公司研发中心综合楼NG2K=NG2+NG3+NG4=2.880kN；活荷载标准值：NQ=2.940kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.136kN/m；Hs=[0.265×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×2.880+1.4×2.940)]/(1.2×0.136)=94.738m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=94.738/(1+0.001×94.738)=86.539m；[H]=86.539和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.880kN；活荷载标准值：NQ=2.940kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.136kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.216/(1.4×0.85)=0.182kN.m；Hs=(0.265×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.880+0.85×1.4×(2.940+0.265×4.240×0.182/4.490)))/(1.2×0.136)=65.327m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=65.327/(1+0.001×65.327)=61.321m；[H]=61.321和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：神华乌海能源公司研发中心综合楼Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.578kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.600m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=15.187kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=800.000/15.900的结果查表得到0.852；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.852×4.240×10-4×205.000×103=74.056kN；Nl=15.187<Nf=74.056,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=15.187小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求神华乌海能源公司研发中心综合楼地基承载力设计值:其中，地基承载力标准值：f=250.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=84.143kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.136kN；基础底面面积(m2)：A=0.168m2。p=84.143≤f=100.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！g经以上计算得到，立杆底部静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.865kN；经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；本工程地下室顶板活荷载设计值为4kn/㎡，结构面层标高为-0.4和-0.6米，建筑面层标高为-0.1米，可推算出地下室顶板静荷载设计值为4.5kn/㎡（面层工程做法综合容重按15取立杆的计算单元1.35米×1.4米，该计算单元承载力为：（4+4.5）×1.35×1.4=16.065kn＞8.865＋2.94=11.805kn地下室顶板承载力能够满足(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1360NG1=0.136×23.000=3.128kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.400×(1.050+0.3)/2=0.992kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14NG3=0.140×2×1.400/2=0.294kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005神华乌海能源公司研发中心综合楼NG4=0.005×1.400×23.00经计算得到，静荷载标准值经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.050×1.400×2/2=2.940kN；本工程屋面板活荷载设计值为2kn/㎡，屋面工程做法为20cm，可推算出地下室顶板静荷载设计值为3kn/㎡（面层工程做法综合容重按15kn/m³)取立杆的计算单元1.25米×1.4米，该计算单元承载力为：（2+3）×1.25×1.4=8.85kn＞4.475＋2.94=7.412kn地下室顶板承载力能够满足神华乌海能源公司研发中心综合楼钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.80米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数内蒙古省乌海地区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.649；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[16号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；神华乌海能源公司研发中心综合楼悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。二、小横杆的计算:神华乌海能源公司研发中心综合楼小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.000=1.650kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩M=1.650×0.8002/8=0.132kN.m；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.000=1.208kN/m；最大挠度V=5.0×1.208×800.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.290mm；小横杆的最大挠度小于800.0/150=5.333与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。神华乌海能源公司研发中心综合楼1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.800=0.027kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.027+1.2×0.140+1.4×0.800)/2=0.660kN；大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.660×1.500=0.264kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.264=0.273kN.m抗弯强度:σ=0.273×106/4490.0=60.872N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=60.872小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:神华乌海能源公司研发中心综合楼大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.027+0.140+0.800）/2=0.483kN最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.383=1.435mm；大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.050+0.210)+1.4×1.200=1.992kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394神华乌海能源公司研发中心综合楼(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.3)/2=0.866kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11NG3=0.140×3×1.500/2=0.315kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.972kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.800×1.500×2/2=2.400kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.550kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采Uz=1.250；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×0.649=0.312kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.972+1.4×2.400=8.127kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.972+0.85×1.4×2.400=7.623kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.312×1.500×1.5002/10=0.125kN.m；六、立杆的稳定性计算:神华乌海能源公司研发中心综合楼不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=8.127kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=8127.000/(0.265×424.000)=72.328N/mm2；立杆稳定性计算σ=72.328小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=7.623kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=7622.820/(0.265×424.000)+125440.038/4490.000=95.780N/mm2；立杆稳定性计算σ=95.780小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No神华乌海能源公司研发中心综合楼风荷载基本风压值Wk=0.312kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=5.连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=10.903kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=800.000/15.900的结果查表得到0.852；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.852×4.240×10-4×205.000×103=74.056kN；Nl=10.903<Nf=74.056,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.903小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。神华乌海能源公司研发中心综合楼悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1.700m，l=2.000m，m1=0.800m，m2=1.600m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.000cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载P=1.2×3.972+1.4×2.400=8.127kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.100×0.000×78500.000×0.001=0.246kN/mk=1.700/2.000=0.850k1=0.800/2.000=0.400k2=1.600/2.000=0.800代入公式，经过计算得到支座反力RA=26.429kN支座反力RB=-9.684kN最大弯矩MA=19.860kN.m水平支撑梁的计算强度134.141小于215.000N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.972+2.400=6.372kN水平钢梁自重计算荷载q=0.003×78.500=0.205kN/m神华乌海能源公司研发中心综合楼最大挠度Vmax=7.850mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3200.000mm水平支撑梁的最大挠度小于3200.000/400,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度φb=570×9.9×88.0×235/(3200.0×160.0×235.0)=0.97由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.779。经过计算得到强度σ=19.860×106/(0.779×141000.00)=180.750N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=180.750小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.684kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9683.957×4/(3.142×50×2)]1/2=11.104mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下