芜湖皖新春江明月模板支撑体系专项施工方案2018-11-29

芜湖皖新春江明月模板支撑体系专项施工方案皖新春江明月三标段工程主楼及地下室模板支撑体系专项施工方案二十冶皖新春江明月三标段项目部二零一八年十一月目录第一章编制说明及依据 一1.1编制说明 一1.2编制依据 一第二章工程概况 二第三章材料及劳动力计划 二3.1材料技术要求 二3.2设备要求 三3.3技术准备 三3.4测量定位 三3.5劳动力准备 三第四章施工工艺技术及检查验收 四4.1模板支撑系统设计 四4.2脚手架搭设 六4.3支撑架构造要求 六4.4支撑系统验收 八第五章质量、安全管理措施 九5.1拆模控制 九5.2质量保证措施 十5.3质量要求 十一5.4安全架构 十二5.5安全保证 十三5.6检测、监测措施 十五5.7应急措施 十五第六章文明施工措施 二十一第七章计算书及相关附图 二十二7.1支撑系统布置说明 二十二7.2搭设形式及简图 二十二7.3支模体系计算书 二十三编制说明及依据编制说明本方案主要针对芜湖皖新春江明月项目结构层施工过程中地下车库及各楼层的模板支撑体系，包括住宅4#、5#、9#、10#、14#、15#、16#、22#、23#、24#；商业17#、及非人防和人防地下室。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，其中非人防和人防地下室部分楼板支撑体系层高3.5m，板厚400mm为计算依据；梁支撑体系均以层高3m为计算依据，截面尺寸以600mm×900mm为计算依据。楼层板的支撑体系以层高5.50m，板厚以一层板板厚160mm为计算依据（其余楼层板厚为100mm）；梁支撑体系以层高2.43m，截面尺寸200mm×570mm为计算依据。编制依据本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1芜湖皖新春江明月项目全套施工图纸（含前期电子版图纸）2芜湖皖新春江明月项目图纸会审记录3芜湖皖新春江明月项目施工组织设计规范图集1《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20152《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20133《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ300-20115《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20086《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20117住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知建办质〔2018〕31号工程概况工程名称：皖新春江明月项目施工总承包三标段建设单位：芜湖皖新万汇置业有限责任公司设计单位：中铁城市规划设计研究院有限公司勘察单位：芜湖市勘察测绘设计研究院有限责任公司监理单位：安徽省建科建设监理有限公司施工单位：中国二十冶集团有限公司本工程为皖新春江明月项目施工总承包三标段，建筑面积182004㎡，其中4#楼（24层）、5#楼（24层）、9#楼（24层）、10#楼（26层）、14#楼（30层）、15#楼（30层）、16#楼（26层）、17#楼（2层）、22#楼（32层）、23#楼（30层）、24#（28层）楼及地下车库；建筑面积约187677㎡，地上建筑面积约：142455㎡，地下建筑面积约45222㎡（含人防）。材料及劳动力计划材料技术要求1、本工程模板支撑采用扣件式钢管支撑体系，剪刀撑采用扣件式钢管脚手架搭设。支模的纵横杆、内外立杆等均选用Ф48×2.75钢管（计算书按Φ48×2.75mm），模板采用1800mm×900mm×18mm普通胶合木模，背楞方木尺寸为50×100mm。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、钢管应符合国家标准《碳素结构钢》GB/T700的相关规定，焊接要求应满足《志峰电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091的规定。构配件的外观质量应符合下列要求：（1）、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，两端面应平整；（2）、焊缝应平整光滑，不得有漏焊、焊穿、裂纹和夹渣等缺陷；（3）、十字套扣与立杆的连接、水平杆与断头的连接均应采用焊接，连接焊缝应满焊，焊脚尺寸不应小于4mm。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。4、对模板支撑体系中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。设备要求木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。技术准备施工前编制有针对性的模板支撑体系专项施工方案，提供施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物资等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前安全技术交底，搞好上岗人员的培训工作。测量定位1、轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。2、水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。劳动力准备1、根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安保部全体成员、分包单位负责人及相关技术人员。2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。施工工艺技术及检查验收4.1模板支撑系统设计4.1.1承台、地梁、集水井、电梯井等模板承台、地梁、集水井、电梯井等处模板采用砖胎膜施工，内侧做水泥砂浆抹灰处理。4.1.2墙体模板墙模板采用18mm厚胶合板，胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。内楞采用50×100木方间距b=250mm，外楞圆钢管48×2.75间距h=600mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距400mm，竖向间距600mm，地下室外墙用M12对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内，拆模后进行防水处理。最下面五道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。（1）模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模（2）技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。4.1.3柱模板采用18mm胶合板模板在木工加工场地制作施工现场组拼，竖向内楞采用50×100木方，柱箍采用圆钢管48×2.75。柱箍间距400mm。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为1500mm，每隔2000mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。柱模板安装顺序及技术要点（1）模板安装顺序搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板（2）技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。4.1.3梁板模板具体详见“第七章”4.1.4模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：（1）两块模板之间拼缝≤1（2）相邻模板之间高低差≤1（3）模板平整度≤2（4）模板平面尺寸偏差±34.2支撑架搭设放线→放置垫板或可调底座→插入4根立杆→将水平杆杆端接头插入立杆同一步距对应的套扣内，形成基本的架体单元→向外扩展搭设成整个架体体系→第二步架体搭设→剪刀撑搭设。4.3支撑架构造要求1、立杆（1）每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；（2）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（3）当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。2、剪刀撑架体周围应连续设置竖向剪刀撑且应与各相交立杆采用扣件连接（如下图）；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为5至8m，剪刀撑与水平杆件的夹角宜为45°至60°，剪刀撑的搭接长度不应少于1m，且不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应少于100mm，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。3、支撑架体（1）梁模板支撑架体与楼板模板支撑架体宜采用水平杆连接，当采用钢管连接时，应用直角扣件固定在梁模板支撑架与楼板模板支撑架的水平杆上，且不应小于2跨。（2）模板支撑架立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于500mm，丝杆外露长度不应大于200mm，可调托座插入立杆长度不应小于150mm。（3）模板支撑架可调底座调节丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层水平杆离地高度不应大于500mm。5、其它要求：（1）整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：（2）后浇带处独立性：后浇带位置模板需与两侧模板断开独立支设，待后浇带混凝土浇筑并达到拆模条件后，再予以拆除。（3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。（4）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够可靠连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。（6）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(7) 支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。如图所示：柱与满堂架连接大样4.4支撑系统验收（1）支撑系统搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。（2）支撑系统安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（3）支撑系统拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。第五章质量、安全管理措施拆模控制1、拆模时间模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模令，由分包单位负责人和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。底模：构件跨度大于8m的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。底模拆除表序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板≤2≥502板＞2≤8≥753板＞8≥1004梁、拱、壳≤8≥755梁、拱、壳＞8≥1006悬臂构件不管跨度多大≥100侧模拆除表序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间1≤C3016小时2>C3024小时2、拆模顺序模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。3、拆模施工（1）梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。（4）拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。4、拆除支撑体系注意事项（1）拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。5、管理措施（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的安全技术交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的安全技术交底工作。（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。质量保证措施（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整度产生偏差。（3）墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板，以免模板变形。（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。（5）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。（6）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。（7）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。（8）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。（9）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪刀撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。（10）模板拆除后，立即包上护角，并进行养护。质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：表1模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3mm±2mm±5mm3mm2mm/2m1mm模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见《模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表》示。表2模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查频率检验方法范围数量1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩±51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10长柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且≯105预留孔洞位置预应力钢筋孔道（梁端）3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪量外露长度±101用尺量安全架构（1）安全管理体系根据项目组织机构成立安全生产领导小组，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。项目部及分包单位设专职安全员，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目经理和项目总工程师汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目专职安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。（2）安全管理成员安全生产领导小组成员组成：谢世轩副组长：王长卢组员：朱海峰、林青青、莫显金、闫余青。项目经理：刘家福项目总工程师：吴盛杰全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。安保部部长：王长卢负责现场安全管理，对项目应急预案进行相应深化工作，并明确各组员岗位职责。安全员：闫余青负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。所有人员均持证上岗。（3）方案编制及审核人员编制人：朱海峰审核人：吴盛杰安全保证1、钢管扣件架搭设工程安全技术措施（1）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，剪刀撑采用扣件式钢管。（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。（3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。（4）所有扣件紧固力矩，应达到40至65N·m。2、模板工程安全技术措施（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用警示旗加以围栏，暂停人员过往。（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。（9）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。（12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。（13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。检测、监测措施（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）模板支撑体系日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接套扣是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设每隔10~15m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（4）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：1225.7.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目常务经理担任，副组长由项目安保部部长担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成。项目部应急救援小组成员名单为：组长：谢世轩副组长：王长卢组员：朱海峰、林青青、莫显金。5.7.2应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告项目部相关部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。5.7.3应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。5.7.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5.7.5应急救缓药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。5.7.6应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急救援领导小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：①断开电源开头；②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第六章文明施工措施（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。（2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（4）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。（5）模板加工场必须配置干粉灭火器。第七章计算书及相关附图支撑系统布置说明本方案支撑系统计算书主要计算构件如下表：项目部位结构尺寸支撑高度板非人防地下室处顶板厚400mm3.5m梁非人防地下室处梁600×900mm3m板一层楼板厚160mm（其他标准层100mm）5.5m（其他标准层2.9m）梁楼层梁200×570mm2.43m搭设形式及简图板厚（mm）搭设方式非人防地下室处顶板（厚400mm）采用双面覆模胶合板+支撑用方木+Φ48×2.75钢管的扣件式满堂架支撑体系。可调螺杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不大于200mm，底层水平杆离地高度200mm。非人防地库地下室顶板立杆纵横向间距均为750mm、主楼地下室顶板立杆纵横向间距均为900mm；非人防地库地下室顶层水平杆步距1800mm，主楼层顶层水平杆步距为500mm，其余步距均为1800mm。架体周围应连续设置竖向剪刀撑且应与各相交立杆采用扣件连接；中间纵横向应每隔10m设置竖向连续式剪刀撑，宽度宜为4至6m，剪刀撑应与地面顶紧，与水平杆件的夹角宜为45°至60°，剪刀撑的搭接长度不应少于1m，且不应少于2个扣件连接，固定位置离杆端不小于100mm。满堂架体系应拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。一层楼板（厚160mm）梁截面梁模支撑设计布置简图非人防地下室处顶板梁（600×900mm）立杆Φ48×2.75，梁跨度方向间距900mm，梁两侧立杆离梁中心间距450mm；梁底设一根承重立杆；可调螺杆顶层水平杆至模板支撑点的高度为200mm，上层水平杆步距根据实际情况调整，其余步距1800mm；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，数量为5根且均匀布置；穿梁螺栓直径M12mm，穿梁螺栓水平间距900mm，梁侧主楞材料：钢管Φ48×2.75，竖向间距300mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度100mm，沿梁底长度方向均匀布置，间距为150mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；梁底模板支撑为50×100的方木。楼层梁（200×570mm）立杆Φ48×2.75，梁跨度方向间距900mm，梁两侧立杆间距900m；可调螺杆顶层水平杆至模板支撑点的高度为200mm，上层水平杆步距200mm，其余步距1800mm；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，数量为2根且均匀布置；梁侧模板支撑采用上下两根木方，垂直于梁截面方向布置，下部木方与梁底小横杆用扣件固定，梁底支撑立杆之间无扣件固定部位外加U型卡刀固定；模板采用胶合面板厚度为18mm；梁底模板支撑为50×100的方木。支模体系计算书7.3.1非人防地下室400mm板支撑系统计算（结构层高3.5米）板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B400新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度H(m)3.5模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份安徽0.25ωk=ω0μzμst=0.02地区芜湖市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.153整体模板支架μstw2.107ωfk=ω0μzμstw=0.269竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.128三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)750水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×1=16.139kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝16.139×0.22/8＝0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/54000＝1.494N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2004/(384×10000×486000)=0.043mmν＝0.043mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2=3.282kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2=2.792kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.49kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.792×0.752+0.125×0.49×0.752＝0.231kN·mM2＝q1L12/2=3.282×0.12/2＝0.016kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.231，0.016]＝0.231kN·mσ=Mmax/W=0.231×106/83333=2.769N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.792×0.75+0.625×0.49×0.75＝1.538kNV2＝q1L1＝3.282×0.1＝0.328kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.538，0.328]＝1.538kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.538×1000/(2×50×100)＝0.462N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.2＝2.068kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.068×7504/(100×9350×416.667×104)＝0.088mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.068×1004/(8×9350×416.667×104)＝0.001mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝3.336kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.846kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.49kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.2＝2.108kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.336×0.75＝3.127kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.846+0.437×0.49)×0.75+3.336×0.1＝1.295kNR＝max[Rmax，R1]＝3.127kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.108×0.75＝1.976kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.108×0.75+2.108×0.1＝0.804kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.976kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.82×106/4120=198.922N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×7.868×1000/384＝40.977N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.911mm≤[ν]=750/250=3mm悬挑段νmax＝0.390mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.289kN，R2=12.366kN，R3=12.734kN，R4=7.263kN图二支座反力依次为R1=7.767kN，R2=12.558kN，R3=12.558kN，R4=7.767kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝12.734kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.02×0.75×1.82/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[8.289,12.558,12.734,7.767]+1×1.35×0.15×3.5=13.442kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝13.442×103/(0.502×384)+0.004×106/4120=70.722N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.5/15=0.233≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.75×0.269=0.202kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.75×1.5×0.128=0.144kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.52×0.202+3.5×0.144=1.74kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=152×0.75×[0.15×3.5/(0.75×0.75)+0.5]+2×1×15/2=256.875kN.m≥3γ0Mok=3×1×1.74=5.219kN.M满足要求！7.3.2地上一层160mm板支撑系统计算（层高5.5米）板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B160新浇混凝土楼板板厚(mm)160模板支架高度H(m)5.5模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份安徽0.25ωk=ω0μzμst=0.018地区芜湖市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.085ωfk=ω0μzμstw=0.266竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.128三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝8.439×0.22/8＝0.042kN·mσ＝Mmax/W＝0.042×106/54000＝0.781N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2004/(384×10000×486000)=0.018mmν＝0.018mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.736kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.2=1.036kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.036×0.92+0.125×0.7×0.92＝0.176kN·mM2＝q1L12/2=1.736×0.12/2＝0.009kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.176，0.009]＝0.176kN·mσ=Mmax/W=0.176×106/83333=2.109N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.036×0.9+0.625×0.7×0.9＝0.976kNV2＝q1L1＝1.736×0.1＝0.174kNVmax＝max[V1，V2]＝max[0.976，0.174]＝0.976kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.976×1000/(2×50×100)＝0.293N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.2＝0.863kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.863×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.076mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.863×1004/(8×9350×416.667×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.784kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.2＝1.084kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.2＝0.903kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.784×0.9＝2.007kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.084+0.437×0.7)×0.9+1.784×0.1＝0.819kNR＝max[Rmax，R1]＝2.007kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.903×0.9＝1.016kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.903×0.9+0.903×0.1＝0.395kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.016kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.832×106/4120=201.99N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.384×1000/384＝28.043N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.079mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.428mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.876kN，R2=9.624kN，R3=9.955kN，R4=4.651kN图二支座反力依次为R1=5.245kN，R2=9.807kN，R3=9.807kN，R4=5.245kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.955kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.018×0.9×1.82/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.876,9.807,9.955,5.245]+1×1.35×0.15×5.5=11.068kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.068×103/(0.502×384)+0.004×106/4120=58.486N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.5/15=0.367≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.266=0.239kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.128=0.173kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.52×0.239+5.5×0.173=4.571kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=152×0.9×[0.15×5.5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×15/2=322.5kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.571=13.714kN.M满足要求！7.3.3非人防地下室600mm*900mm（结构层高3米）梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL600x900混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×900模板支架高度H(m)3模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份安徽0.25ωk=ω0μzμst=0.027地区芜湖市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701ωfk=ω0μzμstw=0.537支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.259三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝34.057kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝31.118k