高支模施工计算书及相关图纸中建

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高支模施工计算书及相关图纸

目录

1.1计算书.........................................................2

1.1.1KL5500*1300计算书.....................................2

1.1.2JZL9550*1200计算书...................................18

1.1.3H=14.54m/100mm厚楼板计算书...........................35

1.1.4H=15m/120mni厚楼板计算书................................49

1.1.5KL5500*1300梁侧模板计算书.............................63

1.2相关图纸......................................................71

1.2.1酒店相关图纸.............................................71

1.2.2文体中心相关图纸..........................................75

1.2.3宿舍楼相关图纸...........................................80

1.2.4检测及办公相关图纸......................................82

1.1

1

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1.2计算书

1.2.1KL5500*1300计算书

梁模板(盘扣式，梁板立柱共用)计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土梁名称KL5混凝土梁饯面尺寸(mmxmm)500x1300

模板支架高度H(m)9.44模板支架横向长度B(m)30

模板支架纵向长度L(ml40支架外侧模板高度Hm(mm)1500

梁侧楼板厚度(mm)100

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值

面板及小梁0.3

2

Glk(kN/m)

楼板模板0.5

新浇筑混凝土自重标准值

24

G2k(kN/n13)

混凝土梁钢筋自重标准值混凝土板钢筋自重标准值

1.51.1

3

G3k(kN/n13)G3k(kN/m)

施工荷载标准值

Qlk(kN/m2)3

支撑脚手架计算单元上集中堆放

1

的物料自市标准值Gjk(kN)

模板支拆环境是否考虑风荷载是

风荷载参数:

2

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基本风压省份新疆

0.3

2

©oCkN/m)地区马鲁木齐

地面粗糙度B类(郊区)

(”=伙)％—=0・

风荷载高度变

模板支架顶部

0.51019

化系数出离建筑物地面高度6

风荷载标准值

(m)

co).(kN/in")

单根模板支架k0.126

«fl=W0MzMstw=

风荷载体型系整体模板支架Pstw2.284

0.349

数内

Wmk^OMzMs^

支架外侧模板上1.3

.199

三、模板体系设计

结构重要性系数了01

脚手架安全等级I级

新浇混凝土梁支撑方式梁两恻有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆纵距是否相等是

1200

梁跨度方向立杆间距la(mm)

1200

梁两侧立杆横向间距lb(mm)

最大步距ll(lHHl)1500

顶层步距h,(mm)1000

可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500

、

新浇混凝土楼板立杆间距la(mm).l'b(mm)12001500

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中

梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600

梁底增加立杆根数1

梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)2(X)

梁底支撑小梁根数4

梁底支撑小梁间距167

3

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每纵距内附加梁底支撑主梁根数1

荷载系数参数表:

正常使用极限状态承我能力极限状态

可变荷载调整系数九10.9

可变荷载的分项系数冷11.5

永久荷载的分项系数依11.3

结构重要性系数Y01

设计简图如下:

4

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本图梁健支撑构造仅作示意，具体详见梁值I模板设计

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12

面板抗弯强度设计值山(N/mn?)15面板抗剪强度设计值E(N，mm2)1.4

面板弹性模量E(N/mm2)10000

取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算:

W=bh2/6=1OOOx12x12/6=24000mm3,I=bh3/l2=1000x12x12x12/12=

144000mm4

qi=

x

yo><[1.3(Gik+(G2k+G3k)h)+1.5xyLxQ|k]xb=1x[13x(0.14-(24+1.5)x1.3)+1.5x0.9x3]x1=

47.275kN/m

qi»=yoxl.3x[G1k+(G2k+G3k)xh]xb=lxl,3x[0.1+(24+1.5)xl.3]xl=43.225kN/m

qi活=丫。*1.5乂丫|^91|^=lxl.5x0.9x3xl=4.05kN/m

q2=[lx(Glk+(G2k+G3k)xh)]xb=[1x(0.1+(24+1.5)x1.3)]x1=33.25kN/m

5

，，，，，，，，

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计算简图如下:

47.275kN/m47.275kN/m47.275kN/m

uuuuuuuuuuuiuuuuunuuuuuuuuuuuuuui

A⑴㈱(2)0)

1_167L166167___L

1、强度验算

222

Mmax=0.1qi»L+0.117qi活U=0.1x43.225x0.167+0.117x4.05x().l67=

0.133kNm

622

a=Mmax/W=0.133x10/2400()=5.551N/mm<[f]=15N/mm

满足要求！

2、挠度验算

44

Vmax=0.677q2L/(l00EI)=0.677x33.25x166.667/(l00xlOOOOx144000)=

0.121mm<[v]=min[L/150,10]=min[166.667/150,10]=l.111mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Ri=R4=0.4qi^L+0.45qi活L=O.4x43.225xO167+O.45x4.O5xO.167=3.185kN

R2=R3=1.Iqi.L+1.2qi活L=1.1x43.225x0.167+1.2x4.05x0.167=8.735kN

标准值(正常使用极限状态)

R1=R4=0.4q2L=0.4x33.25x0.167=2.217kN

R2=R3=1.1q2L=1.1X33.25X0.167=6.096kN

五、小梁验算

小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40x40x2.5

小梁抗弯强度设计值［fl(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值国(N/mn?)125

小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000

小梁截面惯性矩Kern4)8.22小梁计算方式简支梁

承载能力极限状态:

6

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梁底面板传递给左边小梁线荷载：q^=Ri/b=3.185/l=3.185kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q.，t，=Max[R2,R31/b二

Max[8.735,8.735]/1=8.735kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q5=R4/b=3.185/l=3.185kN/m

小梁自重：q2=lxl.3x(0.3-0.l)x0.5/3=0.043kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1x1.3x0.5x(1.3-0.1)=0.78kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1x1.3x0.5x(1.3-0.1)=0.78kN/m

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q-：=

lx[1.3x(0.5+(24+1.1)x0.1)+1.5x().9x3]x(0.6-0.5/2)/2=1.394kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=

lx[1.3x(0.5+(24+1.1)x0.1)+1.5x0.9x3]x((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.394kN/m

左侧小梁荷载q左=4|左+q2+q3左+q，左=3.185+0.043+0.784-1.394=5.402kN/m

中间小梁荷载q中=qi中+q2=8.735+0.043=8.778kN/m

右侧小梁荷载q右=41右+q2+q3右+q,右=3.185+0.043+0.78+1.394=5.402kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q,,]=Max[5.402,8.778,5.402]=8.778kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi左'=R17b=2.217/1=2.217kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q./=Max[R2',R3']/b=

Max[6.096,6.096]/l=6.096kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右'=R47b=2.217/1=2.217kN/m

小梁自重：q2-lx(().3-().l)x().5/3=O.()33kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1x0.5x(i.3-0.1)=0.6kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1x0.5x(i.3-0.1)=0.6kN/m

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=

11x(。.5+(24+1.1)x().1)Jx(().6-().5/2)/2=0.527kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载卬右'=

[1x(0.5+(24+1.1)x0.1)]x((1,2-0.6)-0.5/2)/2=0.527kN/m

左侧小梁荷载q左'=qi左'+q2'+q3左'+(14£=2.217+0.033+0.6+0.527=3.377kN/m

中间小梁荷载q中=qi中'+q2'=6.096+0.033=6.129kN/m

右侧小梁荷载q右'=qi右'+q2'+q3右'+q4右'=2.217+0.033+().6+().527=3.377kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q£,q/q^']=Max[3.377,6.129,3.377]=6.129kN/m

一

，，，，，，，，

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为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图:

uuuunjuuuinunuuu8.77u8kNn.'muuuunuuuuuuuuu

⑴飞

8.778kN；m

⑴2

200

1、抗弯验算

2222

MmaX=max[0.125qli,0.5qh]=max[0.125x8.778x0.6,0.5x8.778x0.2]=

0.395kN・m

622

o=Mmax/W=0.395x10/4110=96.109N/mm<[f]=205N/mm

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax=max[0.5qh，qb]=max[0.5x8.778x0.6,8.778x0.2]=2.633kN

2222

TmaX=Vmax/(8Iz6)[bho-(b-6)h]=2.633x1OOOx[4Ox4O-(4O-5)x35]/(8x822OOx5)=

16.919N/mm2<[i]=125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

Vi=5q'h4/(384EI)=5x6.129x6004/(384x206000x8.22x104)=0.611mm<[v]=

min[h/150,10]=min[600/150,10]=4mm

444

v2=q'l2/(8EI)=6.129X200/(8X206000X8.22X10)=0.072mm<[v]=min[212/l50,

10]=min[400/150,10]=2.667mm

8

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OONACOWntUCTlONQGimiEKCINEERINGDIVISIONCORPXTO^^^，，，，，，，

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[qL1J).5qLi+qL2]=max[8.778x().6,0.5x8.778x().6+8.778x0.2]=5.267kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为

Ri=3.241kN,R2=5.267kN,R3=5.267kN,R4=3.241kN

正常使用极限状态

Rmax-max[q'Li,0.5q'Li+q'L2]=max[6.129x0.6,0.5x6.129x0.6+6.129x0.2]=3.677kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为

，，,,

Ri=2.026kN,R2=3.677kN,R3=3.677kN,R4=2.026kN

六、主梁验算

土梁类型钢管主梁截面类型(mm)(1)48x2.7

主梁计算截面类型(mm)048x2.7主梁抗弯强度设计值[fKN/mn?)205

主梁抗剪强度设计值[JN/m")125主梁截面抵抗矩W(cn】3)4.12

主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89

3.241kN5.267RN5.267kN3.241kN

氐

4-------------------4--------------------

1、抗弯验算

9

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主梁弯矩图(kN-m)

o=Mmax/W=0.726x106/4120=176.24N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

7.6357.635

0.8730.873

^X873

舞■0.873OTAZ

-7.635-7.635

主梁剪力图(kN)

Vmax=7.635kN

22

Tmax=2V,nax/A=2x7.635x1000/384=39.763N/mm<[T]=125N/mm

满足要求！

3、挠度验算

-0.23

主梁变形图(mm)

10

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Vmax=0.23mm<[v]=minfL/150,101=min[600/150,10]=4mm

满足要求!

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为Ri=0.873kN,R2=15.269kN,R3=0.873kN

正常使用极限状态

,

支座反力依次为Ri'=0.557kN,R2=10.293kN,R3=0.557kN

七、2号主梁验算

主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢

主梁抗弯强度设计值［fKN/mn?)205主梁抗剪强度设计值g(N/mm2)125

主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/inm2)206000

主梁截面惯性矩Kcm4)198主梁计算方式简支梁

可调托座内主梁根数1

P=max[R2]=Maxn5.269]=15.269kN,P'=max[R2]=Max[l0.293]=10.293kN

15.269kN15.269kN15.269kN

1、抗弯验算

-4.581

2号主梁弯矩图(kN-m)

11

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22

o=Mmax/W=4.581x106/39700=115.387N/mm<[q=205N/mm

满足要求！

2、抗剪验算

7.6357.635

-7.634*7,1

2号主梁剪力图(kN)

Vmax=7.635kN

2222

Tmax=Vmax/(8Iz8)[bho-(b-6)h]=7.635xlOOOx[48xlOO-(48-5.3)x83]/(8xl98OOOOx5.3)=

16.9N/mm2<[T]=l25N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

2号主梁变形图(mm)

vmax=0.909mm<[v]=min(L/150,10)=min(1200/150,10)=8mm

满足要求！

4、支座反力计算

极限承载能力状态

支座反力依次为Ri=22.903kN,R2=22.904kN

十杆所受主梁支座反力依次为R2=22.904/l=22.904kN

12

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八、纵向水平钢管验算

钢管截面类型(mm)048x2.7钢管计算截面类型(mm)中48x2.7

钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16

钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩Kcm4)9.89

钢管截面抵抗矩W(cnP)4.12钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205

钢管抗剪强度设计值m(N/nm2)125

P=max[Ri,R3]=0.873kN,P'=max[R；,R3'l=0.557kN

计算简图如下:

0.873kN0.873kN0.873kN

⑴飞

1、抗弯验算

•0,262

纵向水平钢管弯矩图(kN-m)

G=M,„ax/W=0.262X1()6/412()=63.57N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

13

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0.4370.437

-0.436%%

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax=0.437kN

22

Tmax=2Vmax/A=2xO.437x1000/384=2.273N/mm<[T]=125N/mm

满足要求！

3、挠度验算

-0.984

纵向水平钢管变形图(mm)

Vmax—0.984mm<[v]=min(L/l50,10)=min(1200/150,10)=8mm

满足要求！

4、支座反力计算

支座反力依次为Ri=1.31kN,R2=1.309kN

同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为Ri=1.31kN,R3=1.31kN

九、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力设计值[N](kN)65

扣件抗滑移折减系数k0.85

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N=max[Ri,R3]=max[1.31,1.31]=1.31kN<0.85x8=6.8kN

14

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CHINAcowntucnoNQGirmEKCINEERINGDIVISIONCORPXTO^^^，，，，，，，

单扣件在扭矩达到40〜65N.m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[R2]=22.904kN<[N]=65kN

满足要求！

十、立杆验算

立杆钢管截面类型(mm)(1)48x2.7立杆钢管计算截面类型(mm)<1)48x2.7

钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)384

回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cnP)4.12

支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7

抗压强度设计值[fKN/mm?)300支架H重标准值q(kN/m)0.15

1、长细比验算

hIlia*=max(nh,h+2ka)=max(1.2x1500,1000+2x0.7x500)=1800mm

X=h,nax/i=l800/16=112.5<[X]=150

长细比满足要求！

查表得：(p=0.392

2、风荷载计算

xxxxxxx2

MWd=yoYL(p-vYQMwk=YoYL(PwYQ(^2cokXlaxh/lO)=

1x0.9x0.6x1.5x(lx().()19x1.2x1.52/1O)=0.004kNm

3、稳定性计算

Ri=1.31kN,R2=22.904kN,R3=1.31kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边

i=lx[1.3x(0.5+(24+1.1)x().1)+1.5x0.9x3]x(1.5+0.6-0.5/2)/2x1.2=8.839kN

右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边

2=1X[1.3X(0.5+(24+1.1)X0.1)+L5XO.9X3]X(1.5+1.2-0.6-0.5/2)/2X1.2=8.839kN

Nd=max[Ri+N.i,R2,R3+Na2]+lx13x0.15x(9.44-13)=max[1.31+8.839,

22.904,1.31+8.839]+1.587=24.491kN

6

fd=Nd/((pA)+Mwd/W=24490.834/(0.392x384)+().()04xl()/412()=

163.67N/mm2<[f]=300N/mm2

满足要求！

15

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十一、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20I6第8.3.2条：支撑脚

手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=9.44/30=0.315<3

满足要求！

十二、架体抗倾覆验算

GO风荷较整体竹川

风蜀戏件州示意图

支撑脚手架风线荷载标准值:q\vk=l'aXGM=1.2x0.349=0.419kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=raxH,nxco,nk=1.2x1.5x0.199=0.358kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

22

Mok=0.5Hqwk+HFwk=0.5x9.44x0.419+9.44x0.358=22.042kN.m

参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：

2

Bra(gki+gk2)+2EGjkbjN370Mok

gki——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2—均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m?

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

2

Bra(gki+gk2)+2EGjkbj

22

=Bra[qH/(raXrb)+Gik]+2xGjkXB/2=30x1.2x[0.15x9.44/(1.2x1.5)+0.5]+2x1x30/2=1419.6k

N.m>3yoMok=3x1x22.042=66.125kN.M

满足要求!

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十三、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用

“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

支撑层楼板厚度h(mm)150混凝十.强度等级C30

728.294

混凝土的龄期(天)混凝十.的实测抗压强度fc(N/mm)

2

混凝土的实测抗拉强度ft(N/rnm)0.829立杆垫板长a(mm)200

立杆垫板宽b(mm)200

F)=N=24.491kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第651条规定，见下表

公式参数剖析

F]局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数：当h±800mmM，取阮=1.0；当hN2000mm

Ph

时,取％=0.9；中间线性插入取用。

ft混凝土轴心抗拉强度设计值

F|<(0.7phft+0.25QpC,m)numh(l

dp。临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均

2

m值，其值控制在l-0-3.5N/mm范围内

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用血积周边hO/2处

Um

板垂直截面的最不利周长。

ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

ni局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

H2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

H=min(ni，H2)局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比

Ps

=

r||=0.4+1.2/ps,r|20.5+asxhQ/4Um较，%不宜大于4当区＜2时取人=2,当面积为圆形时，取反=2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱，取as=30：

as

对角柱，取as=20

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中Opc.m之值，将

说明

其取为0,作为板承我能力安全储备。

可得：ph=i,fi=0.829N/mm2,r)=l,ho=h-2()=130mm,

uin=2[(a+ho)+(b+ho)]=1320mm

F=(0.7%£+0.25og

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n))numho=(O.7xIx0.829+0.25x0)x1x1320x130/1000=99.579kN>Fi=24.491kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB5001()-2010第6.6.1条规定，见下表

公式参数剖析

F|局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.14-1取值

F|<1.35pcp|fcA|nPc混凝土强度影响系数，按本规范第631条的规定取用

Pl混凝土局部受压时的强度提高系数

A]n混凝土同部受压净面枳

Ai混凝土局部受压面积

I/2

Pl=(Ab/A1)

Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

2

可得：fc=8.294N/mm,反=1,

Pi=(Ab/Ai),/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)],/2=[(600)x(600)/(200x200)],/2=3,

Ain=ab=40000mm2

F=1.35pcPifcAir=1.35xlx3x8.294x40000/1000=1343.628kN>Fi=24.491kN

满足要求！

1.2.2JZL9550*1200计算书

梁模板(盘扣式，梁板立柱共用)计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工模板安仝技术规范》JGJ162-2008

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20I8

一、工程属性

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新浇混凝土梁名称JZL9混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550x1200

模板支架高度H(m)9.44模板支架横向长度B(m)30

模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm(mm)1500

梁侧楼板厚度(mm)100

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值

面板及小梁0.3

2

GIk(kN/m)

楼板模板0.5

新浇筑混凝土自重标准值

24

G2k(kN/nf)

混凝土梁钢筋自重标准值混凝土板钢筋自重标准值