中建超高层大体积混凝土施工方案

11.编制依据 -1-2.工程概况 -1-2.1工程基本概况 -1-2.2工程设计概况 -2-2.3工程重点、难点分析 -3-3.施工安排 -5-3.1施工管理组织机构 -5-3.1.1项目管理职责分工 -5-3.1.2项目部值班安排 -6- -3.2劳动力组织 -6-3.3工期安排 -6-4.施工准备 -7-4.1技术准备 -7-4.2机械设备准备 -9-4.3材料准备 -10-4.4现场准备工作 -10-5钢筋工程 -10-5.1钢筋的接头 -10-5.2筏板钢筋的垫块 -11-5.3钢筋的支架 -11-5.4型钢支撑架强度计算 -16-6.模板工程 -24-6.1后浇带模板设置 -24-6.2集水坑、电梯井筒模板设置 -26-6.3特殊部位(核心筒内)的集水坑、电梯井筒模板设置 -27-6.4抗浮设计计算 -28-6.5电梯井部位模板拆除后蓄水覆盖保温处理 -30-7.主要施工方法及技术措施 -31-7.1流水段的划分 -31-7.2施工机械选择 -31-7.2.1混凝土泵的平均泵送量 -31-7.2.2混凝土运输车辆、浇筑设备配置 -31-7.2.3混凝土浇筑时间及设备选择 -32-7.3施工工艺流程 -32-7.4测量放线 -32-27.4.1测量仪器的准备 -32- 7.5施工条件 -33-7.5.1混凝土浇灌申请 -33-7.5.2施工条件 -33-7.6材料选择 -33- 7.7混凝土的运输 -35-7.7.1混凝土场外运输 -35-7.7.2混凝土的场内运输 -35-7.8泵管的布置及要求 -37-7.9混凝土的泵送 -40-7.9.1泵送混凝土对模板和钢筋的要求 -40-7.9.2泵送混凝土对坍落度的要求 -40-7.9.3泵送混凝土人员要求 -40- 7.9.5输送管堵塞处理方法 -41-7.9.6泵送混凝土间歇的处理方法 -42-7.10底板大体积混凝土浇筑 -42- -7.10.2混凝土浇筑方法 -42-7.11混凝土的养护 -45-7.11.1养护方式 -45-7.11.2操作方法 -46-7.12底板混凝土测温 -47-7.12.1测温孔布置 -47-7.12.2测温孔做法 -48-7.12.3测温要求 -49- 7.12.5温度监测 -51-7.12.6试块制作 -51-7.13后浇带处理 -51- -7.13.2后浇带排污措施 -52-7.14剪力墙水平施工缝的设置 -53-7.15防止基础底板开裂的措施 -53-7.15.1原材料方面采取的措施 -53-7.15.2施工方面采取的措施 -54-7.15.3养护测温方面采取的措施 -55-7.16混凝土泌水处理和表面处理 -56-7.16.1混凝土泌水处理 -56-7.16.2混凝土表面处理 -57-7.17混凝土拆模 -58-37.18混凝土试验 -58-7.19混凝土小票管理 -60-8.大体积混凝土水化热计算 -60-8.1计算依据 -60-8.2计算条件 -60-8.3混凝土入模温度控制计算 -61-8.3.1混凝土拌合温度的计算 -61-8.3.2混凝土拌合物出机温度的计算 -62-8.3.3混凝土拌合物经运输到浇筑时温度的计算 -62- 8.3.5混凝土中心最高温度 -63-8.3.6混凝土表面温度 -63- 8.4混凝土抗裂度验算 -64-8.4.1各龄期混凝土收缩变形值 -64-8.4.2各龄期混凝土收缩当量温差 -65-8.4.3混凝土各龄期弹性模量 -65-8.4.4外约束为二维时温度应力计算 -66-8.4.5验算抗裂度是否满足要求 -66-9.质量控制措施 -67-9.1质量保证体系 -67-9.2混凝土工程质量流程图 -68-9.3底板施工质量控制点 -69-9.4质量标准 -69-9.5混凝土泵送应避免工程质量通病 -71-9.6特殊部位的厚度及控制措施 -71-10.工期保证措施 -72-11.可能导致混凝土浇筑中断的应急措施 -73-11.1机械方面 -73-11.1.1泵机 -73-11.1.2振动棒和振捣器 -73-11.1.3泵管故障 -73-11.2停电停水的应急处理 -73-11.3下雨时的应急处理 -73-11.4混凝土供应问题的应急处理 -74-11.5混凝土浇筑时基坑边坡的监测处理 -74-12.安全文明施工 -74-12.1安全管理制度 -74-12.2安全管理工作 -75-12.3文明施工措施 -75-12.4环境保护措施 -76-412.5塔吊使用主要安全措施 -76-12.6混凝土泵送设备的主要安全措施 -77-13.大体积混凝土施工应急预案 -78-13.1应急预案目的 -78-13.2适用范围 -78-13.3应急救援组织机构与职责 -78-13.3.1应急准备和响应领导小组 -78-13.3.2应急小队 -78-13.3.3应急救援领导小组职责 -79-13.4施工现场应急处理设备和设施 -79-13.4.1急救箱 -79-13.4.2其他应急设备和设施 -79-13.5突发事件应急响应 -80-13.5.1火灾事故 -80-13.5.2工伤事故 -80-13.6项目经理部应急准备和响应流程图 -81-13.7项目经理部应急准备和响应线路图 -82--1-123GB00-200145GB02-20026GB10-20107GB11-20108GB20119JGJT1JGJ01JGJ05JGJ009GB26-2007范》GB08-2008程》JGJ010接头》JG004GB96-2009序序号项目容-2-22段和天宝中街交汇处3司45理有限公司6督站7中国建筑一局(集团)有限公司88一次验收合格率100%，争创“四川省天府杯工程” 项项目1心筒结构板23CPC0P10，C30P845(mm)、3800-3-、-4-不能形成环形的现场道路，交通运输不便，场容管理、文明施工、环保、安全保卫等都有较高的要求，需要进行周密组织、合理配备机械是保证高效、连续底板合适的混凝土配合比是保证基础施工质量的重要因素，需经过详细计算和试配进厚两种，浇筑混凝土时应最后浇筑筏板与防水板交接区域，必须在筏板混凝土初A浇筑，不允许出-5-了确保底板大体积混凝土的顺利浇筑和浇筑质量，项目经理部成立了大体积混凝土浇筑专项施工管理小组，浇筑之前召开专题交底会和动员大会。充分作好各项在现场对施工班组作好交底，使工人能掌握操作要领以及大体积混凝土施工所注意的事项。现场管理人员按昼夜两班轮流值班，施工过程相关人员不得擅自成员职责面工作混凝土浇筑前，协调政府相关部门办理夜间施工手续等；协调混凝土搅拌站相关资源落实及政府交通部门，确保混凝土车辆满足现场要求。负责混凝土现场施工管理与组织工作，负责指挥分包队伍进行现场混凝土的浇筑工作，负责协调各部门保证商品混凝土的及时供应及确保混凝土的浇筑顺利按控制混凝土施工质量及操作方法，检查监控模板及操负责混凝土施工的技术问题，控制配合比及外加剂的掺量，负责底板混凝土施工资料的收集整理工作，负责安排混凝土测温及实验管理工作，负责对测温数据-6-负责混凝土入模时的测温监测和大体积混凝土测温工负责材料供应，及时提供所需其它与施工有关的机具材料，保证质量、数量，并提供材质单及各种材料合格证，搞好材料的保管及发放，负责收集商品混凝土负责安全施工管理，保证文明安全施工，检查门口道的安全可靠性。：负责解决混凝土施工过程中的技术问题。AA楼-7-级基坑的降水施工、出土坡道和临时材料堆放场地影响，具体浇筑时间根据现场施工准备4.1.1施工技术人员熟悉图纸，了解设计意图，并对现场的施工工人进行相。-8-4.1.6水泥：普通硅酸盐水泥(低水化热)；细骨料：中砂；粗骨料：洗净碎mm用水：清洁、可饮用、无色无味。4.1.7混凝土浇筑(必须有技术、资料、质检、混凝土责任工程师、现场经理确认)、开盘鉴定等相关准备资料签认完毕。4.1.9浇筑混凝土之前，相应的标高要投射到模板上并做好标记，严格控制子、走道及工作平台，并认真出相应的解决方法，确定及保证-9-1固定式混凝土输送泵(拖80m/h台42m辆3振捣棒1.1kw，θ60、θ台只4L0mm台2平5台2实6台7根58个99控制仪套1-10- 组、同条件试件组套2落度台3塑料薄膜(m2)草帘(阻燃草袋)(m2)A楼底板混凝土浇筑流向，浇筑方法，浇筑重点，准备混凝土浇筑用的振捣器、刮杠、抹子、铁锹等工具及养护材料(塑料薄膜和保温被等)。录，符合设计要求及规范、规定，且经过业主、监理的隐蔽验收签字认可后，填站协调混凝土供应情况，必须保证混凝土在浇筑过程中的连续性，为保证底板浇I头一般情况按50%错开-11-。90°弯钩钢筋不kgm采用花岗岩垫Ammm3.8m区域采用型钢支架；1m、0.8m、0.7mX斜向拉结。具体详见下图(5.3-1、5.3-2)考虑到核心筒区域存在墙柱插筋，其荷载较大，决定对核心筒区域采用加设m同墙宽度的钢筋马凳。在混凝土浇筑前，应对所有插筋位置进行一次检查，合格后方。-12--13--14-，立杆横纵-15--16-施工设备荷载。钢准值为4.40kN/m；2.000kN/m；2.000kN/m；W=39.700cm3；横梁钢材的弹性模量E=2.05³105N/mm2；I=198.300cm4；h0m；l0m；f=205.00N/mm2；和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯静荷载的计算值q1=1.2³4.40=5.28kN/m活荷载的计算值q2=1.4³2.00+1.4³2.00=5.60kN/m-17-简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)简图(支座最大弯矩)续梁均布荷载作用下的弯矩M1=(0.08³5.28+0.10³5.60)³2.002=3.930kN²m支座最大弯矩计算公式如下:M2=-(0.10³5.28+0.117³5.60)³2.002=-4.733kN²mζ=4.733×106/39700.00=119.214N/mm2205.00N/mm2,满足要求!续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:q4.40kN/mq+2.00=4.00kN/m-18-作用下的最大挠度max×105×1983000.00)=2.2.731mm小于min(2000/150,10)mm,满足要求!算A2.74cm2面回转半径i=3.95cmW39.70cm3件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确ζ=N/θA+Mw/W≤[f]θ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,θ=0.353；A─立杆的截面面积,A=12.74cm2；经计算得到N=0.617³5.28³2+0.583³5.6³2=13.045kN；ζ=13.045×1000/(0.353×12.74×100)+4.733×1000/39.7=148.221N/mm2；立杆的稳定性验算ζ≤[f],满足要求!施工设备荷载。钢-19-准值为2.20kN/m；1.000kN/m；1.000kN/m；W=3.130cm3；横梁钢材的弹性模量E=2.05³105N/mm2；I=11.210cm4；h0m；l00m；f=205.00N/mm2；和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯静荷载的计算值q1=1.2³2.20=2.64kN/m活荷载的计算值q2=1.4³1.00+1.4³1.00=2.80kN/m简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)简图(支座最大弯矩)续梁均布荷载作用下的弯矩-20-M1=(0.08³2.64+0.10³2.80)³1.002=0.491kN²m支座最大弯矩计算公式如下:M2=-(0.10³2.64+0.117³2.80)³1.002=-0.592kN²mζ=0.592×106/3130.00=189.010N/mm2205.00N/mm2,满足要求!续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:q2.20kN/mq+1.00=2.00kN/m作用下的最大挠度max105×112100.00)=1.51.51mm小于min(1000/150,10)mm,满足要求!算A.80cm2面回转半径i=1.53cmW3.13cm3件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确ζ=N/θA+Mw/W≤[f]-21-θ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,θ=-1.000；A─立杆的截面面积,A=4.80cm2；经计算得到N=0.617³2.64³1+0.583³2.8³1=3.261kN；ζ=3.261×1000/(-1×4.803×100)+0.592×1000/3.13=182.219N/mm2；立杆的稳定性验算ζ≤[f],满足要求!m(1)基本参数为为荷载标准值为1.00kN/m为为截面抵抗矩W=1.534cm3横梁钢材的弹性模量E=2.05³105N/mm2截面惯性矩I=1.917cm4h=1.00ml=1.00mf=360.00N/mm2-22-W=1.534cm3(2)支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变静荷载的计算值q1=1.2³1.00+1.2³1.00=2.40kN/m活荷载的计算值q2=1.4³1.00=1.40kN/m合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)简图(支座最大弯矩)续梁均布荷载作用下的弯矩M1=(0.08³2.40+0.10³1.40)³1.002=支座最大弯矩计算公式如下:M2=-(0.10³2.40+0.117³1.40)³1.002=-0.404kN.m-23-ζ=0.404³106/1534=263.4N/mm2续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:载作用下的最大挠度V=(0.677³2.00+0.990³1.00)³1000.004/(100³2.05³105³(3)支架立柱的计算中──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得A─立杆的截面面积,A=490.9mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反N1+1.4*1经计算得到N=3.8kN,ζ=129.01N/mm2；-24-立杆的稳定性验算ζ<=[f],满足要求!浇筑混凝土的时放布料机的位置，以及墙柱插筋的位置均需要加设钢筋马凳A为了保证整个后浇带支撑架不发生整体位移，在筏板基础中部的伸缩后浇带m的混凝土墩，用以固定拉结后浇带的地锚钢筋。另外，为保证后浇带支撑架不发U好地防止整个后浇带因A3#筏板基础伸缩后浇带、防水板伸缩后浇带、筏板基础沉降后浇带模板支设具-25--26-集水坑、电梯井筒模板采用多层复合模板后背木方，用脚手架钢管及方木固-27-工作面狭小，井筒模板的配置采用多层板拼装式，在阴角处，采用50³100mm木方，井筒每面墙上均采用两块模板支设，并用对拉螺栓固定，两块模板之间留一钢管mm效果6.3特殊部位(核心筒内)的集水坑、电梯井筒模板设置坑深为3.8m。在浇筑混凝土时，坑底的模板的压强为P1=ρgh=2400³10³3.8=91.2kPa;因此这个坑所受的浮力是巨大的，必须采取措施，控制坑底标高，-28-mm。井筒内的侧模板的主龙骨采用双钢管48骨采用单钢管48³3.5，间距400mm布置，最两端的主龙骨离井筒侧模≤200mm，模板支设同普通墙体模板，支设完成后，考虑到电梯井的抗浮，在井筒上部-29-至混凝土浇筑完毕时，井筒内的水深度与坑深一致。根据混凝土的流动性，流动P1=ρgh=0.67³(2400-1000)³10³3.8=35.7kPa，时，其产生的浮力更是大大降低，考虑安全系数，井筒底模板所受是混凝土反力采用(1)面板计算：M=0.1ql²=0.1³35.7³0.15²=0.08kN²mζ=M/W=0.08³1000000/(1000³18³18/6)=1.48N/mm²＜[ζ]=13N/mm2ω=0.677ql4/100EI=0.677³35.7³1504/(100³9500³1000³18³18³18/12)mmω]=150/250=0.6mm(2)次龙骨计算：m线荷载q=35.7³0.15=5.36kN/mM=0.1ql²=0.1³5.36³0.4³0.4=0.086kN²mζ=M/W=0.086³1000000/5.4³10000=1.59N/mm²＜[ζ]=13N/mm2-30-T=3V/2bh=3³(0.6³35.7³1000³0.15)³0.4/(2³40³90)=0.536N/mmfv]=1.500N/mm²ω=0.677ql4/100EI=0.677³(35.7³0.15)³4004/(100³9500³40³90³90³90/12)=0.041mm＜[ω]=400/250=1.6mm(3)主龙骨计算：q=35.7³0.4=14.28kN/m，因此M=0.1ql²=0.1³14.28³0.6³0.6=0.515kN²m力ζ=M/W=0.515³1000000/8.985³1000=57.32N/mm²＜[ζ]=205N/mm2mm0=2.4mm(4)拉筋的直径设计：每个拉钩的覆盖面积为A=0.4³0.6=0.24m²，该范围内的浮力为F=0.24³35.7=8.57kN，则：所选拉筋的截面积As=F/fy=8.57³1000/360=23.8mm²，根据现场情况，选用。蓄水深度为电梯基坑(集水坑)深度。若发现混凝土内部与表层温差大，需采用-31-增加保温层厚度方式缩小温差。养护时，必须在坑的四周搭设临边防护(搭设要主要施工方法及技术措施基础底板为平板式筏型基础,底板按主楼沉降后浇带分成两段分别为施工ⅠQ1：每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h)Qmax：每台混凝土泵的最大输出量(m3/h)α1=0.85η=0.6备的混凝土搅拌运输车辆式中N1——混凝土搅拌运输车台数(台)；Q1——每台混凝土泵的实际平均输出量(m³/h).V1——每台混凝土搅拌运输车容量(m³),取9m³.S0——混凝土搅拌运输车的平均速度(km/h),取40km/h.L1----混凝土搅拌运输车的往返距离(km),取10km.N1＝40.8/(60³9)³(60³10/40+25)＝3.02≈4台总计：4(辆)-32-4＋2(备用)＝6辆 分区筑时间h测量放线依据现场引入的水准点用水准仪和标尺将底板标高引测至基坑边，用红三角标识，标出绝对标高和相对标高。基础底板施工的标高控制点引至基坑地连墙内侧混凝土表面，以便于引测。现场备有水准仪，对集水坑等标高重点控制，以便在混凝土底板施工的轴线在底板筋绑扎后，投测在底板钢筋上，主要轴线及不少于2条，经-33-浇筑混凝土前，预先与搅拌站办理商品混凝土委托及申请，委托单的内容包括：混凝土强度等级、混凝土的特殊要求、使用部位、方量、坍落度、是否掺加水泥、砂、石及外加剂等经检查符合标准要求，商混厂家试验室下达混凝土配合比通知单。通知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数。夜间施工时，应事先与城管部门协调好、并合理安排罐车行和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，其偏差值应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》的规定。检查模板支撑的稳定性以及接缝的密合情况，浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查控制钢筋保护层的塑料垫块是否垫好、地脚螺栓套丝的保护帽和插筋直螺纹套丝的保护帽是否均已拧上，并办完隐、预检手续。符合设计及有关规范PO5R水泥，粉煤灰采用江-34-地品种(名)要性能指标1P.O42.5R2砂34水————56——78——抗裂采用HK-A1聚丙烯纤维，掺量为在配合比设计中充分考虑大体积混凝土的特点，既要减少混凝土的收缩，保证混凝土的强度，又要降低混凝土内部水泥水化反应产生的巨大热量。应采用低验，并掺加大量粉煤灰或矿渣粉以降低单方水泥用量，进一步降低混凝土的水化在配合比设计中掺加防水剂，所选用的外加剂厂家为设计院制定的-35-HKF生产工艺及规模可靠，外加剂的。砂石水1写。由于本工程底板混凝土一次浇筑量大，为了保证连续浇筑，将采用成都聚力商品混凝土有限公司提供的商品混凝土。在底板混凝土浇筑之前，与有关部门协施工现场的道路要保持畅通，如物资的码放、施工路基等不应影响车辆行驶，以凝土提供方供应方运输车将地泵运至现场。进入施工现场后用地泵及混凝土泵车(根据程中,加强与混凝土提供方供应方混凝土提供方供应方应及时准-36-北侧离基坑边缘较近，局部位置重型车辆通过存在隐患，因此浇筑底板混凝土时混凝土罐车进入施工现场内，由搅拌站现场调度统一进行安排指挥，让混凝-37-脚手架不得紧靠钢筋搭设，以免浇筑混凝土时由于泵管的冲力使脚手架晃动造成钢筋移位。在浇筑混凝土时随着混凝土的浇筑，泵管不断拆除，脚手架也要随之在泵管下边脚手板上要铺上彩条布，以免泵管中的混凝土漏到底板钢筋上难以清7.8.2混凝土输送管应根据工程和施工场地特点,混凝土浇筑方案进行配管,应尽可能缩短管线长度,减少压力损失,少用弯管和软管,输送管的铺设应保证安全施工,便于管道清洗,故障的排除和装拆维修的方便,混凝土输送管路绝不允许。点,以免泵送-38-为了使得输送泵管在位置改动时更加方便，在底板上设置小板凳将泵管架空接混凝土的铁板~ ~ -39-意四角支座下放脚手板增大接触面积，并在使用部位处加大、加密筏板马凳钢筋直径和距离，传力均匀，在塔身上部陪四根缆风绳或脚手架管，两两对角相拉，另一端固定在钢筋上，浇筑完一部分随之移动，采用塔吊移动现拆下配重块，然图-40-泵送混凝土对模板侧压力较大，模板设计时充分考虑新浇混凝土对模板的侧浇筑混凝土时，应注意保护好钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移，应及时的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的减石水泥砂浆，润滑管道后即可开始2、开始泵送时，泵送速度宜放慢,油压变化应在允许值范围内，待泵送顺-41-凝土蠕动，防止泌水离析，长时间停泵(超过45min)气温高、混凝土坍落度小由于混凝土中加入抗裂纤维、可泵性差或输送管布置不合理,均会发生堵塞,但都可以通过操作人员的控制得以避免。堵塞原因及处理措施见下表:原原因方法²坍落度不稳定²单位立方水泥量太少²砂率太低²骨料粒径级配不合要求²搅拌后停留时间太长²抗裂纤维的加入²保证≥310kg/m3²保证>40%²按配比要求重新调整²重新搅拌混混凝凝土土管管道道²输送管集中转弯太多²管接头密封不严,漏浆时,加接得太多,且没有²出口端软管弯得太小²避免²接头严密-42-征兆时,未及时反泵,强²中断供料时间太长²应及时反泵²尽量避免,一般夏季停机不得超过半(1)反复进行反泵和正泵，逐步吸出混凝土，重新搅拌后再进行泵送；(3)当上述两种方法无效时，应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，在混凝土泵送过程中，若需要有计划中断泵送时，应预先考虑确定的中断浇；干净，模板缝隙和孔洞堵严，模板及其支架、墙体插筋、人防预埋件、约束边缘柱型钢柱脚的锚栓定位、设备和管线等必须经过检查，做好预检、隐检记录，符合设计及有关规范要求后待监理人员验收后方可进行浇筑，并且在浇筑时，随时核查预埋件、插筋、地脚锚栓有无偏位情况，及时纠正。在浇筑过程中管理人员-43-一次到顶”的方法。即混凝土从一端向另一端，以同一坡度一次到顶向前连续浇筑(详见示意图)。这种形成斜坡混凝土的浇筑方法能较好地适应泵送工艺，避免泵管经常拆除冲洗和接长，提高泵送效率，简化混凝土的泌水处理，保证上、侧进行大体积混凝土浇筑。上，以免产生尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水-44-埋件和插筋等有无移动、变形后堵塞情况，发现问题应立即处理并应在已浇筑的混凝土凝结前严格按操作规程操作，做到快插慢拔，快插是为了防止上层混凝土振实后而下层混凝土内气泡无法排出，慢拔是为了能使混凝土能填满棒所造成的空洞。在振捣过程中，振捣点时间要掌握好，不要过长，也不要过短，一般控制在20~30s之间，直至混凝土表面泛浆，不出现气泡，混凝土不再下沉为止。振捣过程中，避免触及钢筋、上处理，其余碱入下层5~10cm，使上下层混上部骨料均匀下沉，不受钢筋和较大骨料的限制，以提高表面密实度，减少塑性收缩变形。初凝后至终凝前再用铁抹子二次抹压。这样能较好地控制混凝土表面龟裂，减少混凝土表面水分的散发，以促进养护。表面压光后稍待收水后，及时线与开挖，待型钢柱基础钢筋绑扎完成后，进行钢结构柱柱，然后进行型钢柱基础筏板上层钢筋的绑扎，待钢筋绑扎完混凝土同时进行浇筑，型钢柱的安装高度及筏板上层钢筋穿-45-为防止混凝土内部与表面温差过大，造成温度应力大于同期混凝土抗拉强度而裂缝，养护工作尤为重要，经过计算及对目前基坑内的测温，本工程采取如下-46-混凝土终凝前在压光后表面用铁抹子反复压实，先用塑料薄膜覆盖，保持塑麻袋之间相互搭接200mm,以减覆盖一层塑料布隔热，底板立面采用木模板覆盖草帘被养护。对边缘、棱角部位混凝土处于硬覆盖)，且宜使塑层塑料布，将混凝土表面盖严，以减少水分的损失，起到保温保湿的作用。考虑到本地温差变化大，主楼的底板在麻袋上再覆盖一层塑料布隔热层，保证混凝土盖塑料布，并在塑料布上面-47-温土升温和早期降温过程中，可根据具体测温记录确定是否有控制地加厚或减少保温层，以达到的目的。防日光暴晒升的时间将保温及定操作，同时14d。养护期间应经常检查塑料薄膜或养护剂涂层的完整情况，保持混凝土表面湿润。底板混凝土养护测温点的布置原则：方便观测，不干扰其它项目的施工，选择有代表性的位水化热过程中筏板混凝土余热。所有测温孔按顺序编号，并绘制底板混凝土测温-48-15m左右布置一：-49-电梯基坑混凝土厚度最大，混凝土中心温度最高的地方在电梯基坑及塔楼底不超过25°C即可5m、5m、4.2、3.8m的大体积在测温表中，同时应准确记录测温点的编号，混凝土的浇筑日期和时间，测温的具体时间，以便进行数据分析。与此同时，各部位保温材料的覆盖和去除时风雨等发生的时间都将一并准确记录测温数据记录本是重要的测试数据，填写时要清楚，妥善保管，不得遗失。-50-测温工作期间，测温记录人员应坚守岗位，认真操作，加强责任心，并仔细作好记录，保证数据的准确和有效，并及时反馈给现场技术负责人并上报监理。读数温管上口塞住。测温计停留在测见下表，温度测定期限为从砼入模开始到拆除A体积混凝土测温表A楼大体积混凝土测温表 测最高、最低气温次成大体积混凝土养护的降温阶段，如果混凝土温度缓慢下降，徐变得以充分显现，则混凝土中拉应力能相应减小，同时，混凝土龄期愈长，混凝土抗拉性能的提高比抗压性能要快，可避免和减少裂缝的产生。混凝土中心最高温度的降温速m般需11d~15d，保湿养护时间不得少于14d。-51-测温人员要及时报告项目技术部，由有关人员根据实际情况及时采取措施(如覆盖阻燃草帘和塑料薄底板大体积混凝土除按不超过200m³同配比混凝土取标准养护试块不少于一组外，还应留置一定组数抗渗试块及同条件养护试块。现场混凝土试块留置应在渗试块、强度试块的试样必须取自同一车次拌制的混凝土拌和物。抽检试件时，AA闭，后浇带两侧的混凝土表面应凿毛，并保持清洁，浇注时采用比后浇带两侧混凝土设计强度等级高一级的混凝土浇注密实，并加强养护。筏板中部伸缩后浇带的止水钢板，须按图纸规范设置。伸缩后浇带止水钢板与沉降后浇带相交处，需将两块止水钢板焊接，形成闭合。后浇带两侧的构件妥善支撑，并应注意由于后浇带可能引起各部分结构的承载力问题与稳定问题，后浇带所在的跨度内模板在后浇混凝土达筏板基础后浇带施工时不得使建筑垃圾、木屑纸袋等物落入其中，钢筋不得切断。为保护后浇带内的清洁，应在后浇带应用钢板网支挡，并加以封盖板，浇表面剔毛处理，再在界面处刷一层高于筏板混凝土强度一个等级的水泥砂浆。详见-52-由于后浇带搁置时间较长，为了控制钢筋锈蚀，在钢筋上刷水泥净浆保护，在底板后浇带两侧砌筑三皮砖，上盖木龙骨及胶合板，表面覆盖彩条布，砖外侧在底板每流水段混凝土浇筑过程中，混凝土浆通过快易收口网或隔离钢丝网：-53-2.赶浆：在浇筑底板混凝土时，用高压水枪在后浇带内往集水井方向冲洗，底板钢筋上的地锚以及止水螺栓的拉接稳定导墙模板。详见下图导墙施工缝设置坍落度损失减少。由此会取得降低水灰比，减少水泥浆量，延缓水化热峰值的出现，降低温度峰值，收缩变形也有所降低。它有效地降低了水化热，提高了可泵-54-制在2%以内。砂石骨料的粒径要尽量大些，以达到减少收缩的目的；当水灰比不变时，水和水泥的用量对于收缩有显著影响，因此，在保证可泵性和水灰比一定的条件下，要尽量降低水泥浆量；砂率过高意味着细骨料多，粗骨料少，为了减少收缩的作用，避免产n化热释放的时间，降低水化热峰值，另一方面，对混凝土的收缩有显著的补偿作用，这样可以减少平均温差，避免出现温差裂缝。在大体积混凝土的湿热养护条要施工好超厚、高强度等级的大体积混凝土，关键要有一个先进的混凝土配合比，总之，大体积混凝土是目前施工中应用较多的一项新技术，只要严格施工规范，仔细落实每一个施工环节，认真妥善地作好浇筑完的保温工作，该项技术是度，确保工程质量尤为重要，因此现场设临时指挥调度小组，加强车辆调度、平-55-入模温度，尽量选择在气温较低的夜间施工，当施工作业延续至白天时，在混凝微裂，提高混凝土的密实性，在混凝土初凝前进行混凝土二次振捣，注意二次振。出脚印但不下陷为准)，用木抹子进行第二次抹压，使面层充分密实并与底部结合一致，以防此阶段由于混凝土收水硬化而形成表面裂缝；在混凝土初凝后终凝前，使用铁抹子进行第三遍抹压，混凝土浇筑的里外温差值以降低混凝土块体的自约束应力，其次是降低大体积混凝土浇筑块体的降温速度，充分利用混凝土的抗压强度，以提高混凝土块体承受差在25℃以内，混凝土度监测为了进一步摸清大体积混凝土水化热的多少，不同深度处温度场升降的变化-56-规律，本工程采用玻璃温度计进行混凝土温度监控，每个测温点监测表面、底面。测温点的布置原则：方便观测，不干扰其它项目的施工，选择有代表性的位混凝土内外温度要按要求测温，控制内外温差。做好测温计算，如发现温差过大，及时洒水或增加保温覆盖层厚度，控制大体积混凝土中心温度与表面温度坡面流到坑底，并汇集到浇筑方向的一侧，由软轴抽水机抽走泌水；少量来不及往回浇筑，与原斜坡相交成一个积水坑，另外有意识地加强侧板处的混凝土浇筑强度，这样积水坑逐步在中间缩小成水潭，并将水及时排除。采用这种方法基本-57-上排除了最后阶段的所有泌水。浇筑过程中砼的泌水要及时处理，免使粗骨料下由于泵送混凝土表面的水泥浆较厚，在混凝土浇筑到顶面后，及时把水泥浆赶至后浇带处排水沟，初步按标高刮平，用木抹子反复搓平压实，使混凝土硬化-58-振捣器表面振捣密实尺量、刮杠刮平。。抹光表面细部找平、抹压密实。振捣器表面振捣密实尺量、刮杠刮平。。抹光表面细部找平、抹压密实。44、抹光机对表面再次找平抹光时，其混凝土强度要符合下列要求。，经过工长、质检、技7.18.1坍落度试验：从入模前混凝土中(混凝土罐车出料口)取出一定量的土工程量留置度等级，均应留置结构实体检验用同条件试块，同一强度等级的结构实体检验用与结构同条件养护，用钢筋笼装好，锁在取样构件旁与构件同条件养护，真实反-59-间临时负荷等需要应留置与结构同条件养护试块，每项非实体检验用同条件养护试块不得少的同配合比的混凝土，其取样不得少于一次。每一现浇区域同配合比的混凝土，土、或每一产工艺基本相,且每单位工程不得少于两组抗渗试块。采用预拌混凝土的抗渗试块留置组数应按照结构的规模和要求而定；留置抗渗试件的同时需留置抗压强度试件并应取自同一盘混凝土拌合物中(取样方法同7.18.9混凝土抗压强度，以边长100mm或150mm的立方体试块，在温度混凝土试块制作时，必须保证其代表性，防止试块数量少取情况发生，并采观反映现场实际混凝土情况。制作人员必须检查现场混凝土坍落度情况，标记试块的部位、种类、养护龄期等。发现混凝土质量问题及时以最短时间通知工程部-60-收集预拌混凝土小票，可以知道搅拌站是否按合同约定的要求供应混凝土，现场资源配置是是否按照合同规定内容(如供应速度、初凝时间、坍落度等技术指标)完成。如发现初凝时间超过规定的初凝时间或到场的混凝土坍落度、供应速度等规定，将这车的混凝8.大体积混凝土水化热计算11GB04-200222GB02-200233JGJT-9544》GB2009CP立方混凝土中水泥含量280kg，-61-TT=g=mgC40混凝土配合比水砂石T(℃)mw——水用量(Kg)162Kg/m³mce——水泥用量(Kg)280Kg/m³msa——砂用量(Kg)734Kg/m³mg——石用量(Kg)1098Kg/m³Tw——水的温度(℃)11℃Tce——水泥温度(℃)25℃Tsa——砂温度(℃)12℃Tg——石温度(℃)11℃Ws——砂的含水率(%)，取5%Wg——石的含水率(%)，取0T拌和物出机温度-62-T1=T00.16(T0Ti)式中T1——混凝土拌合物温度(℃)；Ti——搅拌机棚内温度(℃)；T2=T1(t1+0.032n)(T1Ta)式中T2——混凝土拌合物运输到浇筑时温度(℃)；n混凝土拌合物运转次数(罐车-混凝土泵-入模，故n=2)；α——温度损失系数(h-1)，当用混凝土搅拌车输送时，α=0.25。Tmax=W³Q/(c³ρ)=53.1mρ——混凝土的密度(kg/m³),取2400kg/m³。则得最大绝热温升值Tmax=53.1℃。-63-ξ——不同龄期水化热温升与砼厚度有关值系数ξ值(d)369ξ(5.5m)ξ(5m)ξ(4.8m)ξ(3.8m)不同龄期的中心最高温度(℃)(d)369(5.5m)(5m)(4.2m)(3.8m)TbttH凝土的计算厚度(m)，H=h+2h’；h实际厚度(m)；h的虚厚度(m)；热系数，取2.33W/m²K；-64-β——模板及保温层的传热系数(W/m²K)；imm厚草袋；「i]H=h+2h’=5.5+2³1.29=8.08m的绝热温升和养护层厚度，通过事先的计算作参考，施工中应以实测温度为主，εy(t)＝εy0³(1－e-0.01t)³M1³M2³M3„M10-65- M1、M2、M3„Mn--各种不同条件下的修正系数：MMMMMMMMMMM.9E-06E-05E5E05826E-05671E-05E05E5 y y(t)(t)=α：混凝土线膨胀系数取1³10-5/℃量温差369EtEe0.09t)混凝土各龄期弹性模量(N/mm2)369-66-E(t)462074067589751638o=T.Sh(t).RKα：混凝土线膨胀系数1³10-5T左右；T(h)-混凝土浇筑后达到稳定的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温,Sh(t)取值,69696693土抗拉强度ft=2.39N/mm2ζ=2.34011-67-ft控制措施建立由项目经理领导，生产经理、主任工程师中间控制，各区责任师具体管组织保证体系-68--69