016模板工程施工方案修改一

A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺第PAGE第PAGE56A2+598--CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺第PAGE1方案目录TOC\o"1-4"\h\z\u一、编制依据 1二、工程简介 1三、施工要求 2四、技术保证条件 2五、方案选择 3六、施工人员、材料与设备计划 3七、施工工艺技术 5（一）工艺流程 5（二）施工方法 5（三）模板定位 5（四）梁板承重钢管架构造要求 5八、墙模板 6（一）参数信息 7（二）墙模板荷载标准值计算 8（三）墙模板面板的计算 9（四）墙模板主次楞的计算 12（五）穿墙螺栓的计算 18（六）墙模板施工 18（七）剪力墙模板安装顺序 21（八）模板拆除 21九、墙大型钢模板 21十、板模板 21十一、梁模板 34十二、模板拆除 51十三、模板技术措施 51（一）进场模板质量标准 51（二）模板安装质量要求 52（三）其他注意事项 55（四）脱模剂及模板堆放、维修 55十四、安全文明施工 55模板工程施工方案一、编制依据1、《碧桂园·太阳城（西区）》设计图纸；2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）7、建筑拆除工程安全技术规范（JGJ147-2004）二、工程简介碧桂园·太阳城西区商品房建筑工程位于沈阳市沈北新区蒲河路39号，由沈阳市碧桂园房地产开发有限公司开发，广东博意建筑设计院有限公司设计，总建筑面积为112590.59m2其中包括地下建筑17118.34m2。我司承建的碧桂园·太阳城工程共8栋住宅，其中28层4栋（5#、6#、11#、12#楼）；30层2栋（9#、10#楼）；32层2栋（7#、8#楼）及地下室车库。基础形式为筏板基础、独立基础，高层住宅结构形式为剪力墙结构，地下室为框架结构。各栋号详细参数具体如下：楼编号楼型号层数楼总建筑面积(㎡)住宅建筑面积(㎡)地下建筑面积(㎡)5#楼C192817420.2216826.08594.146#楼J1682811113.8210722.69391.137#楼J1683212645.1412254.01391.138#楼J1683212645.1412254.01391.139#楼J1683011879.4811488.35391.1310#楼J1683011879.4811488.35391.1311#楼J842810582.1510219.38362.7712#楼J842810582.1510219.38362.77地下车库113843.0113843.01合计112590.5995472.2517118.34三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络2、各楼号模板的搭设和拆除需严格执行本专项施工方案。3、本《模板专项施工方案》适用于我司承建的全部8栋高层住宅楼。五、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，决定采用以下模板及其支架方案：地上墙模板为大钢模；柱模板，梁模板、板模板为木模板，梁板承重架为扣件钢管架。六、施工人员、材料与设备计划1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。3、扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。4、材料选用表序号部位模板选型及配置说明1墙大型钢模板2柱、梁15㎜多层板；60×90竖方，水平钢管、“山”形卡扣、M14对拉螺杆加固。3板10mm厚竹胶板，60×90底方，Φ48×3.5钢管水平支撑5、劳动力组织木工：35人，进场时间为2010年5月15日～2010年5月30日木工：360人（8栋楼总计人员，每栋楼基本为45人），进场时间为2010年5月15日～2010年5月30日6、施工设备1木工电刨台8中国山东20032.2KW良好模板加工2压刨机台2牡丹江20044.0KW优质木方调直3手电钻台8德力西20040.3KW优质模板打眼4手把电锯台16中国山东20032.2KW良好模板加工七、施工工艺技术（一）工艺流程1、墙模板。详见第九章“墙模板”2、梁模板弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。3、板扣件高架及敷设模板搭设支架→安装横纵大小龙骨→调整板下皮标高及起拱→铺设顶板模板→检查模板上皮标高、平整度→办预检。（二）施工方法1、模板安装的一般要求（1）竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装墙模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。（2）模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1）两块模板之间拼缝≤1mm；2）相邻模板之间高低差≤1mm；3）模板平整度≤2mm；4）模板平面尺寸偏差±3mm。（三）模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。（四）梁板承重钢管架构造要求（1）水平杆1）设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；2）在底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；3）水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣紧；（2）剪刀撑1）剪刀撑和加固杆必须与门架同步搭设；2）水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢；3）剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45~60度，剪刀撑宽度宜为4~8m；4）剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；5）剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm（3）周边拉结1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2）用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。八、墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；（一）参数信息1.基本参数次楞间距（mm）:250；穿墙螺栓水平间距（mm）:500；主楞间距（mm）:450；穿墙螺栓竖向间距（mm）:500；对拉螺栓直径（mm）:M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径（mm）:48.00；壁厚（mm）:3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度（mm）:60.00；高度（mm）:90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）:15.00；面板弹性模量（N/mm2）:6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:9000.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）:206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205.00；墙模板设计简图（二）墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。（三）墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；l--计算跨度（次楞间距）:l=250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×250.02+0.117×1.890×250.02=7.13×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；M--面板计算最大弯矩（N·mm）；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=7.13×104/1.88×104=3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力（N）；l--计算跨度（次楞间距）:l=250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×250.0+0.617×1.890×250.0=1671.0N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/（2bhn）≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；V--面板计算最大剪力（N）：V=1671.0N；b--构件的截面宽度（mm）：b=500mm；hn--面板厚度（mm）：hn=15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1671.0/（2×500×15.0）=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--计算跨度（次楞间距）:l=250mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×2504/（100×6000×1.41×105）=0.267mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.267mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1mm，满足要求！（四）墙模板主次楞的计算一）.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×9×9/6×2=162cm3；I=6×9×9×9/12×2=729cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；l--计算跨度（主楞间距）:l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.250×0.900=4.598kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.25×0.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×4.598×500.02+0.117×0.945×500.02=1.43×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力（N/mm2）；M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；W--次楞的截面抵抗矩，W=1.62×105mm3；f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=1.43×105/1.62×105=0.9N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=0.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度（主楞间距）:l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.250×0.900/2=2.299kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.25×0.90/2=0.473kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6×2.299×500.0+0.617×0.473×500.0=835.5N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/（2bh0）其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；V--次楞计算最大剪力（N）：V=835.5N；b--次楞的截面宽度（mm）：b=60.0mm；hn--次楞的截面高度（mm）：h0=90.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×835.5/（2×60.0×90.0×2）=0.116N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0.116N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大挠度（mm）；q--作用在次楞上的线荷载（kN/m）：q=17.03×0.25=4.26kN/m；l--计算跨度（主楞间距）:l=500.0mm；E--次楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩（mm4），I=7.29×106mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52/2×5004/（100×9000×7.29×106）=0.027mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.027mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！二）.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.986cm3；I=10.783×2=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图（kN）主楞计算弯矩图（kN·m）主楞计算变形图（mm）1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P＝1.2×17.03×0.25×0.5＋1.4×3×0.25×0.5＝3.08kN；主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:l=500mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大应力计算值（N/mm2）M--主楞的最大弯矩（N·mm）；M=1.73×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩（mm3）；W=8.99×103mm3；f--主楞的强度设计值（N/mm2），f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=1.73×105/8.99×103=19.3N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=19.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；V--主楞计算最大剪力（N）：V=1886.5N；A--钢管的截面面积（mm2）：A=848.23mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×1886.5/848.230=4.448N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=4.448N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=0.133mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.133mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！（五）穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=3.43kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=3.426kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！（六）墙模板施工（1）内墙对拉螺栓墙模板对拉螺栓采用M14对拉螺栓，水平间距500mm，竖向间距500mm。扣件用3形扣件或用自制钢筋扣件代替。螺帽下垫片用5mm钢板制作（可与钢筋扣件焊在一起），大小为50mm×50mm。如下图所示：（2）外墙带止水环的对拉螺栓（3）外墙加固及底板混凝土预埋定位支撑钢筋。（4）外墙转角处模板拼接外墙转角处内侧模板，每道水平钢管主楞与另一侧转角墙内模采用加设木楔顶紧；外侧转角处将相交水平钢管主楞采用钢扣件进行连接，同时为保证外墙角方正，沿墙体全高间距700mm，设置F型卡子，将外墙角处两根竖向次楞卡紧。（5）安装前的准备工作1）模板加工好以后在地上检查模板的各部尺寸是否合适，模板的接缝是否严密。发现问题及时修理，待解决后才能正式安装。2）安装模板前必须做好抄平放线工作，要放双线（模板线和20CM控制线），据放线位置进行模板的安装就位。（七）剪力墙模板安装顺序（1）有连墙柱的先考虑连墙柱的位置，中间的墙体配板从两侧柱边向中间排，对面的模板位置和大小与之对应。（2）先支设观感要求高的一侧，因为这一侧可以观察模板表面的拼缝和平整度。两侧都装好后将对拉螺杆、套管、“3”形卡穿好，拧紧螺帽。（3）模板装到预定高度后，安装支撑并初步调整垂直度。先在柱脚处预埋钢筋头与背楞间塞上木方，用楔子楔紧。上部用钢管作斜撑。（4）安装结束对模板进行精确调整，包括平整度和垂直度，完成最后固定。（八）模板拆除1、按照规范要求，强度要求达到不因拆模而使砼表面及棱角受损为准。2、每块模板的拆模顺序是：先将连接件如螺帽、“3”形扣件等拆除，放入工具箱内，再松动柱脚楔子，使模板与墙面逐渐脱离。3、门洞模板的拆除，要防止将门洞过粱部分砼震裂。4、角模及门洞模板拆除后，突出部位的混凝土应及时进行剔凿，凹进部位或掉角处应用水泥砂浆及时进行修补，跨度大于1m的门洞口，拆模后要加设支撑或延迟拆模。九、墙大型钢模板本工程各楼号地上主体墙体采用大型钢模板，详见《大模板专项施工方案》。十、板模板梁板模板采用木模板，钢管扣件称重脚手架。板模板(扣件钢管架)计算报审表工程名称碧桂园·太阳城审核部位板模板(扣件钢管架)计算参数立杆纵距1.2m立杆横距1.2m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为2.9m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值1kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用Φ48×3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为σ=0.803N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值ν=0.034mm<[ν]=1.2mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为σ=2.571N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值τ=0.289N/mm2<[τ]=1.4N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值ν=0.366mm<[ν]=4.8mm符合要求3板底支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值σ=153.729N/mm2<[f]=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度3.155mm<1200/150与10mm;符合要求4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力R=7.59kN<12.8kN符合要求5立杆的稳定性计算立杆稳定性计算σ=117.377N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。计算书：一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120×1.82/6=64.8cm3；I=120×1.83/12=58.32cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.1×1.2+0.35×1.2=3.42kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2×1.2=2.4kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.42+1.4×2.4=7.464kN/m最大弯矩M=0.1×7.464×3002=67176N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=67176/64800=1.037N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.037N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.42kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.42×3004/(100×9500×58.32×104)=0.034mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.034mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×9×9/6=81cm3；I=b×h3/12=6×9×9×9/12=364.5cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.1+0.35×0.3=0.855kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2×0.3=0.6kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.855+1.4×0.6=1.866kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.866×1.22=0.269kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.269×106/81000=3.317N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.317N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.866×1.2=1.344kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.344×103/(2×60×90)=0.373N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.373N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=0.855kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×0.855×12004/(100×9000×3645000)=0.366mm；最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度计算值0.366mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.239kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.008kN·m；最大变形Vmax=4.072mm；最大支座力Qmax=9.797kN；最大应力σ=1007774.341/5080=198.381N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值198.381N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为4.072mm小于1200/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=9.797kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.9=0.374kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.1×1.2×1.2=3.6kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.478kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(2+2)×1.2×1.2=5.76kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=13.438kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=13.438kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.73×1.5，1.5+2×0.1]=2.997；k计算长度附加系数，取1.155；μ考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=2.997；L0/i=2997.225/15.8=190；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；钢管立杆受压应力计算值；σ=13438.068/(0.199×489)=138.094N/mm2；立杆稳定性计算σ=138.094N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！根据板厚不同，楼板模板立杆支撑的间距设计如下：序号楼板厚度立杆横距（b）立杆纵距（l）立杆步距（h）1250mm900mm900mm1500mm2180mm1000mm900mm1500mm3150mm1000mm1000mm1500mm4<150mm1200mm1200mm1500mm十一、梁模板一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度:l=(600-100)/(4-1)=166.67mm；面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[(600-100)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(600-100)/(4-1)]2=3.88×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(600-100)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(600-100)/(4-1)]/1000=2.523kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.88×104/3.33×104=1.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm；l--计算跨度:l=[(600-100)/(4-1)]=166.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.709×[(600-100)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.028mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(600-100)/(4-1)]/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值ν=0.028mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.667mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.523/0.500=5.047kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.126kN·m，最大支座反力R=2.776kN，最大变形ν=0.094mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.26×105/6.40×104=2N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.094mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.776kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.208kN·m，最大支座反力R=5.417kN，最大变形ν=0.054mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.08×105/1.02×104=20.5N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=20.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.054mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.054mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1200×20×20/6=8.00×104mm3；I=1200×20×20×20/12=8.00×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.30]×1.20=22.464kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.20=6.720kN/m；q=22.464+6.720=29.184kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×29.184×2002=1.46×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×29.184×0.2=2.918kNσ=Mmax/W=1.46×105/8.00×104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=18.720kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×22.464×2004/(384×6000×8.00×105)=0.098mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.098mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.918/1.2=2.432kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×9×9/6=81cm3；I=6×9×9×9/12=364.5cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.432×1.22=0.35kN·m；最大应力σ=M/W=0.35×106/81000=4.3N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值4.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×2.432×1.2=1.751kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.751×1000/(2×60×90)=0.486N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.486N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×2.432×12004/(100×9000×364.5×104)=1.041mm；方木的最大允许挠度[ν]=1.200×1000/250=4.800mm；方木的最大挠度计算值ν=1.041mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.8mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.918kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.900-0.200)/4×1.200×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.200×(0.600-0.100)×0.300=1.625kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.312kN；N2=8.463kN；最大弯矩Mmax=0.314kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.056mm；最大应力σ=0.314×106/5080=61.8N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值61.8N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.463kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.312kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.3=0.511kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(0.90-0.20)/4)×1.20×0.30+(1.20/2+(0.90-0.20)/4)×1.20×0.100×(1.50+24.00)]=3.181kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.200/2+(0.900-0.200)/4]×1.200=5.208kN；N=N1+N2+N3+N4=0.312+0.511+3.181+5.208=9.211kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.73×1.5,1.5+2×0.1]=2.997m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.73；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2997.225/15.8=190；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；钢管立杆受压应力计算值；σ=9211.427/(0.199×489)=94.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=94.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=8.463kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(3.3-0.6)=0.511kN；N=N1+N2=8.463+0.418=8.881kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.73×1.5,1.5+2×0.1]=2.997m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.73；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2997.225/15.8=190；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；钢管立杆受压应力计算值；σ=8881.102/(0.199×489)=91.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=91.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！十二、模板拆除1、模板拆除时按规范和同条件养护试块强度试压报告，确定拆模时间。2、框支梁及其他梁板楼梯模板拆除必须按照以下程序：在相应拆模时间到后送样试压→砼试块强度达到拆模或拆撑要求后填报拆除申请单→总工审核签字→监理签字→拆模或拆撑3、当砼强度能保证拆除后不变形，棱角完整方可拆除侧模。底模当构件跨度不大于2m时，强度达到50%即可拆除；跨度不大于8m时，强度达到75%可拆除，如跨度大于8m时，强度必须达到4、模板拆除时，不能用力过猛，过急。拆下来的木料、钢材等要及时运走、整理；同一层模板拆除应遵循“先支的后拆，后支的先拆。先拆除非承重部分，后拆除承重部分”的原则，脱模困难时，严禁在上口破撬，晃动大锤砸模板，可在模板底部用撬棍撬动拆模。拆除的模板面应刷隔离效果好且不污染钢筋的隔离剂。且按规格分类堆放整齐，以利再用。十三、模板技术措施（一）进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。（二）模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具