年产10万吨甲基叔丁基醚装置生产工艺设计-学士学位毕业设计

毕业论文声明本人郑重声明：1．此毕业论文是本人在指导教师指导下独立进行研究取得的成果。除了特别加以标注地方外，本文不包含他人或其它机构已经发表或撰写过的研究成果。对本文研究做出重要贡献的个人与集体均已在文中作了明确标明。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。2．本人完全了解学校、学院有关保留、使用学位论文的规定，同意学校与学院保留并向国家有关部门或机构送交此论文的复印件和电子版，允许此文被查阅和借阅。本人授权大学学院可以将此文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本文。3．若在大学学院毕业论文审查小组复审中，发现本文有抄袭，一切后果均由本人承担，与毕业论文指导老师无关。4.本人所呈交的毕业论文，是在指导老师的指导下独立进行研究所取得的成果。论文中凡引用他人已经发布或未发表的成果、数据、观点等，均已明确注明出处。论文中已经注明引用的内容外，不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究成果做出重要贡献的个人和集体，均已在论文中已明确的方式标明。学位论文作者（签名）：年月关于毕业论文使用授权的声明本人在指导老师的指导下所完成的论文及相关的资料（包括图纸、实验记录、原始数据、实物照片、图片、录音带、设计手稿等），知识产权归属华北电力大学。本人完全了解大学有关保存，使用毕业论文的规定。同意学校保存或向国家有关部门或机构送交论文的纸质版或电子版，允许论文被查阅或借阅。本人授权大学可以将本毕业论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用任何复制手段保存或编汇本毕业论文。如果发表相关成果，一定征得指导教师同意，且第一署名单位为大学。本人毕业后使用毕业论文或与该论文直接相关的学术论文或成果时，第一署名单位仍然为大学。本人完全了解大学关于收集、保存、使用学位论文的规定，同意如下各项内容：按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版本；学校有权保存学位论文的印刷本和电子版，并采用影印、缩印、扫描、数字化或其它手段保存或汇编本学位论文；学校有权提供目录检索以及提供本学位论文全文或者部分的阅览服务；学校有权按有关规定向国家有关部门或者机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入学校有关数据库和收录到《中国学位论文全文数据库》进行信息服务。在不以赢利为目的的前提下，学校可以适当复制论文的部分或全部内容用于学术活动。论文作者签名：日期：指导教师签名：日期：年产10万吨甲基叔丁基醚装置生产工艺设计本设计是年产10万吨甲基叔丁基醚装置生产工艺设计，主要以反应工段为工艺设计对象，在借鉴了国内外成熟的MTBE生产工艺和技术的基础上，结合了吉林市地区的自然及其地理条件，按任务要求生产量设计本工艺流程。由于我国目前是世界上汽油消耗量相当大而且用量正在大量增加的国家，而采用甲基叔丁基醚作为汽油添加剂，有提高汽油烷值和汽油燃烧效率、减少CO和其他有害物(如臭氧、苯、丁二烯等)的排放等优点，因此建设此项目具有重要意义。我们采用的合成工艺是由混合碳四中的异丁烯和甲醇在强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂催化剂上进行反应最终合成MTBE。此次设计采用的技术虽不是业内最先进的，但是就我们目前的实际状况来讲是最成熟的。我们会坚持不懈地努力改进MTBE的生产工艺，望各位评委见谅。关键词：甲基叔丁基醚异丁烯甲醇Thedesignisanannualoutputof8,0000tonsofmethyltertiarybutyletherplantprocessdesign，mainlytoreflectthetargetsectionfortheprocessdesiganddrawingathomeandabroadsophisticatedMTBEproductiontechniques,combinedwiththeCityofitsnaturalandgeographicalconditions,accordingtomandatedesignrequirementsoftheproductionprocess.SinceChinaiscurrentlytheworld'sgasolineconsumptionissignificantandsubstantialincreaseintheamountofstate,MTBEasagasadditivetoincreasethen-valuegasolineandgasolinecombustionefficiencyandreduceCOandotherharmfulsubstances(suchasozone,benzene,butadiene,etc.)emissions,etc,thereforeofgreatsignificancetotheprojectconstruction.WeusetheSynthesisofcarbonfromthemixedfouroftheisobutyleneandmethanolinthestrongacidstyrenecationexchangeresincatalyst,thereactiononthefinalsynthesisofMTBE.Althoughnotthedesigntechnologyusedistheindustry'smostadvanced,butonourcurrenttermsoftheactualsituationisthemostmature.WewillconsistentlystrivetoimprovetheMTBEproductionprocess,hopeyouforgivethejudges. KeyWords：Methyltert-butyletherIsobuteneMethanol目录甲基叔丁基醚（MTBE）是一种高辛烷值汽油添加剂，用MTBE取代四乙基铅可减少环境污染。MTBE也是一种不腐蚀、低污染、成本低的碳四分离新手段。裂解得到的聚合级异丁烯，供丁烯橡胶使用。含异丁烯0.5％以下的直链丁烯用作丁烯氧化脱氨制丁二烯的原料。将MTBE进行分解，所得的异丁烯只需要进行经过简单蒸馏及洗涤，即可得到99.5％的高纯度异丁烯。MTBE作为新兴的重要的化工产品，已广泛应用在法国、意大利、加拿大等国家。在我国也有着广泛的开发前景。自1970年Raycher发现醇和烯烃醚化反应后的数十年间，有关文摘指导极少，但却有大量的专利指导了甲基叔丁基醚。1973年意大利第一套10万吨/年的MTBE工业装置投产后，作为新兴汽油添加剂，MTBE引起了各国石油化学界的普遍重视，其产量每年以54％的速度增长。MTBE工业是当今极有前途的新兴工业之一。1979年我国才开始研究MTBE合成工业。1983年我国第一套500万吨/年化工型MTBE工业装置建成后，增长的速度较快，已形成一定规模的生产能力。制备MTBE的原料异丁烯的技术发展呈多样化的趋势，用一种异丁烷制异丁烯的技术生产MTBE极为理想。总收率达95％.MTBE生产工艺普遍采用用酸性的离子交换树脂合成MTBE，用MeoH和异丁烯在液相70～100％下通过酸性的离子交换树脂在填充床内进行。离子交换树脂是磺化聚苯乙烯和二乙烯基苯共聚物。我国继齐鲁5500吨/年MTBE装置投产后，上海燕山、吉化、浙江、抚顺等MTBE工业装置相继投产。第一套采用催化蒸馏新工艺的4万吨/年MTBE工业装置建成投产，标志着我国生产工艺水平达到80年代国际先进水平。现在的中国石油吉林分公司的MTBE生产水平已达到5万吨/年.根据要求，设计年产5万吨MTBE的生产工艺。由于MTBE取代四乙基铅可减少环境污染，且用途广泛，促使世界各国对MTBE的需求量日益增加，因此世界各国在寻求更先进的方法，投资建厂生产MTBE。由此可见，建设项目具有十分重要的意义。目前合成MTBE的方法主要有:1、离子交换树脂法2、硫酸法3、催化蒸馏法。目前催化蒸馏法最先进，但远没有广泛应用。硫酸具有腐蚀性，因此本设计是采用离子交换树脂法。此法工业应用最早，技术上比较成熟，采用一器一塔流程，能耗低，经济合算。由于位于松花江畔，水源充足，所以设计的车间建设在松花江畔，且既靠近丰满水电站又临热电厂及动力厂，能源充足，且资源也较富足。本设计装置所用的原料由吉化104厂丁二烯抽取。所用的甲醇原料来自吉化化肥厂生产的甲醇，为MTBE的生产奠定了雄厚的基础。本厂建于吉林市铁东，其原因是水电充足。吉林市自然条件如下：平均气压755.66mmHg最高温度36.6℃最低温度-38℃平均相对湿度71％最大冻土深度7.4×10cm最大降雪量420mm平均风速2.7m/s松花江水温15℃最高水温25℃本厂包括生产车间和辅助车间。辅助车间包括：办公室、工艺组、设备组、化工班、机修。本车间为连续自动化生产，共分四个班，四班三倒的作息制度，全年生产7200小时。由于生产产品易燃易爆，主要设备露天布置，考虑到吉林地区冬季温度较低，而且时间较长的气候状况，泵集中安装在室内，反应器及塔并排安装，冷凝器及换热器安装在二楼和三楼上控，调节仪表安装在控制室。本装置以吉化炼油厂液化气分离车间催化裂解碳四（含异丁烯18％）和本厂丁二烯抽提车间抽余碳四(含异丁烯34.1％)两者以51.326：1（重量比）混合为碳四原料。表1原材料规格序号原料名称控制项目名称和指标备注1混合碳四原料异丁烯含量18～42％﹤0.8％、﹤0.5％ACN﹤20ppm、阳离子﹤4ppm水﹤0.03％、其他碳四：平衡以计2甲醇外观：无色透明液体、比重：0.791～0.792初馏点;64～65.5℃、蒸馏量≥游离酸：≤0.002％、游离碱≤0.005％水≤0.05％、酸值（koHmg/g）≤0.035蒸馏残渣≤0.002％以HAC计以计3碱液NaoH含量≥6％4盐酸溶液HCL含量≥12％5触媒外观：灰白球状、孔容：0.25～0.29ml/g交换当量:4.2～4.8mg当量/g干树脂膨胀比：1.3～1.75、强度：99％比表面;13～15、粒度：10～60目表2副产品规格序号名称规格单位设计定额1丁烯-1丁烯-1～41％、～18.4％异丁烯≤0.4％、甲醇≤0.15％MTBE≤0.5％T19.072残液馏分MTBE≥98.7％Kg10根据生产所用原料，中间产品和成品的性质，对生产各部分的防火防爆标准规定如下：表3防爆等级和卫生标准序号地点防火等级防爆等级避雷等级1装置区甲级级二类2泵房甲级级二类3中间罐区甲级级二类序号名称闪点℃自燃点℃爆炸极限％爆炸极限％空气中允许浓度mg/L上限下限1碳三组分—66.7455～5101120.52碳四组分—40～—804551220.13碳五组分—406.91.254甲醇1243336.55.50.055MTBE—26.78.41.60.35本装置安全特点：原料碳四、甲醇、副产品丁烯-1馏分以及成品MTBE等都是易燃易爆介质。闪点低于环境温度，其蒸气与空气在不正常操作情况下。如误操作，设备拆卸检修等均有可能形成爆炸性混合物。甲醇、MTBE有一定毒性，辅助材料和盐酸等的水溶液则有一定的腐蚀性，且系统操作压力也较高。具体措施：（1）控制可燃物质，文明生产，消除跑、冒、滴、漏，防可燃物质外流。（2）格局空气和氧化剂，设备要密闭，采用氮封，水封等是可燃物与氧气隔绝。（3）消除着火源。（4）防火势和爆炸波的扩展和蔓延，不形成新的燃烧条件。（5）提高安全技术，加强安全管理。表5MTBE物理性质常数名称单位数据沸点℃55.2冰点℃—108.6闪点℃26.7生成自由能（Gf298）液相KJ/mol—119.90气相535.30自燃点℃460爆炸范围空气vol％1.6～8.4液体比重（d15.56℃0.746临界压力amt33.85溶解度20℃在100gg4.8920℃在100g1.5燃烧热KJ/㎏35.1079蒸发潜热KJ/㎏321.1776液体热容KJ/㎏K2.1328折光指数（20℃1.3689绝对熵液相KJ/mol265.1806气相357.6446生成热液相KJ/mol—313.3991气相MTBE化学性质如下：（1）MTBE与氧气或空气接触时，不能形成爆炸性过氧化物。（2）MTBE与强无机酸相接触，则会发生分解反应，生成异丁烯、甲醇及烃类。（3）MTBE在酸性三氧化二铝存在下，于20℃（4）MTBE与甲醛在阳离子树脂上于140℃（5）MTBE在230～280℃，在有催化剂存在下与空气氧化可以生成异戊二烯。MTBE是由混合碳四中的异丁烯和甲醇在强酸性苯乙烯大孔阳离子交换树脂催化剂上进行合成。主反应方程式:+副反应方程式:+（TBA）选择工艺参数，必须综合考虑动力学和热力学因素，采用外循环冷却绝热式固定床反应器，采用水萃取法回收过量甲醇后，以蒸馏方式使甲醇——水分离，甲醇循环使用。本车间分为反应、精馏、回收三个工序。来自836#罐区的混合碳四原料经FRQ109进行流量记录与累积后进入碳四原料储罐V101，V101液面通过LICA101液面调节器保持稳定，来自845B区的工业甲醇经FRQ110进行流量记录与累积后进入甲醇储罐V102，其液面由LIA115进行液面指示与报警，当槽内压力过2389.03Pa后开启水喷淋降温。由P108A/B泵来的回收甲醇，也进入V102槽，V101罐中的碳四经原料泵P101A抽出，由FRC101控制流量8.922T/Hr与P102A/B甲醇泵来的甲醇接触，醇烯比1.05～1.2：1进入X101混合器混合。碳四原料进入P101泵签经在线色谱AR101分析原料中异丁烯含量，V102中的甲醇经甲醇原料泵P102A/B抽出，经FI111计量后与P101来的碳四混合。碳四原料、甲醇经X101混合后进入原料冷却器E123，以—12℃的冷冻盐冷却，出口温度由TIC102控制在25±5℃，冷却后的物料进入保护反应器R103A/B，以脱除原料的金属阳离子。R103内装有树脂脱除阳离子的新鲜物料由R103出来后，与第一醚化反应器R101A/B一段循环物料混合一起进入原料换热器E101，在E101中由TRC101表调节蒸汽加热或循环水冷却，控制出口温度为55℃，然后进入R101A一段一器操作条件：压力：1570537.5Pa，入口温度：55℃，出口温度76.43℃，充分利用热能和控制碳四转化率74％，一段一器反应终了后，由一段一器循环泵P由二段流出的物料，温度为71.7℃，压力为1530007.5Pa，经一器二段循环泵P104A/B抽出，视情况一部分经一器二段经循环冷却器E101冷却后，循环回到二段上部，循环量由FRC103控制，冷却温度由TRC103控制为69℃，另一部分物料则通过一器二段出口冷却器E103冷却温度由TRC104控制为69℃当物料经过三段床层反应后，异丁烯转化率达93％，当一段或二段触媒严重失活时，A与B互换。由反应器R101A/B流出的物料通过调节器PRC102维持第一醚化反应器系统压力和出口物料平衡。该物料经醚踏底出料换热器E104与一醚塔T101底部排出物料MTBE进行热交换，使之加热到80℃，而后进入一醚塔预热器E105，用911925Pa蒸汽加热，用TRC105控制温度为89.8T101塔的热量，根据处理物料的不同分别用30蒸汽或9蒸汽通过一醚塔底再沸器E106加热供给，通过TRC106控制35块板温度为156℃，塔底获得纯度为98.7％以上的产品MTBE，塔底排出物料由LICA控制，保持液面稳定的前提下，经一醚塔底出料换热器E104与进料换热后，其温度由159.7℃降至60℃，然后经MTBE成品冷却器E108冷却至40℃以下，进入MTBE成品储罐V40℃以下，进入残液罐V115,再经残液泵P117A/B送出界外，T101塔顶馏出的碳四和剩余的甲醇经一醚塔冷却器E107冷却后进入一醚塔回流槽V103,冷凝液用一醚塔回流泵P105AT101塔顶的压力通过压力调节器PRC103进行控制，一般情况下用冷凝器的冷却水量调节控制塔压力，当不凝气增加而用冷却水量无法控制塔顶压力时，则开启手动遥控阀HICA101,将不凝气体排放至火炬系统。表6一醚塔操作条件：进料塔顶塔底压力12.1㎏/（1226032.5Pa）12.0㎏/（1215900Pa）12.6㎏/（1276695Pa）温度89.880.4159.7回流比1.20来自V103回流槽的物料，经萃取塔进料冷却器E109冷却到25～40℃，然后进入萃取塔T103下部，萃取水由塔上部引入，丁烯-1馏分由塔顶流出，萃取液由塔底流出。萃取相界面和压力分别由LICA106和PRC106控制。T103为筛板塔，萃取液为连续相。萃取水来自萃取水槽V105，由萃取水泵P107A/B送入T103上部，水量由FIC107控制，碳四烃经T103水洗后，控制甲醇含量≤0.15％，自压排入丁烯-1馏分槽V108，T103底部的萃取液其中含甲醇10％左右，去甲醇回收塔。表7T103塔操作条件：操作温度25℃～操作压力4～5.2㎏/（405300～526890Pa）液面控制50％烃水重量比1.6～4.4来自T103底含6～15％甲醇的萃取液，经萃取水换热器E116与来自甲醇回收塔T104底的甲醇，塔釜夜2.64T/Hr(103.3℃)热交换，被加热到75.5℃之后，在甲醇塔进料预热器E117中由TIC111控制被9蒸汽加热到96.4℃后，进入甲醇回收塔T104回收甲醇。T104塔的热量由3蒸汽加热的甲醇塔再沸器E108供给，蒸汽量由FRC126控制。萃取水中的甲醇得以回收，被回收的甲醇由塔顶蒸出，经甲醇塔冷凝器E119冷凝后，进入甲醇塔回流槽V106，冷凝液用回流泵P109A/B，打入塔内回流，回流量由T104塔灵敏板TRC113控制，其余部分0.265T/Hr，通过液面调节器LICA109控制，经套管冷却后送入甲醇储罐V102循环使用。V106槽的不凝气通过带有夹套冷却的放空管排出大气。T104塔底含甲醇≤0.5％的釜水.再由液面调节器LICA108抽出，在萃取水换热器E116回收热量后，再经萃取水冷却器E115冷却到40表7T104塔操作条件：进料塔顶塔釜温度（℃）9667.4103.3压力（Pa）常压回流比5当稀甲醇储槽V110中的甲醇需要进行提纯精制时，则可以利用稀甲醇泵P102将稀甲醇送至萃取水换热器E116入口与萃取塔底来的萃取液按一定比例一同送甲醇回收塔进行回收。由MTBE成品冷却器E108来的MTBE成品进入MTBE成品贮罐槽V107A/B中，由MTBE成品泵P110A/B抽出，经FRQ119进行流量记录与累计后，间断送油品车间，845B罐区C104槽以备外运，为保证V107A/B槽压力为0.3～1.0㎏/，设有一套分程调节装置PICA107,当槽内压力低于0.3㎏/G时，A阀开，补入氮气，当压力高于1.0㎏/时，B阀开，向火炬系统泄压。来自萃取塔T103顶的合格丁烯-1馏分自压进入丁烯-1馏分槽V108中，在此缓冲脱水，废水排入化污系统，丁烯-1馏分则由丁烯-1馏分泵P110A/B抽出，经FRQ118进行流量记录与累积之后，再经在线色谱仪AR102分析后，去氧化脱氢车间丁烯抽提工段，多余部分由LICA110在保持V108槽液面稳定的前提下，送往成品车间805罐区，丁烯抽提停车时，则全部送805罐区。各生产工序中产生的不合格产品，可根据物料组成情况分别收集与V108A/B，V113槽中，之后再适时的一不合格品泵P112A/B或P101A/B送有关设备进行处理。碳四原料罐V101、丁烯-1馏分罐V108以及不合格品罐V109A/B、V113槽，当冬季槽内压力低于0.3㎏/或温度低于5℃时，则分别开启升压E120、E121、E122进行升压或升温。E120液面由LIC111控制，压力由PRC101控制；E121液面由LIC112控制，压力由PRC108控制；E122液面由LIC113控制，压力由PRC109控制.为了收集蒸汽冷凝液，装置内设有低压水膨胀槽V11230㎏/蒸汽凝水和9㎏/蒸汽凝水收集与V112中，在V112中闪蒸罐3㎏/饱和蒸汽，闪蒸罐的3㎏/饱和蒸汽部分利用于用气设备的热源以及综合楼气源，部分经减压到1.0㎏/，饱和蒸汽在用作热源。V112槽的压力保持在2.90～3.10㎏/。当压力高于3.20㎏/时，B阀开，多余气体排出界区。V112闪蒸后的3㎏/蒸汽凝水，由LIC114控制液面，冬季做采暖，夏季全部送出界区。生产过程中压力排放事故排放气体均收集于汽液分离槽V114中，经缓冲后再排入火炬系统，捕集液由不合格品泵抽回装置中。生产中使用的工业品离子交换树脂购入后为含水钠型，因此在加入反应器前需要进行活化处理，以使其转化为氢型，又离子交换树脂在使用一段时间后，由于原料中微量阳离子的存在，致使其活性逐渐降低，也需进行再生处理，故装置中设有树脂再生反应器R104和树脂装卸喷射器，以及脱盐水升压泵P115。表8生产控制一览表序号取样点分析方法控制指标1碳四原料罐除金属阳离子为化学或比色法，其余为色谱法异丁烯含量18～42％≤0.8％、≤0.5％ACN≤20ppm阳离子﹤4ppm、水≤0.03％2甲醇罐气相色谱法按GB-338-76工业一级品要求3丁烯-1馏分罐气相色谱法异丁烯≤0.4％甲醇≤0.15％MTBE≤0.5％4保护反应器口阳离子﹤1ppm水≤0.03％5E101出口气相色谱法6R103入口气相色谱法7R101内气相色谱法8R101A出口气相色谱法9R101B出口气相色谱法10T101入口气相色谱法甲醇、≤0.111T101内气相色谱法12V105排污甲醇含量≤0.5％13R104入口化学分析法HCL含量2～4％14R104出口化学分析法NaOH含量2～6％序号名称规格数量数量排放点备注正常T/H最大T/H1含醇废水甲醇≤0.5％0.272——V105排化污水池2酸碱废水PH5～10——18V104排化污水池3化验室废水PH5～10——0.6排化污水池4含油废水油烃≤10ppm320辐射水池排化污水池5废气2.8㎏/HV106排大气6残液MTBE98.7％35.0㎏/HT101根据设计要求：MTBE年产量为5万吨，按年工作量为7200小时计算，则每小时产工业MTBE量:根据设计要求：成品、副成品指标：合格品一级品MTBE≥98.0%（m/m）≥98.5%（m/m）甲醇≤0.6%（m/m）≤0.4%（m/m）叔丁醇≤0.7%（m/m）≤0.5%（m/m）按合格产品计算：（产品中纯MTBE含量为98%）则产品中含纯MTBE反应器B出口的MTBE的量（MTBE精馏过程MTBE收率为98.5%）根据设计要求：反应器的一段转化率为74％；二段转化率至86％；总转化率为93％反应器A出口的MTBE的量（设计要求：反应器总转化率≧93％，反应器A总转化率≧86％，设反应器的MTBE收率99%）进入反应器A的异丁烯的量表10原料抽余碳四的组成及各组分的流量组分分子量质量分数kg/kg质量流量kg/h摩尔分数kmol/kmol摩尔流量kmol/h丙烯42.080.004687.120.00612.07丙烷44.100.0069130.690.00892.96异丁烷58.120.22194202.810.215472.31正丁烯56.110.30805833.550.3096103.97正丁烷58.120.06181170.500.059920.14反丁烯56.110.08631634.530.086729.13顺丁烯56.110.0515975.410.051817.38正戊烷72.150.001222.730.00090.32丙二烯40.070.001732.200.00250.801，3-丁二烯54.090.003668.180.00381.26异丁烯56.110.25224776.690.253585.13水18.000.00035.680.00090.32∑1.000018940.091.0000335.79通过已知数据按比例计算新鲜甲醇中纯甲醇流率为2464.67表11工业甲醇的组成及流量：名称摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg分子量甲醇76.920.99842464.670.999032.04水0.110.00141.970.000818其他0.020.00020.500.000232工业甲醇77.051.00002467.141.0000表12通过已知数据按比例计算得混合甲醇流率为3013.88kg/h名称丙烯丙烷异丁烷正丁烯正丁烷反丁烯顺丁烯正戊烷丙二烯丁二烯水甲醇其他质量流量kg/h0.230.3711.4615.923.184.462.660.060.100.192.392972.360.50则醇烯比为：1.09：1满足设计要求。表13反应器A进料组成及流量（醇烯混合物的组成及流量）组分摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯2.080.004887.350.0040丙烷2.970.0069131.060.0060异丁烷72.510.16894214.270.1920正丁烯104.250.24285849.470.2664正丁烷20.190.04701173.680.0535反丁烯29.210.06801638.990.0747顺丁烯17.430.0406978.070.0446正戊烷0.320.000722.790.0010丙二烯0.810.001932.300.00151，3-丁二烯1.260.002968.370.0031异丁烯85.130.19834776.690.2176水0.450.00108.070.0004甲醇92.770.21602972.360.1354其他0.020.00000.500.0000∑429.401.000021953.971.0000其他杂质含量可忽略不计主反应方程式:+副反应方程式:+2.5异丁烯→二.三异丁烯已知异丁烯生成MTBE的选择性为99%，甲醇生成MTBE的选择性为100%.一段反应转换率为74%，反应的异丁烯为:MTBE产量为:由于生成1的TBA需要1的水，所以生成TBA的量为0.45生成二.三异丁烯的量为：剩下的异丁烯流量为:剩下的甲醇流量为:表14反应器一段出口反应产物的组成及流量：组分摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯2.080.005787.350.0040丙烷2.970.0081131.060.0060异丁烷72.510.19794214.270.1921正丁烯104.250.28455849.470.2666正丁烷20.190.05511173.680.0535反丁烯29.210.07971638.990.0747顺丁烯17.430.0476978.070.0446正戊烷0.320.000922.790.0010丙二烯0.810.002232.300.00151，3-丁二烯1.260.003468.370.0031异丁烯22.130.06041241.710.0566甲醇30.400.0830974.020.0444MTBE62.370.17025497.920.2506TBA0.450.001233.350.0015二.三异丁烯0.070.00029.820.0004∑366.381.000021943.351.0000根据设计要求循环物料的循环比控制范围为0.5—5.0。所以取循环物料的循环比为0.8.设循环循环物料中含异丁烯的量为x,则解得x=17.70同理可得循环物料中含MTBE的量为49.90含甲醇的量为24.32表15则反应器一段循环物料的组成及流量：组分摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯1.660.005769.880.0040丙烷2.380.0081104.850.0060异丁烷58.010.19793371.420.1921正丁烯83.400.28454679.580.2666正丁烷16.150.0551938.940.0535反丁烯23.370.07971311.190.0747顺丁烯13.940.0476782.460.0446正戊烷0.260.000918.230.0010丙二烯0.650.002225.840.00151，3-丁二烯1.010.003454.700.0031异丁烯17.700.0604993.370.0566甲醇24.320.0830779.220.0444MTBE49.900.17024398.340.2506TBA0.360.001226.680.0015二.三异丁烯0.060.00027.860.0004∑293.171.000017562.561.0000到二段时异丁烯反应转换率达到86%反应的异丁烯的量:MTBE产量为:二.三异丁烯的产量为:剩下的异丁烯流量为:甲醇流量为:表16反应器二段出口物料的组成及流量组分摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯2.080.005887.350.0040丙烷2.970.0083131.060.0060异丁烷72.510.20354214.270.1920正丁烯104.250.29265849.470.2665正丁烷20.190.05671173.680.0535反丁烯29.210.08201638.990.0747顺丁烯17.430.0489978.070.0446正戊烷0.320.000922.790.0010丙二烯0.810.002332.300.00151，3-丁二烯1.260.003568.370.0031异丁烯11.920.0335668.830.0305甲醇20.290.0569650.090.0296MTBE72.480.20346389.110.2910TBA0.450.001333.350.0015二.三异丁烯0.110.000315.430.0007∑356.281.000021953.161.0000根据设计要求循环物料的循环比控制范围为0.8—5.0。所以取循环物料的循环比为0.8,设循环循环物料中含异丁烯的量为x,则解得x=9.54同理可得循环物料中含MTBE的量为57.98含甲醇的量为表17则反应器二段循环物料的组成及流量：组分摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯1.660.005869.880.0040丙烷2.380.0083104.850.0060异丁烷58.010.20353371.420.1920正丁烯83.400.29264679.580.2665正丁烷16.150.0567938.940.0535反丁烯23.370.08201311.190.0747顺丁烯13.940.0489782.460.0446正戊烷0.260.000918.230.0010丙二烯0.650.002325.840.00151，3-丁二烯1.010.003554.700.0031异丁烯9.540.0335535.060.0305甲醇16.230.0569520.070.0296MTBE57.980.20345111.20.2910TBA0.360.001326.680.0015二.三异丁烯0.090.000312.340.0007∑285.021.000017562.531.0000到三段时异丁烯反应转换率达到93%反应的异丁烯的量MTBE产量为二.三异丁烯的产量为：剩下的异丁烯流量为甲醇流量为表18反应器三段出口物料组成及流量：组分摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯2.080.005987.350.0040丙烷2.970.0085131.060.0060异丁烷72.510.20704214.270.1920正丁烯104.250.29765849.470.2664正丁烷20.190.05761173.680.0535反丁烯29.210.08341638.990.0747顺丁烯17.430.0498978.070.0446正戊烷0.320.000922.790.0010丙二烯0.810.002332.300.00151，3-丁二烯1.260.003668.370.0031异丁烯5.960.0170334.420.0152甲醇14.390.0411461.060.0210MTBE78.380.22376909.200.3147TBA0.450.001333.350.0015二.三异丁烯0.140.000419.640.0009∑350.351.000021954.021.0000根据设计要求：塔底甲醇≤0.003（wt），二.三异丁烯≤0.005（wt，MTBE精馏过程MTBE收率为98.5%，未反应的异丁烯全部从塔顶馏出，TBA与二.三异丁烯存在于成品MTBE中，塔底MTBE的量为：塔底成品MTBE的量为：塔底甲醇的量为：塔底二.三异丁烯的质量分数为：19.64/6944.45.78=0.0028（满足设计要求）塔顶MTBE的量为：塔顶甲醇的量为：已知精馏塔进料组成和流量为反应器出口物料的组成和流量表19对精馏塔进行物料衡算列表如下：名称进料kg/h质量分数kg/kg馏出液kg/h质量分数kg/kg釜液kg/h质量分数kg/kg丙烯87.350.004087.350.00580.000.0000丙烷131.060.0060131.060.00870.000.0000异丁烷4214.270.19204214.270.27960.000.0000正丁烯5849.470.26645849.470.38800.000.0000正丁烷1173.680.05351173.680.07790.000.0000反丁烯1638.990.07471638.990.10870.000.0000顺丁烯978.070.0446978.070.06490.000.0000正戊烷22.790.001022.790.00150.000.0000丙二烯32.300.001532.300.002110.000.00001，3-丁二烯68.370.003168.370.00450.000.0000异丁烯334.420.0152334.420.02220.000.0000甲醇461.060.0210440.230.02920.830.0030MTBE6909.200.3147103.640.00696805.560.98932TBA33.350.00150.000.000033.350.0048二.三异丁烯19.640.00090.000.000019.640.0029∑21954.021.000015074.641.00006879.381.0000表20MTBE精馏塔组分表<2>：名称进料kmol/h摩尔分数kmol/kmol馏出液kmol/h摩尔分数kmol/kmol釜液kmol/h摩尔分数kmol/kmol丙烯2.080.00592.080.00760.000.0000丙烷2.970.00852.970.01090.000.0000异丁烷72.510.207072.510.26670.000.0000正丁烯104.250.2976104.250.38340.000.0000正丁烷20.190.057620.190.07430.000.0000反丁烯29.210.083429.210.10740.000.0000顺丁烯17.430.049817.430.06410.000.0000正戊烷0.320.00090.320.00120.000.0000丙二烯0.810.00230.810.00300.000.00001，3-丁二烯1.260.00361.260.00460.000.0000异丁烯5.960.01705.960.02190.000.0000甲醇14.390.041113.740.05050.650.0083MTBE78.380.22371.180.004377.200.9842TBA0.450.00130.000.00000.450.0057二.三异丁烯0.140.00040.000.00000.140.0018∑350.351.0000271.911.000078.441.0000根据已知数据按比例计算得，萃取塔萃取水流量为2956.12kg/h萃取水组成为：水和甲醇。已知甲醇的流量12.33kg/h纯水的流量设计要求塔顶：甲醇含量≤0.0004水≤0.0003（质量分数）表21萃取塔进料的物料组成及流量为：名称质量流量kg/h质量分数kg/kg摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol丙烯87.350.00482.080.0048丙烷131.060.00732.970.0068异丁烷4214.270.233772.510.1664正丁烯5849.470.3244104.250.2392正丁烷1173.680.065120.190.0463反丁烯1638.990.090929.210.0670顺丁烯978.070.054217.430.0400正戊烷22.790.00130.320.0007丙二烯32.300.00180.810.00191，3-丁二烯68.370.00381.260.0029异丁烯334.420.01855.960.0137甲醇452.560.025114.120.0324MTBE103.640.00581.180.0027水2943.790.1633163.540.3752∑18030.761.0000435.831.0000根据已知数据按比例计算得：塔顶出料总量为13277.17kg/h塔顶含甲醇：塔顶含水量：塔底含甲醇量：塔底含水量：表22萃取塔塔釜出料的流量及组成：名称质量流量kg/h质量分数kg/kg摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol丙烯0.230.00010.010.0001丙烷0.370.00010.010.0001异丁烷11.460.00330.200.0011正丁烯15.920.00460.280.0016正丁烷3.180.00090.050.0003反丁烯4.460.00130.080.0004顺丁烯2.660.00080.050.0003正戊烷0.060.00000.000.0000丙二烯0.100.00000.000.00001，3-丁二烯0.190.00010.000.0000异丁烯0.000.00000.000.0000甲醇448.580.130914.000.0787MTBE0.000.00000.000.0000水2939.810.8578163.270.9175∑3427.021.0000177.951.0000表23萃取塔塔顶出料的流量及组成：名称质量流量kg/h质量分数kg/kg摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol丙烯87.120.00602.070.0080丙烷130.690.00892.960.0115异丁烷4202.10.287772.310.2803正丁烯5833.550.3994103.970.4030正丁烷1170.500.080120.140.0781反丁烯1634.530.111929.130.1129顺丁烯975.410.066817.380.0674正戊烷22.730.00160.320.0012丙二烯32.20.00220.810.00311，3-丁二烯68.180.00471.260.0049异丁烯334.420.02295.960.0231甲醇5.310.00040.20.0008MTBE103.640.00711.180.0046水3.980.00030.270.0010∑14604.361.0000257.961.0000回收塔设计要求：塔釜甲醇含量≤0.5%表24回收塔进料组成及流量：名称质量流量kg/h质量分数kg/kg摩尔流量kmol/h摩尔分数kmol/kmol丙烯0.230.00010.010.0001丙烷0.370.00010.010.0001异丁烷11.460.00330.200.0011正丁烯15.920.00460.280.0016正丁烷3.180.00090.050.0003反丁烯4.460.00130.080.0004顺丁烯2.660.00080.050.0003正戊烷0.060.00000.000.0000丙二烯0.100.00000.000.00001，3-丁二烯0.190.00010.000.0000异丁烯0.000.00000.000.0000甲醇448.580.130914.000.0787MTBE0.000.00000.000.0000水2939.810.8578163.270.9175∑3427.021.0000177.951.0000根据已知数据按比例计算得：塔底甲醇含量为12.33kg/h塔顶甲醇含量为448.58kg/h-12.33=436.25kg/h根据已知数据按比例计算得：塔顶水含量为0.42kg/h表25回收塔组分表：名称进料塔顶塔釜质量流量kg/h质量分数kg/kg质量流量kg/h质量分数kg/kg质量流量kg/h质量分数kg/kg丙烯0.230.00010.230.00050.000.0000丙烷0.370.00010.370.00080.000.0000异丁烷11.460.003311.460.02410.000.0000正丁烯15.920.004615.920.03350.000.0000正丁烷3.180.00093.180.00670.000.0000反丁烯4.460.00134.460.00940.000.0000顺丁烯2.660.00082.660.00560.000.0000正戊烷0.060.00000.060.00010.000.0000丙二烯0.100.00000.100.00020.000.00001，3-丁二烯0.190.00010.190.00040.000.0000甲醇448.580.1309436.250.917812.330.0042水2939.810.85780.420.00092939.390.9958∑3427.021.0000475.31.00002951.721.0000以下计算是以25为基准计算。在某一温度下某处的全部物料比热容可以以平均植代替。其计算方法如下：1.查出该温度下的所有组分的比热容。2.同已查出25下的比热容分别取平均值。3.通过公式∑计算平均比热容。一器一段循环冷却器E-101的简图如下：设计要求E-101物料出口温度为原料带进的热量为：回流液带进的热量为：混合液带出的热量为：由热量守衡原则：所以水蒸汽带进的热量为:查得的水蒸汽的汽化潜热为所需水蒸汽的量为一段简图如下：已知：abc异丁烯17.3347甲醇0.09670MTBE0.19810设反应温度为（346k）MTBE比热容：MTBE生成焓：由物料衡算可知R101一段MTBE产量为5497.92,生成MTBE产生的热：由E101热量衡算可知：带进的热量为：带出的热量为：换热器E104的简图如下：T101B塔釜出料与T101A塔顶进料换热,已知T101B塔釜出料温度为159.7，降为60塔进料带进的热量:塔底出料带进热量：塔底出料带出热量：塔进料带出的热量：管线说明：T101进料经过E105后从所需的水蒸汽的量为T101及周围换热器的见图如下：已知T101进料经过E105后从根据设计要求设回流比为1.2对E107进行热量衡算（已知塔顶采出量为15074.64）通过以上计算已知塔底出料带出热量：（2.2.4中的）所需的水蒸汽的量为：根据设计要求冷却水进口温度为，出口温度为已知水的比热容为4.174，水的比热容为4.1785，则平均比热容为：所需冷却水的量为：管线说明：T101塔底成品由根据设计要求冷却水进口温度为，出口温度为表26各组分在不同温度下的比热容（单位）组度温温度组度温组分1025495560丙烯2.5642.7123.0833.2213.301丙烷2.5382.6853.0083.1133.202异丁烷2.3952.4912.6832.7433.793正丁烯2.5052.6192.8592.8783.021正丁烷2.3352.3942.5562.5832.606反丁烯2.1682.2422.3742.1402.441顺丁烯2.3462.4162.5432.5792.610正戊烷2.2972.3602.4742.5052.531丙二烯2.4222.5122.6852.7372.7811，3-丁二烯2.2062.3122.4542.4942.530异丁烯2.3552.4312.5712.6082.647甲醇2.4192.5022.6652.7132.754水4.1914.1784.1744.1764.178TBA2.6482.7642.7962.822MTBE2.0902.3162.3722.419组度温温度组度温组分7678.68089.8159.7丙烯3.8963.3334.0064.453丙烷3.5863.6253.6593.963异丁烷3.0003.0213.0393.188正丁烯3.4783.5243.5833.583正丁烷2.8322.8672.8812.959反丁烯2.5622.5742.5852.671顺丁烯2.7332.7462.7572.856正戊烷2.6292.6382.6472.711丙二烯2.9963.0103.0273.207丁二烯2.6692.6842.6962.799异丁烯2.7922.6072.8202.9371.731甲醇2.9122.9282.9413.0473.3410水4.1884.1924.1954.208TBA2.9162.9402.9903.543MTBE2.5792.3422.6102.6992.727表27与的平均值组度温温度组度温组分103549556076丙烯2.6392.8982.9673.0072.305丙烷2.6122.8472.9002.9453.136异丁烷2.4432.5872.6173.1422.746正丁烯2.5622.7392.7492.9203.048正丁烷2.3652.4752.4892.5012.613反丁烯2.2052.3082.3272.3422.406顺丁烯2.3812.4802.4982.5132.575正戊烷2.3292.4172.4332.4462.495丙二烯2.4672.6002.6252.6472.751丁二烯2.6002.3842.4042.4222.412异丁烯2.3942.5022.5202.5392.612甲醇2.4612.5842.6082.6292.707水4.1854.1764.1774.1784.183TBA2.6722.7072.7222.7352.783MTBE2.1372.2042.2322.2552.335平均2.4422.5762.5762.5622.7402.676组度温温度组度温组分78.689.880159.7气态丙烯3.0233.5832.3591.728丙烷3.1563.3253.1721.933异丁烷2.7562.8402.7651.933正丁烯3.0773.1013.1011.756正丁烷2.6312.0773.1381.813反丁烯2.4092.6342.4141.699顺丁烯2.5822.4572.5871.782正戊烷2.5002.5362.5141.916丙二烯2.7612.8592.7071.643丁二烯2.5002.5562.5051.77异丁烯2.5202.6852.6262.0811.810甲醇2.7152.7752.7222.9221.501水4.1854.1934.186TBA2.8192.7943.0961.735MTBE2.2172.3952.3542.4092.601平均2.8142.7172.5562.495R101的简图如下：1.各温度下的物料比热容均以2.6631计。2.冷却水入口温度为25，出口温度为35。3.处理量为。4.反应热取38803.9282。5.各层温度如上图。6.令各段循环物料量相近或相等。R101二段：由得由得已知：第一段入口温度为55，出口温度为76；第二段入口温度为68，出口温度为71.7；第三段入口温度为69，出口温度为71.1。表28各物质的密度见下表：（单位）55766871.76971.1丙烯0.44650.38580.41340.41170.41070.4039丙烷0.44800.38600.40850.36870.40610.4005异丁烷0.50990.47660.48930.48370.48840.4849正丁烯0.54860.51650.52920.52350.52770.5244正丁烷0.53710.50610.54910.57330.51760.5143反丁烯0.55950.52910.54110.53560.53960.5365顺丁烯0.57880.54890.56060.55530.55920.5562正戊烷0.59930.57100.51450.57020.57340.5708丙二烯0.53680.49410.51150.50370.50950.49611，3-丁二烯0.57410.54190.55460.54880.55310.5498异丁烯0.54720.52290.52700.52170.52600.5227水0.98750.97540.97880.97680.97830.9771甲醇0.76680.74220.75170.74740.75060.7481MTBE0.70720.68200.69100.68300.69000.6820TBA0.75450.72840.73850.73390.73730.7346平均0.56170.55660.5655MTBE：用临界参数法可求出MTBE的密度，以第一段为例：先求出55的进料的平均密度；再求出76的出口平均密度；求出第一段的平均密度；55的进料的平均密度的计算：同理可得：76的出口平均密度：557.368的平均密度为71.7的平均密度为69的平均密度为71.1的平均密度为所以：第一段的平均密度为第二段的平均密度为第三段的平均密度为这部分计算进行列表，表中催化剂的填充体积（V：物料体积流量，单位，：空速）床层高度： 处理量：各段催化剂各段填充体积：按经验取流速床层截面积：反应器直径所以圆整反应器直径校核空塔速度：又床层截面积所以流速取流速，床层截面积反应器直径圆整反应器直径校核空塔速度：又床层截面积所以流速取，床层截面积反应器直径圆整反应器直径校核空塔速度：又床层截面积所以流速从计算结果看反应器直径的校核很好，且与现场情况相符合，故取，流速，由D计算催化剂的填充体积，板间距催化剂的填充体积（V：物料体积流量，单位，为空速，）表29床层高度：计算结果见下表：物料（）（）G（）V（）第一段6.513.912.352.071.250.75第二段6.573.942.372.091.250.75第三段6.493.882.342.071.240.75已知MTBE的纯度≥98％，未反应的甲醇回收使用含水量≤0.3％。塔顶压力P=0.5886Mpa，全塔压降△P=29.4Kpa，饱和液体进料q=1。分离要求：重关键组分MTBE在塔顶产品中含量≤0.2％，塔底产品MTBE纯度≥98％，轻关键组分甲醇回收率≥95%。根据分离要求，用清晰分割法，各物料各物流的流量和组成的计算如下：根据以上计算已知：轻关键组分甲醇：塔顶：DLK=13.74kmol/h塔底：WLK=0.65kmol/h塔顶出料总质量流量:15074.64kg/h塔顶MTBE流量：103.64kg/h塔底MTBE流量：6805.56kg/h塔底总质量流量：6879.38kg/h采用溶解度方程㏑其中:气体常数1.987：绝对温度查的各组分的就可以算的各组分的活度系数。下面以进料中MTBE为例计算其活度系数,MTBE的分子密度用临界温度法来求得根据所以活度系数为求得总组分的,根据以上所得的结果见下表表：表30各物质的物性参数名称丙烯317015.518412.88730.0384370.00340.0438丙烷329416.420912.82750.068030.00520.0667异丁烷454423.323013.01675.4282610.17972.3391正丁烯473021.418813.89958.0367660.23713.2956正丁烷489724.261913.31972.0827950.05210.6940反丁烯501923.216413.80883.0752850.07210.9956顺丁烯518325.014513.54632.0065440.04630.6272正戊烷636130.543113.74480.1149680.00100.0137丙二烯379315.962714.15950.0368370.00140.01981，3-丁二烯494023.390513.63350.1094350.00310.0423异丁烯480423.068413.51200.4844160.01670.2257甲醇843012.785724.02570.6097630.03340.8025MTBE769542.137013.18740.9511240.34714.5773TBA859027.978117.28340.0384370.00140.024213.7919已知压力，查出各组分的安托因常数，然后算得为重关键组分，℃。已知进料压力，计算同上，℃。计算结果见下表：表31各物质的安托尼常数见下表：名称ABC丙烯15.70271807.53-26.15丙烷15.72601872.46-25.16异丁烷15.53812032.73-33.15正丁烯15.75642132.42-33.15正丁烷15.67822154.90-34.42反丁烯15.81772212.32-35.15顺丁烯15.81712210.71-36.15正戊烷15.83332477.07-39.94丙二烯13.15631054.72-77.08丁二烯15.77272142.66-34.30异丁烯15.75282125.75-33.15甲醇18.58753626.55-34.29MTBE16.04642701.015-41.36TBA16.85482658.29-95.50已知塔顶压力，计算步骤同上，℃。计算结果见下表：表32泡点计算结果和相对挥发度组分丙烯2.080.00591.019630126.853.45380.019714.8478丙烷2.970.00851.023525830.262.97250.024412.7787异丁烷72.510.20701.02201474.591.31850.26375.6684正丁烯104.250.29761.00110536.571.18490.34075.0938正丁烷20.190.05761.00908870.3641.00640.05834.3263反丁烯29.210.08341.40228427.9280.94770.07644.0740顺丁烯17.430.04981.00298290.1330.93480.04504.0189正戊烷0.320.00091.0043397.1210.38210.00041.6427丙二烯0.810.00231.002312687.21.42990.00316.1471丁二烯1.260.00361.001310145.581.14230.00404.9106异丁烯5.960.01701.003410714.141.20870.02025.1963甲醇14.390.04110.44971817.4791.31810.08795.6663MTBE78.380.22371.02492018.5440.23260.05121TBA0.450.00131.6077955.54930.17270.00020.0743进料为饱和液体进料，则。式中,经试差解出上式的根，计算数据列于下表：表33塔顶温度计算结果和相对挥发度组分丙烯0.00761.020026532.433.06840.002516.1068丙烷0.01091.024022662.592.63100.004113.8111异丁烷0.26671.02249885.0611.14590.23276.0152正丁烯0.38341.00019010.8491.02180.37525.3635正丁烷0.07431.00927563.9990.86550.08584.5431反丁烯0.10741.0007150.9720.81080.13254.2560顺丁烯0.06411.00307027.6970.79910.08024.1949正戊烷0.00121.00042810.5330.31880.00381.6733丙二烯0.00301.002411439.791.3000.00236.82471，3-丁二烯0.00461.00138660.2540.98320.00475.1611异丁烯0.02191.00349167.1841.04290.02105.4745甲醇0.05056.71671390.3371.05890.04775.5586MTBE0.00431.02541638.5710.19050.02261最小回流比用下式求。计算数据列于下表：表34塔底温度计算结果和相对挥发度组分甲醇0.00834.856711355.225.95490.04946.4564MTBE0.98421.02118365.6780.92230.90771.000TBA0.00571.49566780.7451.09500.00641.1873表中数据计算得。最小理论板数：=（0.76×15.440+1.09×13.212+26.67×5.8653+38.34×5.2714+7.43×4.5079+10.74×4.1240+0.12×1.6665+0.28×6.41+0.46×5.0678+2.19×5.3946+5.05×7.5600+0.43×1.000）=5.4457=(0.0083×6.4564+0.9842×1.000+0.0057×1.1873)=0.9635实际回流比：，由吉利兰图查得。精馏塔取总板效率精馏段最小理论板数：=（0.59×14.8478+0.85×12.7787+20.7×5.6684+29.76×5.0938+5.76×4.3263+0.09×1.6427+0.23×6.1471+0.36×4.9106+1.7×5.1963+4.11×5.6663+22.37×1.000+0.13×0.0743）=3.7110则查图得故精馏段实际理论板数，所以进料位置为第15块塔板上方。选各组分0℃原料焓流量：回流焓流量：塔顶蒸汽焓流量：塔底产品焓流量：塔顶产品焓流量：表35按上式计算结果列于下表：组分丙烯16.106814.847815.4400.00590.0911/丙烷13.811112.778713.21200.00850.1123/异丁烷6.01525.66845.86530.20701.2141/正丁烯5.36355.09385.27140.29761.5688/正丁烷4.54314.32634.50790.05760.2597/反丁烯4.25604.07404.19180.08340.3496/顺丁烯4.19491.64274.12400.04980.2054/正戊烷1.67336.14711.66650.00090.0015/丙二烯6.82474.91066.65890.00230.0153/1，3-丁二烯5.16114.01895.06780.00360.0182/异丁烯5.47455.19635.39460.01700.0901/甲醇5.55865.66636.45647.56000.04110.0917/MTBE11.00001.0001.00000.22370.2237/TBA0.07431.18730.92330.00130.0012/塔顶冷凝器取热热流量：=KJ/h再沸器供热热流量：=11917558.27+2851546936-5947479-978690.4KJ/h汽液相流量按塔顶第一块塔板计算，压力P=1.1780Mpa，温度℃.汽相平均分子量：汽相密度：㎏/汽相质量流量:汽相体积流量：/h液相密度：∴液相质量流量:液相体积流量:/h功能参数：设板间距为0.45m，查斯宪斯图得负荷系数,设第一块塔板温度为塔顶蒸汽度（80.65℃）时，液体平均表面张力；）=故负荷系数最大允许气速：实际操作气速：塔径:,根据实际与经验取T101塔塔径为1.0m。塔高：筒体共有五个人孔，则人孔距筛板距离为700×3+400+250-450=2300㎜=2.3m塔顶封头高0.4m，塔底高5.78m则全塔总高为20.7+0.4+5.78=26.88m本次设计萃取塔为筛板塔，确定轻液为分散相，轻液由底部进入