基础施工方案或方法及质量保证措施

第一节基础施工方案或方法及质量保证措施

一、施工测量

（一）施工测量准备

1、测量设备选择:

序号仪器设备名称规格型号单位数量备注

1南方全站仪NTS352台1校验合格

2ET-02电子经纬仪2"台2校验合格

台

3S3水准仪2mm4校验合格

4对讲机对10校验合格

5自动安平垂准仪TOPCON,VS-A1台2校验合格

650米尺把6校验合格

7钢卷尺5m/3m盒40校验合格

8塔尺5m,3m把6校验合格

9天平称量2000g架3校验合格

10磅秤台1校验合格

11湿度计支12校验合格

12普通混凝土试模立方体边长：150mm组36标准

13抗渗混凝土试模圆柱体：D=150,h=150组18标准

14砂浆试模立方体边长：70.7mm组27标准

15贯入式砂浆强度检测仪SJY-800台3校验合格

16环刀个6标准

17混凝土坍落度桶套6标准

18钢筋保护层厚度检测仪THICK套3校验合格

19焊条烘干箱台3合格

20焊条保温筒个3合格

21靠尺把9校验合格

22塞尺把15校验合格

23角尺把15校验合格

24小锤子个10合格

25螺纹规个12校验合格

26游标卡尺精度1/10mm把3校验合格

27水平尺镶有水平珠直尺，长度15-100mm把10校验合格

28回弹仪HJ-225套2校验合格

29焊缝量规把3校验合格

2、校对测量仪器：

钢钉

为了保证测量结果的准确性，本工程所用测

量工具必须经过校准，并确保使用时在有效检测

周期内。

CD

o

IPCD

3、复核水准点及坐标点：OJ

9

熟悉和了解业主在施工现场提供的水准点和

CD

坐标点，并根据建筑总平面图进行复测，确保工OJ

程坐标的准确性。对规划勘测部门或业主提供的

坐标桩及水准点进行复测，确定水准点和坐标。500

如有异常应及时与有关单位协商。桩点埋设示意图

4、对施测用辅助工具如木桩和铁锤等做好物,150,

质准备。T

5、对在施工现场内影响施测的各种障碍进行o

9

处理，以确保通视良好及施工测量的顺利进行。

根据规划勘测部门及建设单位提供的坐标控制O

CM

，250,

水准点标石埋设图（单位：mm）

点，施工总平面图等资料，进行实地踏勘，编制详尽的工程定位测量方案：包括施测路线、

采用的计算公式、测设精度、所需测量器具等；随后进行建筑物的角点、主轴线的定位,

并记录下现场测设的原始数据、图表，经复核无误后，填写资料报请规划勘测部门验线。

3、主轴线控制网布设：本工程根据建筑物的实际情况，加密先前测设的主轴线，联

测后形成满足施工放样及测量精度的场区主轴线控制网，闭合无误后，埋设主轴线控制网

节点控制桩。控制桩应设置在安全、易保存的位置，应避开施工用水、用电线路、料场等

地方，控制桩用混凝土固定，并采取措施保护，防止损坏和移动。见桩点埋设示意图。

（二）验线：

控制轴线网施测后，由施测人员自检，自检合格后工长复检，再由专职质检员专检,

确认无误后请监理验线签证。

（三）水准点引测：

1、用DS3型水准仪进行建筑物标高的测量。

2、根据业主提供的由规划勘测部门设置的水准点引测现场施工用水准点，采用精密

水准仪进行数次往返闭合，敷设现场施工用的四个水准点SI、S2、S3、S4,作为施工高

程传递依据，以便相互校核。见水准点标石埋设图。

3、现场水准点的测量方法及精度要求根据《工程测量规范》要求，本工程的高程控

制网采用三等水准测量方法测定。

（五）基坑开挖测量：

1、基坑开挖定位测量：

（1）依据本工程建筑总平面图，确定基坑开挖的横、竖轴控制线。其控制桩应尽量远

离基坑边并作好保护，以免基坑上部发生位移产生偏差，这样也为后续结构施工提供准确

的轴线控制桩。

（2）基坑支护桩内边缘为基坑土方开挖边界线。

（3）验线：采用本工程的结构轴线作为基坑开挖的控制轴线，定出基坑开挖边线，并

做好控制桩。先由施测人员进行自检合格后，再由施工员（工长）复检，专职质检员专检。

在确认无误后申报监理公司验线，并申请规划勘测部门验线。合格后方可进行基坑土方开

挖。

2、基坑施工高程测量：

(1)根据已布设的标准现场水准网控制点，采用高精度的水准仪在基坑四周布置标高

传递基准点，以此点控制基坑的开挖标高。

(2)基底标高的控制：为了保证不超挖，在距基底设计标高0.3m处测设一标高，并抄

出标高水平线，以此标高线来控制基坑挖土深度。

(四)地下工程施工测量：

1、地下结构的平面控制：

①先在基础垫层上引测建筑物轴线交点，然后根据基础平面弹出所有轴线及建筑物外

边线。

②将轴线控制点移至基坑边，并设置木桩作为地下结构的平面控制点，该平面控制点

与控制轴线网进行轴线位置的复核。

③在基础施工过程中，对轴线控桩四周3m内不准行驶车辆和堆放重物，并每半月复

测一次，以防桩位移，影响精度。

④每一施工段的轴线测设完后，须进行自检，合格后及时填写报验单，并附报验内容

的测量成果表，以便能及时验证各轴线的正确性。

2、地下结构的标高控制：

对于基础施工时，所需标高可以从现场内水准点逐步引至槽底，并在槽边适当位置设

置水准点。基础施工时，可从槽底水准点向上传递，也可从现场内水准点直接引测，无论

采取哪种方式，都应往返闭合，误差控制在规范要求之内。

(五)主体结构的平面控制

1、用现场内设置的控制轴线对基础所使用的定位控制桩进行复测，校核无误后，作

为工程首层施工的依据。

2、在首层楼板上放置4个控制点，做为上部结构轴线传递的基准点。设置基点采用

预埋钢板(100X100),并在钢板上刻划“十”字做为标记，上部结构的轴线传递采用激光铅

直仪。在每层结构的相应部位留置150X150孔洞，以便激光通过，为确保轴线传递的准

确性，每层的轴线均从首层基点向上传递。

3、为满足控制网的精度要求，本工程采用J2经纬仪，一测回测角，二测回测边。测

量时严格按《工程测量规范》中水平角观测和光电测距的技术要求进行，并做测量记录。

（六）主体结构的高程测量:

根据业主提供高程控制点，各引测2个标高控制点SMI、SM2作为高程传递的依据,

SMI、SM2标高均设置为±0.00,两个控制点应相互校核。其相互较差应小于3mm,并依

两点的平均点抄测水平线。抄平时，尽量将水准仪安置在测点的中心位置，并进行一次精

密定平。

施工层抄平之前，应先校核自首层传递上来的两个标高点，其相互较差应小于3mm,

并依两点的平均点抄测水平线。抄平时，尽量将水准仪安置在测点的中心位置，并进行一

次精密定平。模板拆除后，应在每层弹出0.5m控制线（50控制线标高为每层板的建筑标

高+500）,作为装修、安装的依据。

在每层混凝土浇筑完后，在柱子甩出的纵向钢筋上弹出1m线，用红三角标注，并以

此做为结构高程测量的起始点。

（七）建筑沉降观测:

根据天津市有关文件要求，委托天津市有资质的第三方测量单位进行变形观测，同时

我公司将做好相应的变形观测及记录。

1、沉降观测点的准备工作：采用精密水准仪及与之配套使用的水准尺。

2、水准点的设置：沉降观测应依据稳定良好的水准点进行，水准点应考虑永久使用,

为相互检查核对，埋设地点必须稳定，不受施工机械碰压，防止水准点高程变动。

3、将水准点组成闭合水准路线进行往返测量，其闭合差必

须符合规范要求，本工程采用S3型水准仪，按国家二等水准测135°①叱

量技术要求施测。

4沉降观测终止时间：一般第一次观测点安设稳固后及时进

沉降观测点图示

行。基础完工后再按规定埋设永久性观测点。然后每施工一层，

复测一次，直至竣工。以后视沉降量大小及沉降速度确定。

5、在观测过程中，当建筑物发生较大沉降、不均匀沉降或出现裂缝时应及时与建设

单位及设计单位取得联系，采取相应的措施保证工程质量。

6、沉降观测是一项长期性、系统性观测工作。为保证观测结果的正确性，如实反映

建筑物沉降情况，应做到四个固定：固定人员观测并整理成果；固定仪器、使用固定的水

准点，按规定的日期、方法及路线进行。

二、基础底板施工

（-）底板防水

卷材粘贴彩热熔粘结，距底板保护墙内侧1m范围内要求满粘。卷材铺贴分两步施工,

先施工保护墙以下部位（包括底板卷材）。采用上反内贴法。卷材搭接宽度长边不小于

100mm、短边不小于150mm。相邻两幅卷材的接缝要错开300mm以上。卷材搭接缝应单

独收边，做法是用喷枪烘烤外露边缘，再用专用抹子抹出平滑的450斜角。

底板防水卷材施工时，首先粘贴柱坑、电梯井坑、阴阳角等处附加层，然后根据铺贴

顺序、搭接宽度、卷材尺寸等弹好卷材铺贴线，再进行大面铺贴。待底板卷材（包括保护

墙处卷材)施工完毕，然后浇筑50厚C20细石混凝土保护层；在保护墙处卷材上抹20mm

厚1：2水泥砂浆保护层。

(二)底板模板

1、240mm砖胎模

就本工程而言，由于设计为反梁结构，底板下部平齐，故砖模砌筑量很少，只有底板

周边及局部变标高处需要砌筑砖模。

<1>砖胎模砌筑前，先在垫层面上将砌砖线放出，比基础底板外轮廓大40mm,砌筑

时要求拉直线，采用一顺一丁“三一”砌筑方法，转角处或接口处留出接搓口，墙体要求

垂直。砖模内侧、墙顶面抹15mm厚的水泥砂浆并压光，同时阴阳角做成圆弧形。

<2>底板外墙侧模采用240mm厚砖胎模，高度同底板厚度，砖胎模采用MU7.5砖，

M5.0水泥砂浆砌筑，内侧及顶面采用1:2.5水泥砂浆抹面。

<3>考虑混凝土浇筑时侧压力较大，砖胎模外侧面必须采用木方及钢管进行支撑加

固，支撑间距不大于1.5m。

2、集水坑模板

<1>根据模板板面由12mm厚竹胶板拼装成筒状，内衬两道木方(100XI00mm),并钉

成一个整体，配模的板面保证表面平整、尺寸准确、接缝严密。

<2>模板组装好后进行编号。安装时用塔吊将模板初步就位，然后根据位置线加水平

和斜向支撑进行加固，并调整模板位置，使模板的垂直度、刚度、截面尺寸符合要求。

3、外墙高出底扳300mm部分

<1>墙体高出部分模板采用12mm厚竹胶板事先拼装而成，外绑两道水平向木方

(50mmX100mm)。

<2>在防水保护层上弹好墙边线，在墙两边焊钢筋预埋竖向和斜向筋用力12钢筋剩余

短料)，以便进行加固。

<3>用小线拉外墙通长水平线，保证截面尺寸为297mm（300mm厚外墙），将配好的模

板就位，然后用架子管和铅丝与预埋铁进行加固。

<4>模板固定完毕后拉通线检查板面顺直。

（三）底板钢筋

1、绑扎底板下层网片钢筋

<1>根据在防水保护层弹好的钢筋位置线，先铺下层网片的长向钢筋，钢筋接头尽量

采用焊接或机械连接。

<2>后铺下层网片上面的短向钢筋，钢筋接头尽量采用焊接或机械连接。

<3>防止出现质量通病：由于底板钢筋施工要求较复杂，一定要注意钢筋绑扎接头和

焊接接头按要求错开问题。

<4>绑扎加强筋：依次绑扎局部加强筋。

2、绑扎地梁钢筋

<1>在放平的梁下层水平主钢筋上，用粉笔画出箍筋间距。箍筋与主筋要垂直，箍筋

转角与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。箍筋的接头,

即弯钩叠合处沿梁水平筋交错布置绑扎。

<2>地梁在槽上预先绑扎好后，根据已划好的梁位置线用塔吊直接吊装到位。与底板

钢筋绑扎牢固。

3、绑扎底板上层网片钢筋

<1>铺设上层铁马凳：马凳用剩余短料焊制成，马凳短向放置，间距1.2〜1.5m。

<2>绑扎上层网片下铁：先在马凳上绑架立筋，在架立筋上划好钢筋位置线，按图纸

要求，顺序放置上层网的下铁，钢筋接头尽量采用焊接或机械连接，要求接头在同一截面

相互错开50%,同一根钢筋尽量减少接头。

<3>绑扎上层网片上铁：根据在上层下铁上划好的钢筋位置线，顺序放置上层钢筋，

钢筋接头尽量采用焊接或机械连接，要求接头在同一截面相互错开50%,同一根钢筋尽

量减少接头。

<4>绑扎墙柱插筋：根据放好的柱和墙体位置线，将柱和墙体插筋绑扎就位，并和底

板钢筋点焊固定，要求接头均错开50%,根据设计要求执行，设计无要求时，甩出底板

面的长度245d,柱绑扎两道箍筋，墙体绑扎一道水平筋。

<5>垫保护层：底板下保护层为35mm,梁柱主筋保护层为25mm,外墙迎水面为

35mm,外墙内侧及内墙均为15mm。保护层垫块间距为600mm,梅花型布置。

<6>成品保护：绑扎钢筋时钢筋不能直接抵到外墙砖模上，并注意保护防水层，钢筋

绑扎前，导墙内侧防水层必须甩浆做保护层，导墙上部的防水浮铺油毡加盖砖保护，以免

防水卷材在钢筋施工时被破坏。

（四）混凝土工程

1、混凝土泵送

<1>本工程地下结构施工时，现场可利用面积非常有限，大部分区域不能停放混凝土

输送泵车，故采用地泵泵管方式泵送混凝土。

<2>混凝土输送管线宜直，转弯宜缓，每个接头必须加密封垫以确保严密。泵管支撑

必须牢固。

<3>泵送前先用适量与混凝土强度同等级的水泥砂浆润管，并压入混凝土。砂浆输送

到基坑内，要抛散开，不允许水泥砂浆堆在一个地方。

2、混凝土浇筑

<1>基础底板以后浇带为界，一次性浇筑，间歇时间不能太长，不允许出现冷缝，混

凝土浇筑顺序由一端向另一端浇筑，混凝土采用踏步式分层浇筑，分层振捣密实，以使混

凝土的水化热尽量散失。具体为：从下到上分层浇筑，从底层开始浇筑，进行5m后回头

来浇筑第二层。如此依次向前浇筑以上各层，上下相邻两层时间不超过2小时，为了控制

浇筑高度，须在出灰口及其附近设置尺杆，夜间施工时，尺杆附近要有灯光照明。

<2>混凝土筑筑方向应平行于次梁长度方向，对于平板式筏板基础则应平行于基础长

边方向。混凝土应一次浇灌完成，若不能整体浇灌完成，则应留设施工缝。施工缝留设位

置：当平行于次梁长度方向浇筑时，应留在次梁中部1/3跨度范围内；对平板式可留设

在任何位置，但施工缝应平行于底板短边且不应在柱脚范围内。在施工缝处继续浇灌混凝

土时，应将施工缝表面松动石子等清扫干净，并浇水湿润，铺上一层水泥浆或与混凝土成

分相同的水泥砂浆，再继续浇筑混凝土。对于梁板式片筏基础，梁高出底板部分应分层浇

筑，每层浇灌厚度不宜超过200mm。混凝土应浇筑到柱脚顶面，留设水平施工缝。

<3>每班安排一个作业班组，并配备3名振捣工人，根据混凝土泵送时自然形成的坡

度，在每个浇筑带前、后、中部不停振捣，振捣工要求认真负责，仔细振捣，以保证混凝

土振捣密实。防止上一层混凝土盖上后而下层混凝土仍未振捣，造成混凝土振捣不密实。

振捣时，要快插慢拔，插入深度各层均为350mm,即上面两层均须插入其下面一层50mm。

振捣点之间间距为450mm,梅花型布置，振捣时逐点移动，顺序进行，不得漏振。每一

插点要掌握好振捣时间，一般为20〜30s,过短不易振实，过长可能引起混凝土离析，以

混凝土表面泛浆，不大量泛气泡，不再显著下沉，表面浮出灰浆为准，边角处要多加注意,

防止漏振。振捣棒距离模板要小于其作用半径的0.5倍，约为150mm,并不宜靠近模板

振捣，且要尽量避免碰撞钢筋、芯管、止水带、预埋件等。

<4>混凝土泵送时，注意不要将料斗内剩余混凝土降低到200mm以下，以免吸入空

气。混凝土浇筑完毕要进行多次搓平，保证混凝土表面不产生裂纹，具体方法是振捣完后

先角长刮杠刮平，待表面收浆后，用木抹刀搓平表面，并覆盖塑料布以防表面出现裂缝,

在终凝前掀开塑料布再进行搓平，要求搓压三遍，最后一遍抹压要掌握好时间，以终凝前

为准，终凝时间可用手压法把握。混凝土搓平完毕后立即用塑料布覆盖养护，浇水养护时

间为14do

（五）筏板基础的施工要点

<1>基坑开挖时，若地下水位较高，应采取明沟排水、人工降水等措施，使地下水位

降至基坑底下不少于500mm,保证基坑在无水情况下进行开挖和基础结构施工。

<2〉开挖基坑应注意保持基坑底土的原状结构，尽量不要扰动。当采用机械开挖基坑

时，在基坑底面设计标高以上保留200〜400mm厚的土层，采用人工挖除并清理平整。

如不能立即进行下道工序施工，应预留100〜200mm厚土层，在下道工序施工前挖除，以

防止地基土被扰动。在基坑验槽后，应立即浇筑垫层。

<3>当垫层达到一定强度后，在其上弹线、支模、铺放钢筋、连接柱的插筋。

<4>在浇筑混凝土前，清除模板和钢筋上的垃圾、泥土等杂物，木模板浇水加以润湿。

<5>基础浇筑完毕，表面应覆盖和洒水养护，并防止浸泡地基。待混凝土强度达到设

计强度的25%以上时，即可拆除梁的侧模。

<6>当混凝土基础达到设计强度的30%时，应进行基坑回填。基坑回填应在四周同时

进行，并按基底排水方向由高到低分层进行。

<7>在基础底板上埋设好沉降观测点，定期进行观测、分析，并且作好记录

<8>成品保护：保护钢筋、模板的位置正确，不得直接踩踏钢筋和改动模板；在拆模

或吊运物件时，不得碰坏施工缝止水带。当混凝土强度达到L2MPa后，方可拆模及在混

凝土上操作。

三、地下车库模板设计

（一）地下室柱模板

单位：（mm）

600对拉螺栓

柱箍（方木）

柱箍（方木）

竖愣（方木）

对拉螺栓

面板

面板

对拉螺栓

竖愣（方木）

柱立面图柱剖面图

柱模板设计示意图

柱截面宽度B（mm）:600.00；柱截面高度H（mm）:700.00；柱模板的总计算高度:H=

3.80m；

6。0

183।183।183

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：4；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：4；

对拉螺栓直径(mm):M14；

2.柱箍信息

柱箍材料:木方；

宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；

柱箍的间距(mm)：450；柱箍合并根数：1；

3.竖楞信息

竖楞材料:木方；竖楞合并根数：1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；

4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f.(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm?):1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm,):13.00；方木弹性模量E(N/mm?):9000.00；

方木抗剪强度设计值f,(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其

中的较小值：

F=0.22丫甲0M〃

F=yH

其中Y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m'；

t一新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T—混凝土的入模温度，取20.000℃；

V—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H—模板计算高度，取3.800m；

P--外加剂影响修正系数，取1.200；

色一混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036kN/m%91.200kN/m2,取较小值20.036kN/m?作为本工程计算荷

载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值5=20.036kN/ml

2

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q?=2kN/m0

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B

方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力

和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为1=217mm,且竖楞数为4,

因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

0<,------------------U-----------------C

——217J—

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:

M=0.lql2

其中，M—面板计算最大弯矩(N•mm)；

1—计算跨度(竖楞间距)：1=217.0mm；

q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X20.04X0.45X0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q?：1.4X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q,+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大弯矩:M=0.1X10.871X217X217=5.12X104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

o=M/W<f

其中，o一面板承受的应力(N/mn?)；

M一面板计算最大弯矩(N・mm)；

W一面板的截面抵抗矩：

W=bh76

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450X18.0X18.0/6=2.43X10'mm3；

f—面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值:o=M/W=5.12X10'/2.43X10'=2.107N/mm2；

面板的最大应力计算值。=2.107N/mm：,小于面板的抗弯强度设计值[o]=13N/mm2,

满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

V=0.6ql

其中，V—面板计算最大剪力(N)；

1一计算跨度(竖楞间距)：1=217.0mm；

q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：L2X20.04X0.45X0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值qz：1.4X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q,+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6X10.871X217.0=1415.469N；

截面抗剪强度必须满足下式：

T=3V/(2bh.)Wfv

其中，t—面板承受的剪应力(N/rnrn?)；

V—面板计算最大剪力(N)：V=1415.469N；

b一构件的截面宽度(mm)：b=450mm；

h„一面板厚度(mm)：hn=18.0mm；

2

。一面板抗剪强度设计值(N/mm?)：fv,=13.000N/mm；

面板截面受剪应力计算值：T=3X1415.469/(2X450X18.0)=0.262N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值：［f,］=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力T=0.262N/nM小于面板截面抗剪强度设计值［f」=1.5N/mnA

满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：

v=0.677ql7(100EI)

其中，q—作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04X0.45=9.02kN/m；

v—面板最大挠度(mm)；

1—计算跨度(竖楞间距)：1=217.0mm；

E—面板弹性模量(N/mm?)：E=6000.00N/mm2；

I—面板截面的惯性矩(mm1)；

I=bh712

1=450X18.0X18.0X18.0/12=2.19X105mm'；

面板最大容许挠度：［v］=217/250=0.868mm；

面板的最大挠度计算值:v=0.677X9.02X217.0'/(100X6000.0X2.19X105)=

0.103mm；

面板的最大挠度计算值v=0.103mm小于面板最大容许挠度设计值［v］=0.868mm,

满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计

算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

为：

W=50X80X80/6X1=53.33cm3；

I=50X80X80X80/12X1=213.33cm'；

450I450I450

竖楞计算简图

L抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

M=0.Iql2

其中，M—竖楞计算最大弯矩(N・mm)；

1—计算跨度(柱箍间距)：1=450.0mm；

q—作用在竖楞上的线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X20.036X0.217X0.900=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4X2.000X0.217X0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1X5.242X450.0X450.0=1.06X105N•mm；

o=M/W<f

其中，o一竖楞承受的应力(N/rW)；

M一竖楞计算最大弯矩(N・mm)；

W一竖楞的截面抵抗矩W=5.33X101；

f—竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值：o=M/W=1.06X1075.33X10'=1.991N/mm2；

竖楞的最大应力计算值◎=1.991N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值M=13N/mm2,

满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

V=0.6ql

其中，V—竖楞计算最大剪力(N)；

1—计算跨度(柱箍间距)：1=450.0mm；

q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值5：1.2X20.036X0.217X0.900=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值qz：1.4X2.000X0.217X0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0,6X5.242X450.0=1415.469N；

截面抗剪强度必须满足下式：

T=3V/(2bh„)^fv

其中，T—竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

V—竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6X5.242X450=1415.469N；

b—竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；

h”一竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；

九一竖楞的抗剪强度设计值(N/mm?)：f”=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值：t=3X1415.469/(2X50.0X80.OX1)=0.531N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值：[f]=L500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值t=0.531N/mm?小于竖楞截面抗剪强度设计值

[fv]=l.5N/mm’，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：

v皿=0.677ql7(100EI)W[v]=1/250

其中，q—作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04X0.18=5.24kN/m；

Vmax—竖楞最大挠度(mm)；

1—计算跨度(柱箍间距)：1=450.0mm；

E—竖楞弹性模量(N/mn?),E=9000.00N/mm2；

I—竖楞截面的惯性矩(mm'),1=2.13X10%

竖楞最大容许挠度：[v]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值：v=0.677X5.24X450.07(100X9000.0X2.13X106)=

0.076mm；

竖楞的最大挠度计算值v=0.076mm小于竖楞最大容许挠度[v]=1.8mm,满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

为：

W=50X80X80/6Xl=53.33cm：'；

I=50X80X80X80/12X1=213.33cm1；

按集中荷载计算(附计算简图)：

1.001.00

A

41。1410

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);

P=(1.2X20.04X0.9+1.4X2X0.9)X0.183X0.45=1.99kN；

2.3252.325

半______06590,3：50.335

，L式I~

0-3350.3350.6590.659

2.3252.325

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力：N=4.650kN；

B方向柱箍弯矩图(kN/)

最大弯矩：M=0.186kN•m；

0_____________________________________________________________

0.056

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形：v=0.056mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

o=M/W<f

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=185632.29N•mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=53333mm3；

B边柱箍的最大应力计算值：o=3.48N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值：［f］=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值。=1.86X10s/5.33X107=3.48N/mm2/b^柱箍的抗弯强

度设计值［fkIBN/mnA满足要求！

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：v=0.056mm；

柱箍最大容许挠度：［v］=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度v=0.056mm小于柱箍最大容许挠度［v］=L2mm,满足要求！

3.柱箍抗剪强度验算

T=3V/(2bh,,)Wfv

其中，T—柱箍承受的剪应力(N/mm，)；

V—柱箍计算最大剪力(N)：V=1415.469N；

b一柱箍的截面宽度(mm)：b=50.0mm；

hr>—柱箍的截面高度(mm)：h„=80.0mm；

2

fv-一柱箍抗剪强度设计值(N/mnO：fv=13.000N/mm；

柱箍截面最大受剪应力计算值：T=3X1415.469/(2X50.0X80.OX1)=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值t=0.531N/mm「小于柱箍抗剪强度设计值［f［=13N/mn?,

满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下：

N<[N]=fXA

其中N—对拉螺栓所受的拉力;

A—对拉螺栓有效面积（mm?）；

f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/irnn2；

查表得：

对拉螺栓的型号：M14；

对拉螺栓的有效直径：11.55mm；

对拉螺栓的有效面积：A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力：N=4.65kNo

对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70X105Xl.05X10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,对

拉螺栓强度验算满足要求！

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

为：

W=50X80X80/6X1=53.33cm3；

I=50X80X80X80/12X1=213.33cm'；

按计算（附计算简图）：

2.362.361.18

II

AXX

46。।460

H方向柱箍计算简图

其中P—竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=(1.2X20.04X0.9+1.4X2X0.9)X0.217X0.45=2.36kN；

2.6832.683

0.8560.856

0.3230.323

0.3233.323

0.8560.856

2.6832.683

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力：N=5.365kN；

H方向柱箍弯矩图(kN♦m)

最大弯矩：M=0.245kN•m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形：v=0.094mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式：

o=M/W<f

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=245137.53N•mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=53333mm3；

H边柱箍的最大应力计算值：o=4.596N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值◎=2.45X1(/75.33Xl(y=4.596N/mm2小于柱箍的抗弯强

度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：v=0.094mm；

柱箍最大容许挠度：[v]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大挠度v=0.094mm小于柱箍最大容许挠度[v]=1.4mm,满足要求！

3.柱箍抗剪强度验算

T=3V/(2bh„)<fv

其中，T—柱箍承受的剪应力(N/mm?)；

V—柱箍计算最大剪力(N)：V=1415.469N；

b—柱箍的截面宽度(mm)：b=50.0mm；

hn一柱箍的截面高度(mm)：h„=80.0mm；

f.一-柱箍抗剪强度设计值(N/mn?)：f，=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值：T=3X1415.469/(2X50.0X80.0X1)=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值T=0.531N/mm：；小于柱箍抗剪强度设计值[匕]=13。皿/,

满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下：

N<[N]=fXA

其中N—对拉螺栓所受的拉力；

A—对拉螺栓有效面积(mm?)；

f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的直径：M14；

对拉螺栓有效直径：11.55mm；

对拉螺栓有效面积：A=105mm；

对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70X105X1.05X10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力：N=5.365kN。

对拉螺栓所受的最大拉力：N=5.365kN小于[N]=17.85kN,对拉螺栓强度验算满足

要求!

(-)地下室框梁模板

1、计算简图

500X800截面梁，层高3.8m模板支梯一

2,计算参数

500X800截面梁，层高3.8m模板支撑图参数列表:

一、结构基本参数：

1、梁宽：500mm

2、梁高度：800mm

3、楼板厚度：350mm

4、层高：3.8m

二、梁底模板支撑参数：

1、承重架选型：钢管扣件

2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆

3、梁底承重立杆根数：2根

4、模板材料：胶合板

5、模板厚度：15mm

6、梁底木方根数：4根

7、木方截面规格：50X80mm

8、梁底木方间距：150mm

9、梁底小横杆：648X3.5钢管

10、小横杆间距：450mm

11、梁侧立杆间距：Llm

12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m

13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板

14、顶托内托梁类型：无托梁

15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m

16、梁底立杆横向间距：0.37m

17、水平杆步距：1.5m

18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.38m

19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：3步

20、扫地杆距架体基础上表面：200mm

21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.26m

22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：2.81m

23、支撑架体计算高度（等于层高）：3.8m

24、板下立杆支撑自由端高度：400mm

25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm

26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500

以内

三、梁侧模板参数：

1、梁宽：500mm

2、梁高度：800mm

3、楼板厚度：350mm

4、模板材料：胶合板

5、模板厚度：15mm

6、梁侧木方根数：3根

7、木方截面规格：50X80mm

8、木方间距:240mm

9、主龙骨选型：双钢管

10、主龙骨间距(不大于)：450mm

11、对拉螺栓直径：14mm

12、对拉螺栓道数：1道

13、对拉螺栓竖向间距：/

14、第一道螺栓距梁底：225mm

15、对拉螺栓跨度方向间距(同主龙骨)：450mm

16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑

3、计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.80；

混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.42；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；

梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立杆间距(m)：1.05；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：2；

采用的钢管类型为①48x3；

立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00；模板自重(kN/n?)：0.50；钢筋自重(kN/m3)：1.5O；

施工均布荷载标准值(kN/n?)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/n?)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/n?)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：4；

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；

主楞到梁底距离依次是：30mm,220mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其

中的较小值：

F=0.22yt邮2VI?

F=yH

其中Y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN/nf；

t—新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T—混凝土的入模温度，取20.000C；

V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；