筒体结构设计

81/10，切角处的筒壁宜适当加厚。筒中筒结构中的外框筒宜做成密柱深梁，一般情况下，柱距为1~3m，不宜大于4mT形，若为矩形截面，由于梁、柱的弯矩主要L形、槽形角墙等予以加1/12—1/15，也可为外筒1/2—1/31215；如有另外的角筒或剪力墙时，内筒平面尺框筒结构中的楼盖构件(包括楼板和梁)10—12m，宜采用预应力楼盖。8.1.1所示。 8.1.1（82.按平面结构进行分析。框架-核心筒结构，因为有实腹筒存在，我国《高层规程》将其归入筒体结核心筒结构更接近于框架 8.2.18.2.2两个结构顶点位移与结构基本自振周期的比较（8.1）表明，与筒中筒结构相比，框架一核8.1筒中筒结构与框架-周期ututu框架-8.2筒中筒结构与框架-核心筒结构内力分配比较框架-8.2.1所示的框架一核心筒结构的楼板是平板，基本不传递弯矩和剪力，翼缘框架中间两根8.2.3所示，所加大梁使②、③轴形成带有8.2.38.3有、无楼板大梁的框架-基底剪力倾覆弯矩ututu框架-99.2节。框架外框架由钢梁、钢柱组成，内部采用有支撑的钢框架筒。由于框架-核心筒结构的柱数量少，内力1/12，核心筒应具有良好的整体性，墙肢宜均匀、对称布置；筒体角部附近不宜开洞，当不可避50m框架多种形状，框架-核心筒结构对形状没有限制，框架柱距大，布置灵活，有利于建筑立面多样化。l—12m否则楼层梁太大，不利于减小层高。沿竖向结构刚度应连续，避免刚度突变。等效槽形截面（8.3.1。

8.3.1EI IeIcjAcjy

j jIcj、Acjyj为柱中心至槽形截面形心的距离。EIeEIw的比例进行分配，可求得外框筒所承担的水平力，从而计算这水平力在框筒各楼层产生的剪力VM Mycj

式中M、VSh——求剪力的梁所在高度处框筒的层高（若梁上、下的层高不同，取平均值1/48.3.2（a和位移的计算[8..3.2（a、(c)]。 8.3.2高度各节点有水平位移和转角，无竖向位移，故应设置竖向支承链杆[8.3.2(c)]。将角柱分为两个后，弯曲刚度计算时，惯性矩可取各自方向上的值[8.3.2（d）]。若角柱为框架中角柱都不是平面弯曲，而是斜弯曲，两个角柱惯性矩的取值需再作适当的简化假定，如L图8.3.2(c)平位移的侧向刚度矩阵Kx按上式可求得x，进而可求得框架全部节点位移以及梁柱的内力。

12770%，但应进行核心区斜截面和正截面承载力验算。8.4.1150mm，配筋范围不宜小于外框架（或外筒）1/33m。66.9节，各剪力墙的截面形状应尽量简单；截面形状复杂的墙体应按应力分布配置受力边缘构件沿墙肢的长度不应小于墙肢截面高度的1/4，150mm；抗震设计时，箍筋直径不应小于10mm，箍筋间距沿梁长不变，且不应大于100mm。当梁内设置交叉暗撑时，箍筋间距不应大于15Omm；框筒梁上、下纵向钢筋的直径均不应小于16mm；腰筋的10mm200mm。

8.4.18.4.2414mmAs应按下列公式计算：8.4.2

As

2fysin

A

2fsin式 为暗撑与水平线的夹角；

两个方向暗撑（图8.4.2）的纵向钢筋均应采用矩形箍筋或螺旋箍筋绑成一体，箍筋直径不应8mm200mm100mm，600mm2la，1.15la，其中la为钢筋的锚固长度。1/20200mm，对一、二级抗震设计的底部加强部位在满足承载力要求以及轴压比限值（仅对抗震