2024火电厂循环水湿式冷却塔热力计算气象参数取值规定

气象参数取值规定 TOC\o"1-1"\h\z\u 附录A湿式冷却塔热力计算原始气象资料搜资清 附录B设计湿球温度计算及相应气象参数选择计算书示 火电厂循环水湿式冷却塔热力计算气象参数取值规定本规定适用于本公司勘测设计的采用循环及混合供水系统的火力发电厂，设计湿球温度designwetbulb10%的最炎热季日平均湿球温度，该值及其对应的日平均气象饱和水汽压saturationvapor在一定温度下，空气中的水汽与相毗连的水或冰平面处于相变平衡时湿空最短资料年限minimumdata综合考虑炎热季日均湿球温度的周期性、资料长度对设计湿球温度精度影响等因素，经技术经济比较提出的各单机容量对应的所需最短的湿球温度资料下列文件（标准）对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文GB/T50102 循环或混合供水系统设计工况的热力计算，应按累年各月平均气象要素宜采用邻近地形及气候条件一致的气象观测站距今不少于30年的实测资料进行统计。相应资料搜集与统计可按附录A.0.1条执行。冷却塔循环冷却水的最高计算温度，宜采用与设计湿球温度相对应的干367、83个月当采用混合供水系统时，循环冷却水的最高计算温度采用的气象条件，可按与河流枯水时段相应的最高月平均气温的月份确定并选取。具体执行时应54.0.6单机容量≤4.0.610554.0.10554.0.104.0.10等值线显示值偏差4.0.11在火电厂工程勘测设计投标、初步可行性研究及可行性研究阶段，当缺乏或难以搜集相关气象资料而无法推算当地设计湿球温度时，可根据距离相近4.0.10取值确定相应气象条件。当气象站缺乏湿球温度实测资料时，宜采用气象学公式法推算。湿球温twtw

EtwEtw

（5.0.1-（5.0.1-tw——湿球温度，单位：℃；e——水汽压，单位：hPa；P——U——相对湿度，单位A——干湿表系数，单位：℃-Et——湿球温度tw（冰 TlogE T

T11.504751041108.2969T/T11T1——T1273.16

T绝对温度，对于求算

Ttw273.15K；对于求算Et 干湿表系A（×10-3℃-通风干湿表（球状干湿表（柱状干湿表（现用百叶箱球状干湿表（式（5.0.2）联立求解，宜采用牛顿迭代算法、求曲线交点法、几何法或最优逼当气象站实测提供的相对湿度的精度为整数百分数时，应以水汽压而非为满足气象站湿球温度推算及设计湿球温度相应气象条件选择，原始气象资料搜集应按附录A.0.2书示例参见附录B。 表 （统计年限 （平均气压平均气温平均水汽压平均相对湿度平均风速平均蒸发量A.0.2N年宜按本4.0.6确定。表 （统计年限 年年.月.……（92×N组 e APt 式中：td——干球温度，单位℃；tw——湿球温度，单位℃；e——hPa；P——

（B.0.1-A——干湿表系数，单位℃-1Et——湿球温度tw对应的纯水平液（冰）hPa湿球温度tw所对应的纯水平液面或冰面饱和水汽压Et可采用戈夫-格雷奇（ⅰ）纯水平液面饱和水汽压（温度范围-49.℃～+49.9℃ TlogE T

1.504751041108.2969T/T110.42873103104.769551T1/T1（ⅱ）纯水平冰面饱和水汽压（温度范围-79.9℃～-0.℃

（B.0.1-

T1

3.56654logT1 T

T

（B.0.1-

1上两式中：T1273.16K（水的三相点温度，T273.15tw℃（绝对温度干湿表系数AAA值引起的误差的研究，国内已经有许多研究，但都没根据我国《地面气象观测规范，4种干湿表相应的A值见表B.0.2-1。表B.0.2-1 《地面气象观测规范》中的A值表A×10-3（℃-通风干湿表（球状干湿表（柱状干湿表（现用百叶箱球状干湿表（GB/T6999-1986》和国家气象局《湿度查算表（甲种本AB.0.2-2。 GB/T6999-1986中的A值（℃-AA

（B.0.2- V（m/s根据《环境试验与环境试验设备用湿度查算手册（陈云生编著.中国标准出版.7年1月2A2：

0.0000159.2

15.8

（B.0.2-

V0.82的湿球温度时，建议采用与风速有关的关系式计算A值，这样就考虑了风速对湿球温度的影响，在没有风速资料的情况下，建议采用A0.7947103，这就与国内气象站10m（如度表周围风速，代入式（B.0.2-1）或式（B.0.2-2）计算A值，直接以气象站日平均风A值偏低，从而可导致tw计算值偏低。因此，当缺乏确切的风速修正关A0.7947103，本计算书即取此值。 e

tw

将（B.0.3）式及（B.0.1-2）温度twM气象站201X~201Y年炎热季节每日湿球温度计算成果见表B.0.4-1。表B.0.4-1 M气象站201X~201Y年炎热季节每日湿球温度计算表Utd水汽压e气压Ptw……（略M5B.0.4图 M气象站201X~201Y年炎热季节日均湿球温度累积频率M201X~201Y51027.1℃。B.0.4-2。 M气象站201X~201Y年炎热季节设计湿球温度相应气象条UE气压P正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”；气象参数取值规定 50102GB50660GB50049以及现行行业标准《火力发电厂水工设计规范》DL/T5339程气象勘测技术规程》DL/T5158DL/T5084等的规定。当上述相关标准修订时条文有变化的，应执行新的相关要求，并及时修订GB50660-201117.3.3型火力发电厂设计规范》GB50049-201118.2.22设计规范》DL/T5339-20065.2.41303030DL/T5158-20122.1.1303030本条及附录A.0.120179月水文本条基于《小型火力发电厂设计规范》GB50049-201118.2.4力发电厂水工设计规范》DL/T5339-20065.4.4、4.0.7我国《工业循环水冷却设计规范》GB/T50102厂设计规范》GB50660GB50049DL/T53395求取“5年”5基于现行工业循环水湿式冷却塔设计标准中设计湿球温度计算存在的问题开展针对性研究，根据江苏南京、吕泗、射阳、盱眙、南通、东台、东山、常州、要素，利用傅里叶线谱和小波变换两种周期分析方法，揭示出设计湿球温度具2年、6年、913以及不同样本长度的对设计湿球温度计算的影响，探讨了设计湿球温度对资料年限长度的敏感性特征。在此基础上，综合考虑湿球温度的周期性变化、火电厂各代表容量发电机组运行费用以及符合现行国家和行业标准要求等因素，建5年、6年、9年、13年分别作为江苏省境内火电厂不同机组容量的循环水湿式冷却塔热力计算设计湿球温度的最短资料年限，以获取合理稳定的设计4.0.8、4.0.9湿球温度累积频率计算中，对样本中多次出现相同湿球温度值均需占位。设计湿球温度及其出现日期的日平均干球温度、水汽压、气压、相对131961~201353年资料计算并绘制。此图显示，江苏省设计湿球温度北低南高，苏北高值中心位于苏北洪泽~宝应一带，苏南高值中心位于苏南溧阳~宜兴南部的苏皖省界附近，扬州、泰州、南通一线的苏中地区设计湿球温度比较接近。可供今后对江苏境内火电0.313座气象站设计湿球温度随年限的平均偏差、全省设计湿球温度等值线图的北中南各区的2007~2011年资料计算设计湿26.3Et的公式较多。在温度较低时，尤其在-60℃以下，大部在空气调节领域中，研究湿空气的有关参数普遍应用的是Hyland-Wexler公式因为其形式简便，在物理学中也常常使用；纪利经验公式则常在给排水中有关工况的计算中使用，例如求循环水冷却塔的冷却效率；Buck[1996]公式是Buck[1981]的改进公式，这个公式在国内并不常用；MartiMauersberger公式是170K时水蒸汽压力实际测量值为基础的经验公式。《饱和水蒸汽分压力经验公式的比较》（周西华等）采用比较相对误差的方法，将国内外常用的计算饱和水蒸汽分压力的经验公式与戈夫格雷奇参数计算时采用戈夫-格雷奇公式。该文还认为，0℃以下的低温计算时，可使应选用戈夫-格雷奇公式、泰登公式和纪利公式。戈夫-Goff（1957）1947年起就为世界气象组织（WMO）推荐公式，是以后多年世界公认的最准确的计算公式，也是我国现行《地面气象观测规范》和《环境试验用相对湿度查算表》所采用的公式。综上，本规定采用戈夫-格雷奇（GoffGrattch）饱和水汽压公式。（赵永胜，刘德平，胡长权，在计算的湿球温度时，建议采用与风速A值，这样就考虑了风速对湿球温度的影响，在没有风速资A0.7947103，这就与国内气象站的测湿工具测出的在低速和自然通风条件下，影响干湿表系数A值的主要因素是通风速度，AV0.00001656.75

V根据《环境试验与环境试验设备用湿度查算手册》（陈云生编著．中国标

0.0000159.2

15.8

AV0.0000163.78.4

V0.82正得到干湿球温度表周围风速，代入式（1）或式（2）A值，直接以气象A值偏低，从而可导致tw计算值偏低。因此，当缺乏（2AA0.7947103。4研究》（2016）5座气象站的0.943站计算成果高达0.999 e

td f

AP w,k w,k

f

1

AP

APtw,kEtw,kAPtd kAP

twln10E

tw

100.0303738T

tw的迭代初值取td0.001℃，利用式（3）一3～4次即可结束，获得计算结果。此时可将e