一院留置中心套扣支模方案

肇庆市第一人民医院应急留置中心建设工程套扣模板支撑系统搭拆专项施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 广东电白集团建设有限公司二0二一年六月九日广东电白建设集团有限公司编制套扣模板支撑搭拆专项方案广东电白建设集团有限公司编制套扣模板支撑搭拆专项方案目录TOC\o"1-1"\h\z\u第章、程概况 1第章、制依据 2第章 强性条规定 2第章 套的要求 4五章施工备 8六章、模安和除 13七章支模拆除 17八章支模工的全管理 20九章大风雾、天气措施 23第章、测措施 23第一章安全产、明施措施 24第二章应急援预案 28第三章模板撑计算 35广东电白建设集团有限公司编制套扣模板支撑搭拆专项方案广东电白建设集团有限公司编制套扣模板支撑搭拆专项方案PAGEPAGE1第一章、工程概况拟建的肇庆市第一人民医院应急留置中心建设工程项目，为加建工程项目，在原有结构5层楼板面上加建12层。原有建筑基础采用冲孔灌注桩基础；主体为剪力墙结构；其中地下1层、地上16层，建筑高度72.6m；加建建筑面积：25224.24㎡，耐火等级为一级，抗震设防烈度7度。工程位于肇庆市广东省肇庆市端州区。现场交通是以西侧星湖大道作主出入口，以南侧东岗东路为次出入口。因此施工中须做好道路交通安全措施，确保工程安全施工。本工程由肇庆市城投康健投资发展有限公司兴建；由肇庆市公路勘察设计院勘察负责工程的勘察工作；湖南省建筑设计院有限公司负责工程图纸设计；广东兆业工程管理有限公司监理负责对工程的监理工作；广东电白建设集团有限公司承建施工；14.5m，较750*1000700*1000400*900350*900350*800250*800200*800100-150mm，250-400mm；2~4.0m，较大柱尺寸：600*1000700*900700*700500*1000300*800250*800250*800200*800200*500，板厚为100-120mm，剪力墙厚200-300mm；3、屋面构架层高度5.5m，较大柱尺寸：600*700、600*600。较大主梁尺寸：250*800、200*800250*600200*600250*800250*600200*600200-250mm。肇庆市端州区属南方亚热带地区，是多雨、多台风等的地方，因此在施工期间必须做好防洪、防雨、防火、防台风事等各项措施，以保证工程的顺利进行。为确保本期工程快速、安全、优质完成任务，根据现场实际情况和有关安全操作规程要求，现采取承插型套扣式钢管支撑搭设进行施工。第二章、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》（DBJ15-98-2014）4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）5）《钢结构设计标准》（GB50017—2017）6）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)7）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010，2015年版)8）《木结构设计规范》（GB50005-2005）（JGJ162-2014）《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2015《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011)（JGJ300-2013）《钢管脚手架扣件标准》(GB15831-2006)《安全帽国家标准》（GB2811-2007）《安全网国家标准》（GB5725-2009）17）《安全带国家标准》（GB6095-2009）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB520202-2002《木结构工程施工质量验收规范》（GB50206-2012）《建筑施工计算手册》（ISBN978-7-112-09144-7）施工图纸[2018]31号；《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（37）；《广东省住房和城乡建设厅关于印发房屋市政工程危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》（粤建规范[2019]2）施工组织设计及其他相关专项方案。第三章 强制性条文规定A、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011和工程建设标准强制性条文：钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：2钢管上严禁打孔5.3.5立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部梯形的立杆段进行验算。6.2.2横向水平杆的构造应符合下列规定：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件后接且严禁拆除。6.3.2200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆1m500mm。6.3.5立杆接长除顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。7.3.4立杆搭设应符合下列规定：严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。B、根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2011）和工程建设标准强制性条文：用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：规定；承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按支撑梁、板的支架立柱安装构造应符合下列规定：梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。200mm调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间第四章 套扣的要求1、套扣立杆套扣立杆采用Φ48×3.0mm0.6m式接头，套筒式接头、四向套扣等与主立杆通过机械焊接而成，确保焊接强度质量。套筒式接头四向套扣套筒式接头四向套扣序号型号序号型号单 重（kg）效果图1LG-24002.47.52LG-18001.85.73LG-12001.24.14LG-9000.93.55LG-6000.62.42、承插横杆采用Φ48×3.0mm钢管制作，承插横杆主要在接头处设置圆弧固定面，紧密相扣。序号型号长序号型号长度（m）重量（kg）效果图1HG-15501.555.52HG-12501.254.53HG-10001.03.54HG-9000.93.05HG-8000.82.86HG-6000.62.3U650mm，可调托座螺杆插入立杆长150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个套扣间距。若不满足需加设扣件式水平杆作拉结。1-可调托座；2-螺杆；3-调节螺母；4-套扣式钢管支撑立杆；5-钢管支撑水平杆（或间距是梁钢管支撑跨距（或间距）2模板支架在支架的四周和内部纵横向应按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008加固杆设置层，并与水平杆连接。纵横水平拉杆设置模板支架的底层钢管立杆应分别设置纵向、横向扫地杆，并应采用扣件与钢管立杆扣1.00m纵横水平杆并应采用扣件与钢管立杆扣紧。纵、横向剪刀撑设置1000mm，3水平剪刀撑设置模板支撑架的剪刀撑设置应符合下列要求：5m6.1.3-2)；竖向剪刀撑的间距和5m8m45°60°；根据计算确定步3~~图6.1.3-2剪刀撑设置平面示意图~1－竖向剪刀撑；2－水平剪刀撑5m8m4m6m4式应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的相关要求执行；8m15-98-2014）的相关规定执行；支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应1m2100mm40N·m，65N·m。10平台，施工操作平台需采用18厚夹板铺设；若高支模施工安全防护措施采用排栅作边梁防护，排栅应及时安装。施工操作平台需采用18厚夹板铺设。由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。300mm立杆基础验算及相应做法：钢管立杆底采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的木垫板。必须保证纵横拉杆拉通设置；若钢管立杆水平拉杆垂直方向位于临边边梁位置，墙稳固顶紧，见下示意图。3～7浇筑梁板砼。第五章、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备所需。其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》Q235-A防锈处理，并对多次使用的受力材料作为必要的强度测试。3、主要人员劳动力安排根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防健全各项现场管理制度。具体安排如下：项目经理：陈永春，代表公司履行工程合同，负责项目管理总协调，确保公司质量体系在项目上的有效进行。项目技术负责人：陈庆生，主要负责模板搭设、模板安拆、钢筋绑扎、混凝土浇捣的技术指导。安全员：伍志森，主要负责支模、模板、钢筋、混凝土浇捣安全管理和检查。施工员：周业，主要负责支模搭设、模板安拆、钢筋绑扎、混凝土浇捣实施工程中的指导和监督。技术工人——架子工：35人，根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作木工：40人，根据进度需要，主要负责模板的搭设、拆除工作钢筋工：35人，根据进度需要，主要负责钢筋绑扎工作混凝土工：20人，根据进度需要，主要负责混凝土浇捣、养护工作其他配合人员：6电工、焊工各1人。4、 设备投入计划序号工种单位数量进场时间1塔吊台1模板支撑前进场2施工升降机台1模板支撑前进场3圆盘电锯台5模板支撑前进场4木工电钻台5模板支撑前进场5钢筋弯曲机台2模板支撑前进场6钢筋切断机台2模板支撑前进场7钢筋调直机台1模板支撑前进场8钢筋弯箍机台2模板支撑前进场9插入式振动棒台5模板支撑前进场10平板振动器台5模板支撑前进场11扭力扳手台6模板支撑前进场PAGEPAGE10一、支撑系统的材料选择1、夹板：18mm；2、方木：50mm×100mm；3、支撑系统：选用Φ48×3.0mm承插型套扣式钢管及其配件；4、纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：Φ48×3.0mm钢管及其配件；5、立杆上端：采用可调节上托；6150×150×8mm50×100木枋并排垫放。二、支撑系统搭设的要求1、模板支撑架应根据施工方案计算确定纵横向水平杆间距、步距，并根据支撑高度配备可调螺杆。2、立杆的搭设应符合下列规定：每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；600mm；设。三、梁模板支撑架体与楼板模板支撑架体宜采用水平杆连接，当采用钢管连接时，应用直角扣件固定在梁模板支撑架与楼板模板支撑架的水平杆上，且不应小于2跨。3应设置钢丝绳张拉固定等措施。五、模板支撑架立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于300mm，可调托座插入立杆长度不应小于150mm（下图）。可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度：1－可调托座；2－螺杆；3－调位螺母；4－立杆；5－水平杆六、模板支撑架可调底座调节丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层水平杆离地高度不应大于350mm。八、模板系统的设计：（一）采用承插型套扣钢管搭设：118mm50×100mm2Φ48×3.0530（250），柱中双向增加Φ14穿心对拉螺栓各一道。250×100300mm，水平方向主背楞采用Φ48×3.0钢管@500mmΦ14一次浇注高度以层高为准。3,撑,900mm900mmh=1.20m,48mm，壁厚3.0mm。4,撑,900mm900mmh=1.20m,48mm，壁厚3.0mm。5、楼面板搭设：模板材料为夹板,夹板底模厚度18mm；支撑采用Φ48×3.0mm承插型套扣钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.2m。45°-60°之间,4.8m。十、架体与柱拉结主要有下列三种情况：采用顶撑方式：抱柱方式：架体与柱子之间采用柱侧边设置钢管与支撑架连接、步距方向水平杆与80×80mm十一、支模基础：现有五层结构楼板。1、施工顺序:放出轴线

第六章、支模安装和拆除2、梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计确定。3、支撑系统安装支撑搭设前,工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班级进行详细安全技术交底,并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。150200mm。80mm×80mm双木方。200mm。在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶部连续设置。2步设置一道水平剪刀撑。H3H/100090mm。水平杆的接长采用搭接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。头不能设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm1/3。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架与己浇筑的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。为加强立杆的支撑，不设置中间设置通道。捣砼时要进行全面检查，对不符合要求处要逐一进行整改、加固处理。监理验收通过后，方可投入使用。3、模板安装18mm在主龙骨上。18mm80×8080×80木枋。梁模板的安装1）先在柱上弹出轴线、梁位置线的水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱：当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000~3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：A、支撑应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。楼面模板的安装、板安装的偏差。首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托，托板上架设钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。1、验收及拆除的批准程序（1）模板安装完毕后，班组自检合格、项目部验收后，通知公司工程部进行复查验收，并报监理单位，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（2）模拆除前，必须向监理单位申请拆模申请报告。2、模板工程质量保证措施模板及其支架的有关要求模板及其支架必须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定：保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。具有足够的承载力，刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。构造简单、装拆方便，便于后续工序的施工。模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装结合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。模板安装采购符合如下规定：模板安装前应对操作人员进行技术交底。现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于4M1/1000~3/1000。垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。4、承插型套扣钢管脚手架施工验收记录：第七章、支模的拆除构件类型构件跨度构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001、拆除顺序：梁上顶托—梁底木方—梁底模板—板上木方—板底模板—纵横水平拉杆—剪刀撑—支撑立柱—下托座—垫木。2、支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。3、拆除支撑及模板前，应将混凝土试件送试验室检测，试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。5、拆除梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆，拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。6、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8、严格控制模板及其支架拆除和顺序。9、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。10、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和标志，并由专职人员负责警戒。11、拆除模板和支顶时，应先脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面、涂刷脱模剂。12、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端，自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬动，拆下的连接棒应装入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。13、模板的清理维修、存放模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。模板拆除成品保护要求；拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。坚持每次使用后清理板面。材料应按编号分类堆放。对己完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷出楼面。14、模板拆除验收表：PAGEPAGE20第八章、支模施工的安全管理为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立支模施工专项管理小组。其中项目经理陈永春为第一安全责任人，伍志森为现场专职安全管理员。项目部项目经理：陈永春项目技术负责人：项目部项目经理：陈永春项目技术负责人：陈庆生质安组施工组组长：周业机械水电组：陈腾汉资料组后勤组组长：安全文明施工水电线路质量检查施工放线组织安装就位机械设备维护材料供应后勤作业班组组织技术资料整理2、组织架构职责及联系电话姓名职务、职责联系电话陈永春组长（项目经理）代表公司履行工程合同，负责项目管理总协调，确保公司质量体系在项目上的有效进行庆生副组长（项目技术负责人）负责质量、安全、环保、职业健康体系在项目中的运行、编制施工组织设计等技术安全方案措施并督促实施交底、项目质量监控、现场签证及技术联系工作志森组员（安全员）负责现场安全技术措施的落实与检查工作、安全事故的处理，参与公司组织的安全检查，落实安全隐患的整改业（施工员组按质量技术要求施巨汉（合理安排保卫、后勤工作炬先组员（班组长）按照项目经理、施工负责人及技术负责人安排，合理调整现场劳动力，确保外脚搭拆施工进度、质量134172095183、支模的安全管理措施经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后土浇筑前向作业人员进行技术交底。对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。滑鞋，系安全绳。支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。监护。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的架设同步进行。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。后应立即恢复。操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑泵管及起重设备等。纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若出现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。在浇筑砼前重点检查、巡查部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动。钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。安全防护措施是否符合规范要求。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第九章、大风和雾、雨天气时措施1、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。2、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时，专人对脚手架进行观察，发现异常情况后，在脚手架地面挂起警戒牌，禁止人员进入警戒范围。第十章、监测措施1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、支模日常检查，巡查重点部位：杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。连接扣件是否松动。架体是否有不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载现象。安全防护措施是否符合规范要求。支架与杆件是否有变形现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4要求，并设变形监测报警值。承插型套扣钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12mm≤20mm8122水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30mm253立杆垂直度全高绝对偏差≤50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测<10mm8mm水准仪6支架水平位移≤10mm8mm经纬仪及钢板尺5、监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在柱的侧面标示出观测基准点，分别（位置在首层结构面上约1.5m处）程中，安排卢大维、唐茂坤进行监测。6、监测频率：20～30前后级砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝。7、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。第十一章、安全生产、文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是施工方案设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：方可作业。制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。塌伤人。二、预防高空坠落事故的安全技术措施（1）对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。高处作业人员的个人着装符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井子架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。要按规定要求搭各种脚手架。脚手架要铺严，板头要绑牢，不准留探头板。4m3～6m1m要切实做好洞口处的安全防护。1.5m160°～70°为宜，梯子13m如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂底用。登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、物体打击事故的安全技术措施1、进入施工现场任何人必须正确戴好安全帽，以防止物体打击头部，人员进出必须走安全通道，严禁随意翻越或穿行隔离区域。2、外架必须用密目安全网全封闭，接口封严，加设踢脚板；作业层脚手板必须满铺，没有探头板，扭曲木板不使用，架子离墙间距不大于30cm。3、外架上严禁堆放工具、设备和材料，垃圾必须及时清理，清理时严禁向下倾倒或抛洒，以防止超重或滑落伤人。4、外架拆除作业必须设立警戒区域，由专人监护，严禁向下抛掷钢管、扣件等，须传递。5、外架、卸料平台、采光井与主体的隔离必须到位。6、塔吊吊装路线严禁从人员头顶经过，严禁翻斗车吊装、长短件混吊、非信号工越权指挥等，遵守“十不吊”。7、洞口、临边必须防护到位，严禁私自拆除。四、预防机械伤害的安全措施1、固定加工机械的电源线必须加塑料套管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。2、做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，防止漏电。3、各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套——如调直机、圆盘锯等。4、现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2公分的不能使用，短于50CM的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。5、木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。6、使用套丝机、立式钻床、木工平刨作业等，严禁戴手套。7、加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。五、预防触电事故的安全措施1、三级配电，二级保护，动力箱与照明要分开。2、支线架设要架空，不准把支线架在钢管脚手架上和其他导电体上，不准使用花线。3、砼振动器的电源线，严禁在钢筋网上拖拉。4、未经专业安全技术培训，不准操作电工作业，电工必须持证上岗。5、施工现场不准使用无箱家用电器的塑料插座，三角型塑料插座，必须使用开关箱。6、地下室和潮湿等的作业场所的照明，必须使用安全电压。7、现场电源接头用绝缘胶布包扎良好，不准用塑料包扎，接头不能放在潮湿地上和水中。六、火 灾1、模板支撑易发生火灾的材料有：锯沫、刨花和废旧模板。2、建筑工地易引发火灾的几种情况：电焊、气割、电线短路、违章吸烟、照明烘烤和其它明火作业。3、要落实施工现场防火管理制度：4、火灾自救注意事项严禁挪用、破坏灭火器材。遇有火警发生时，应迅速准确地报告工地负责人，积极参与补救初期火灾，防止火势蔓延。5、火灾逃生要注意以下几点：(1）、不要惊慌,要尽可能做到沉着、冷静、更不要大吵大闹,互相拥挤;、正确判断火源、火势和蔓延方向，以便选择合适的逃生路线；、回忆和判断安全出口的反方向、位置，以便能在最短时间内找到安全出口；、要有互助友爱的精神，听从指挥，有秩序地撤离火场；(5)、当被烟火包围时，要用湿毛巾捂住口鼻，低姿势行走或匍匐穿出现场。当逃生通道被烟封住，可用湿棉被等披在身上弯腰冲过火场。等滑行到没有起火的楼层或地面上，不要跳楼。七、文明施工措施（1）所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全方准许进场施工。支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结1.5m位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。第十二章、应急救援预案本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。1、组织机构职责及成员（一）应急领导小组组织机构组长组长陈永春副组长副组长陈庆生报警组伍志森陈巨汉许继友后勤组潘啓红救护组黄剑平救护组黄剑平姓名职务职责联系电话陈永春组长负责向上联络，保持与公司、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟庆生副组长负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢志森组员根据指挥小组命令，立即布置现场实施自剑平组巨汉组啓红组员负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联庆市端州区第一人民医院急救电话（肇庆市端州区东岗东路9号）120警电话119报警110项目部必须把应急领导小组电话和相关的救援电话张贴在大门口明显的地方。2、应急救援机构职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、协助上级部门对事故调查。的真实性和时效性。4、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5、应急救援药品PAGEPAGE30外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、巾、急救包。服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。6、应急救援措施物体击打急救措施理。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及骨髓的附加损伤。200mm，尽快医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸通道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌用綳带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。凝血块或碎骨片等，再用侵有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的情况、部位、伤害性200mm，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用綳带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。额面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、12号粗针穿刺坏甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发现椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用綳带或布条包扎。伤者的两肩与两腿或单肩背运。可就地取材，用木板、竹皮等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。1h①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液遗患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a（0.9%Nacl后盖上消毒纱布，用綳带较紧地包扎。b、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增加强压力而达到止血。c、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上1/2（靠近心脏位置）1/3（脏位置）25-40min0.5-1②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。坍塌事故急救措施迅速组建、调集抢险及救护队伍。发现事故预兆后，立即停止工作，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法，向项目部有关人员报告或报警。项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。触电事故急救措施1）当事故发生后，现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。隔离电源方法：①断开电源开头②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。抢救方法①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）a、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。b、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴（如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）a、触开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相连，手掌根部放在心口稍高一点的地方。即放在胸骨下三分之一至三分之一处。c、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜。d、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根本完全离开胸膛。③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸和胸外心挤压法要同时交替进行。④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。⑤火灾事故急救措施发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇到火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子水后盖在身上，防止灼伤。疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。7、机械伤害事故应急措施1/21/325～400.5～1应尽量减少颠簸。故扩大，避免更大的人身伤害及财产损失。、在不影响安全的前提下，切断机构的电源。标志，拍照，详细记录和绘制事故现场图。目部报告。查事故现场是否处于安全状态，防止事故的扩大，并按规定向上级有关部门报告。第十三章、模板支撑计算一、计算书及相关附图（一）、剪力墙模板计算书一、参数信息基本参数次楞间距(mm):300；穿墙止水螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):450；穿墙止水螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；主楞信息主楞材料:钢管；主楞合并根数:2；直径；48mm；型号/钢号：Φ48*3.0/Q235次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4.44h，为0时(表示无资料)取200/(T+15)；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.00m/h；H--模板计算高度，取4.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。F=0.22*24*4.44*1*1.15*1.00=26.96kN/m2F=24*4.5=108.00kN/m2分别计算得26.96kN/m2、108.00kN/m2，取较小值26.96kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=26.96kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的五跨连续梁计算。面板计算简图抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×26.96×0.45=14.56kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45=2.52kN/m；q=q1+q2=17.08kN/m面板的最大弯矩：M=0.105×17.08×300.02=1.61×105N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15×15/6=1.875×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.61×105/1.875×104=8.59N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=8.59N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！计算公式如下:V=0.606ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×26.96×0.45=14.56kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45=2.52kN/m；q=q1+q2=17.08kN/m面板的最大剪力：V=0.606×17.08×300.0=3105.14N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=b--构件的截面宽度(mm)：b450mm；hn--面板厚度(mm)：hn15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×3105.14/(2×450×15)=0.690N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.690N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.644ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=l--计算跨度(次楞间距):l300.0mm；E--面板的弹性模量E9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.53/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=l/400=450/250=1.80mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.644×14.56×300.04/(100×9000×1.406×105)=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.600mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.80mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的五跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.5×9×9/6=60.75cm3；I=4.5×9×9×9//12=273.375cm4；E=9500.00N/mm2；其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距):l=450.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×26.96×0.45=14.56kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45=2.52kN/m；q=q1+q2=17.08kN/m面板的最大弯矩：M=0.105×17.08×450.02=3.63×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ --次楞承受的应力(N/mm2)；M --次楞计算最大弯矩W --次楞的截面抵抗矩，W=6.075×104mm3；ff=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=3.63×105/6.075×104=5.975N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=5.975N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下:V=0.606ql其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距):l=450.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×26.96×0.30=9.71kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30=1.68kN/m；q=q1+q2=11.39kN/m计算公式如下:V=0.606ql次楞的最大剪力：V=0.606×11.39×450.0=4657.72N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bh0)τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--次楞计算最大剪力(N)：V=b--次楞的截面宽度(mm)：b45.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h090.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×3106.05/(2×45.0×90.0)=1.15N/mm2；PAGEPAGE48次楞截面的受剪应力计算值τ=1.15N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.644ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=q1=1.2×26.96×0.30=9.71kN/m；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；E--次楞弹性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.73375×106mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.644×9.71×5004/(100×9500×2.73375×106)=0.150mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=l/250=2.00mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.150mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.00mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的五跨连续梁计算。本工程中，主楞采用Q235钢管，Φ48*3.0，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×5.08=10.16cm3；I=2×12.19=24.38cm4；E=2.06×105N/mm2；主楞计算简图作用在主楞的荷载:P＝（1.2×26.96+1.4×4）×0.3×0.45＝5.124kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=0.171pl=0.171×5.124×0.5=0.438KN·mmW--主楞的净截面抵抗矩(mm3)；W=1.016×104mm3；f--主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=0.438×106/1.016×104=43.110N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=43.110N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=VS/Itw其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--主楞计算最大剪力(N)：V=0.658×5.124=3371.59N；S—计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩,此处取2.934×105=mm3；tw—钢管直径；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=125N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:

τ=3371.59×2.934×105/48×2.438×105=84.532N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=84.532N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=1.097pl3/(100EI)=1.097×5.124×1000×5003/100×206000×24.38×105=0.014mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250;[ν]=2.00mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.014mm[ν]=1.2mm五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=170×10-3×105=17.85kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则每个穿墙螺栓承受最大拉力为:N=（1.2×26.96+1.4×4）×0.45×0.50＝8.539kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=8.539kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！（二）、柱模板计算书柱模板结构设计柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。应急留置中心五层高度4.5m计算：（其它层数参照计算）1、900*1000框架柱计算：（此柱以下参照计算）柱截面宽度B(mm):900mm；柱截面高度H(mm):1100mm；柱模板的总计算高度:H=m，柱安装模板高度3.7m；一、参数信息基本参数柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向竖楞数目:6；柱截面高度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；对拉螺栓直径(mm):M14；柱箍信息柱箍材料:Q235型钢管；型号：Φ48*3.0；柱箍的间距(mm):550；柱箍合并根数:2；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；弹性模量E：9500N/mm2；抗压强度设计值fc：12N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；B边最外两根竖楞间距：530mm；B边竖楞根数：6；B边竖楞间距调整(mm)：174×5；H边最外两根竖楞间距：530mm；H边竖楞根数：6；H边竖楞间距调整(mm)：194×5；面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取t--新浇混凝土的初凝时间，取4.44h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.00；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得F=0.22×24×4.44×1×1.15×1.58=42.60kN/m2、F=24×3.7=88.80kN/m2，取较小值42.60kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=42.60kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=42.60/24.000=1.775m；三、柱模板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。由于柱B方向和H方B方向和H(一).柱B方向模板计算面板抗弯强度验算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=550×153/12=1.547×105mm4；W=550×152/6=2.063×104mm3；对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=174.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.55=28.116kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.55=1.54kN/m；q=q1+q2=28.116+1.54=29.656kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×29.656×174.0×174.0=8.979×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=530×15.0×15.0/6=1.988×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=8.979×104/1.988×104=4.517N/mm2；面板的最大应力计算值σ=4.517N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=190mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.53=27.094kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.53=1.484kN/m；q=q1+q2=27.094+1.484=28.578kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×28.578×174.0=2983.54N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=b--构件的截面宽度(mm)：b530mm；hn--面板厚度(mm)：hn15.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2983.54/(2×530×15.0)=0.563N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.400N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.563N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=42.60×0.53＝22.58kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l174.0mm；E--面板弹性模量(N/mm2)：E= 9000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12=530×15.03/12=1.491×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]= 174/250=0.696mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×22.58×1744/(100×9000.0×1.491×105)=0.104mm；面板的最大挠度计算值ν=0.104mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.696mm,满足要求！(二）.柱B方向竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.70m,柱箍间距为530mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。别为:

本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分I=45×903/12=273.375×104mm4；W=45×902/6=6.075×104mm3；抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2

竖楞计算简图其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=530.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.174=8.895kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.174=0.487kN/m；q=q1+q2=9.382kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×9.382×530.0×530.0=2.635×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯矩W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.075×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.635×105/6.075×104=4.337N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=4.337N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=530.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.174=8.895kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.174=0.487kN/m；q=q1+q2=9.382kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×9.382×530=2983.48N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V竖楞计算最大剪力(N)：V=2983.48N；b竖楞的截面宽度(mm)：b45.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn90.0mmfv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.400N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2983.48/(2×45.0×90.0×1)=1.105N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.400N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.105N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=42.60×0.174=7.412kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l530.0mm；E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=273.375×104mm4；竖楞最大容许挠度:[ν]=530/250=2.12mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×7.412×5304/(100×9500.0×273.375×104)=0.152mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.152mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2.12mm，满足要求！(三).柱H方向模板计算面板抗弯强度验算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=530×153/12=1.491×105mm4；W=530×152/6=1.988×104mm3；对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的五跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.105ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=194.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.53=27.094kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.53=1.484kN/m；q=q1+q2=28.578kN/m；面板的最大弯矩：M=0.105×28.578×194×194=11.293×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=530×152/6=1.988×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=11.293×104/1.988×104=5.681N/mm2；面板的最大应力计算值σ=5.681N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下:V=0.606ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=194mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.53=27.094kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.53=1.484kN/m；q=q1+q2=28.578kN/m；面板的最大剪力：V=0.606×28.578×194.0=3359.74N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=b--构件的截面宽度(mm)：b530mm；hn--面板厚度(mm)：hn15.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×3359.74/(2×530×15.0)=0.634N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.400N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.634N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.644ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=42.60×0.53＝22.578kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l194.0mm；E--面板弹性模量(N/mm2)：E= 9000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12=530×15.03/12=1.491×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]= 194/250=0.776mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.644×22.578×1944/(100×9000.0×1.491×105)=0.153mm；PAGEPAGE50面板的最大挠度计算值ν=0.153mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.776mm,满足要求！(四).柱H向竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.70m,柱箍间距为530mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。别为:

本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分I=45×903/12=273.375×104mm4；W=45×902/6=6.075×104mm3；抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2

竖楞计算简图其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=530.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.194=9.917kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.194=0.543kN/m；q=q1+q2=10.460kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×10.460×530.0×530.0=2.938×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯矩W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.075×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.938×105×105/6.075×104=4.836N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=4.836N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=530.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×42.60×0.194=9.917kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.194=0.543kN/m；q=q1+q2=10.460kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×10.460×530=3326.28N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其