某大厦（框架-剪力墙结构地上28层地下3层）工程高支模专项施工方案（全套计算书多图）

大厦工程高支模模板专项施工方案二00七年八月二十七日第一节编制依据 1 1 2 3第五节模板安装 5第六节模板拆除 8第七节模板技术措施 8第八节安全、环保文明施工措施 第九节模板(脚手架)计算书 板模板计算书110第十节模板施工 模板专项施工方案第一节编制依据第二节工程概况第三节方案选择第四节材料选择第4页共127页C类指有片状剥落，锈蚀面积大(达总表面面积的50%以上),有修坑，但无及配件应报废。损伤、裂纹，指主要受力杆件(立杆、很杆等)有裂纹等毛口；严禁使用有硬伤(硬弯、砸扁等)及严重锈蚀的钢管。第五节模板安装1)、两块模板之间拼缝≤12)、相邻模板之间高低差≤13)、模板平整度≤24)、模板平面尺寸偏差±32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1.2MPa),即用手按不松第6页共127页2、技术要点5.2、模板构造钢管(单钢管):Φ48×3.5布置，间距横向600mm支承为钢管。扣件式钢管脚手(1)模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木(2)钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下(4)梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固(尽量取45°)板，间距木方：50×100mm,纵向支撑采用截面为200mm。门式脚手架作为撑系第8页共127页(5)板支撑架体设置剪刀支撑，采用二步三跨，连续对称加固(尽量取45°)要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而受构件跨度(m)标准值的百分率(%)8—第9页共127页和检测报告来检验)。2、外观质量检查标准(通过观察检验)厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点1)模板安装应满足下列要求：第10页共127页10%,且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3项饮国家规范标准允许偏差(mm)检查方法1轴线位移柱、墙、梁5量尺2底模上表面标高士5水准仪或拉线、尺章3就面模内尺寸基础尺量柱、墙、梁4层高垂直度6经纬仪或拉姥、尺量85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5尺、塞尺7阴阳角方正方尺、塞尺垂直线尺8预埋铁件中心线位移拉线、尺量9预埋管、理栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度预留孔洞中心线位程拉线、尺量尺寸门窗洞中心线位移捡线、尺量充、高对角线插筋中心线位移5尺量外露长度第11页共127页于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。现浇平整度不超过2mm;1)墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模板(墙厚每边减少1mm)。3)门窗洞口处对称浇筑混凝土；第12页共127页土浇筑不密实。第13页共127页(2)支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相操作规程等)。电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查);第14页共127页(7)模板堆放时，使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上，防止模(10)环保与文明施工第九节模板计算书安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣第15页共127页断面图侧面图梁截面宽度B(m):0.30;梁截面高度D(m):1.20;混凝土板厚度(mm):120.00;立杆沿梁跨度方向间第16页共127页梁底方木截面宽度b(mm):70.0;梁底方木梁底纵向支撑根数：3;面板厚度(mm):18.0;其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;β₁--外加剂影响修正系数，取1.200;β₁--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得50.994kN/m²、18.000kN/m²,取较小值18.000kN/m²作为本工程侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q1.强度计算M-一面板的最大弯距(N.mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)q=q₁+q₂=10.368+1.008=11.376kN/m;计算跨度(内楞间距):1=216mm;面板的最大弯距M=0.1×11.376×216²=5.31×10⁴N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=5.31×10⁴/2.16×面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm²;面板的受弯应力计算值σ=2.457N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算1--计算跨度(内楞间距):1=216mm;面板的最大挠度计算值：w=0.677×9.6×216*/(100×9500×1.94×10³)=面板的最大挠度计算值w=0.077mm小于面板的最大容许挠度值其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm²);内楞计算跨度(外楞间距):1=500mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.01×10⁵/8.33×10⁴=2.416内楞最大受弯应力计算值σ=2.416N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!【满足】其中1--计算跨度(外楞间距):1=500mm;E--内楞的弹性模量：10000N/mm²;内楞的最大挠度计算值w=0.067mm小于内楞的最大容许挠度值2.外楞计算外楞计算简图001).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm²)M--外楞的最大弯距(N.mm);第22页共127页外楞最大计算跨度：1=300mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=1.08×10⁵/1.02×10⁴=10.665外楞的受弯应力计算值σ=10.665N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】2).外楞的挠度验算外楞的最大挠度计算值w=0.011mm小于外楞的最大容许挠度值N<[N]=f×A穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.792kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!【满足】I=1000×18×18×18/12=4.86×10³mm⁴;q:1.2×(24.00+1.50)×1.00×1q=q1+q2+q3=33M=0.125ql²Max=0.125×35.946×0.15²梁底模面板计算应力σ=1.872N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算q=((24.0+1.50)×1.200+0.31--计算跨度(梁底支撑间距):1=150.00mm;面板的最大挠度计算值：w=0.018mm小于面板的最大允许挠度值：[w]=150/250=0.6mm,满足要求!【满足】七、梁底支撑的计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土q₂=0.35×0.15×(2×1.2+0.3)/0.3=0.472kN/m;经计算得到，活荷载标准值P₁=(2.5+2)×活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN/m;PAI=7×10×10×10/12=583.33cm⁴;最大弯距M=0.1ql²=0.1×7.02×1×1=0.702kN.最大应力σ=M/W=0.702×10°/116666.7=6.017N/mm²;方木的最大应力计算值6.017N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!【满足】方木受剪应力计算值T=3×4212/(2×70×100)=0.903N/mm²;方木的受剪应力计算值0.903N/mm²小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm²,满足要求!q=4.590+0.473=5.063w=0.677×5.062×1000⁴/(100×10000×583.333×104)=方木的最大允许挠度[w]=1.000×1000/250=4.000mm;方木的最大挠度计算值w=0.588mm小于方木的最大允许挠度[w]=4mm,满足要求!【满足】3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m²):q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m²;q=1.2×(30.600+0.350)+1.4×4.500=43.440kN/m²;N=1.2q₂ahP₂=P₃=..…=Pn-1=p双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×N₃=1.2×(1.20/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.35=0.357kN;N4=1.2×(1.20/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=3.121N=0.544+2.448+0.357+3.121=6.47kN;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.89;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[1。--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算k₁--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;钢管立杆受压应力计算值；σ=6470.326/(0.207×489)=63.921N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=63.921N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值k₁--计算长度附加系数按照表1取值1.167;立杆计算长度L。=k₁k₂(h+2a)=1.167×1.041×(1.5+0.1×2由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391;钢管立杆受压应力计算值；σ=6470.326/(0.391×489)=33.841N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=33.841N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】梁底支撑最大支座反力：N,=6.476kN;脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×(15.8-1.2)=2.448kN;N=6.476+2.448=8.737kN;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.89;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm);1。--计算长度(m);k₁--计算长度附加系数，取值为：1.167;第31页共127页由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;钢管立杆受压应力计算值；σ=8737.442/(0.203×489)=88.02N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=88.02N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391;钢管立杆受压应力计算值；σ=8737.442/(0.391×489)=45.698N/mm;钢管立杆稳定性计算σ=45.698N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】步距h(m)h+2a或u1h(m)1.441.01.0121.0221.0311.0391.1.621.01.0071.0141.0211.02911.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.05211.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.04812.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.梁截面宽度B(m):0.30;梁截面高度D(m):2.20;第33页共127页4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3;面板厚度(mm):18.0;其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;β₁--外加剂影响修正系数，取1.200;根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得50.994kN/m²、18.000kN/m²,取较小值18.000kN/m²作为本工程和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混1.强度计算M--面板的最大弯距(N.mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)M=0.125ql²计算跨度(内楞间距):1=200mm;面板的最大弯距M=0.125×28.44×200²=1.42×10⁵N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=1.42×10⁵/7.35×面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm²;面板的受弯应力计算值σ=1.935N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算1--计算跨度(内楞间距):1=200mm;面板的最大挠度计算值w=0.128mm小于面板的最大容许挠度值[w]=0.8mm,满足要求!【满足】本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截q1).内楞强度验算其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm²);M=0.101gi²内楞计算跨度(外楞间距):1=400mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.60×10⁵/1.67×10⁵=2.758内楞最大受弯应力计算值σ=2.758N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值2).内楞的挠度验算其中1--计算跨度(外楞间距):1=400mm;W=0.677×28.44×400⁴/(100×10000×8.33×10⁶)=0.059mm;内楞的最大挠度计算值w=0.059mm小于内楞的最大容许挠度值[w]=1.6mm,满足要求!【满足】1).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm²)σ=2.09×10⁶/2×外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm;外楞的强度计算值σ=102.18N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】2).外楞的挠度验算w=10428.000×400.00³/(100×206000.000×243800.000)=0外楞的最大挠度计算值w=0.133mm小于外楞的最大容许挠度值[w]=1mm,满足要求!【满足】五、穿梁螺栓的计算N<[N]=f×A穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×24+1.4×2)×0.3×2.02=18.98kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=18.98kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN,满足要求!【满足】其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm²);q₁:1.2×(24.00+1.50)×0.70×2q=q1+q2+q3=42.41+0.26+1Max=0.125×44.44×0.15²=0.125kN.m;梁底模面板计算应力σ=3.307N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算q=((24.0+1.50)×2.200+0.31--计算跨度(梁底支撑间距):1=150.00mm;面板的最大挠度计算值：w=0.521×39.515×150⁴/(100×9500×3.40×面板的最大挠度计算值：w=0.032mm小于面板的最大允许挠度值：[w]=150/250=0.6mm,满足要求!【满足】七、梁底支撑的计算q₂=0.35×0.15×(2×2.2+0.3)/0.3=0.822kN/m;经计算得到，活荷载标准值P₁=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m;2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×8.415+1.2×0.822=11.085kN/m;活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN/m;PAB方木计算简图W=5×10×10/6=83.33最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如线荷载设计值q=11.085+0.945=12.03kN/m;最大弯距M=0.1ql²=0.1×12.03×0.7×0.7=0.589kN.m;最大应力σ=M/W=0.589×10°/83333.3=7.074N/mm²;方木的最大应力计算值7.074N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,方木的受剪应力计算值1.516N/mm²小于方木抗剪强度设计值【满足】w=0.677×9.237×700⁴/(100×10000×416.667×10)方木的最大挠度计算值w=0.36mm小于方木的最大允许挠度q1=(24.000+1.500)×2.200=5q=1.2×(56.100+0.350)+1.4×4.500梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。N=1.2q₂ah0弯矩图(kN.m)支座反力RA=Rg=1.124kN,中间支座最大反力Rmax=7.297;最大弯矩M=0.172kN.m;最大挠度计算值V=0.027mm;最大应力σ=0.172×10/5080=33.949N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值33.949N/mm²小于支撑钢管的抗弯设计强度按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》(刘群主编P96),双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!【满水平钢管的最大支座反力：N₁=1.124kN;脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×4.25=0.658kN;N₃=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.70×0.35=0.191kN;N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.70×0.180×N=1.124+0.658+0.191+2.506=4.479kN;A-一立杆净截面面积(cm²):A=4.89;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm);1。--计算长度(m);第46页共127页k₁--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;L₀/i=2945.25/15.8=186;由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;钢管立杆受压应力计算值；σ=4479.376/(0.207×489)=44.253N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=44.253N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;钢管立杆受压应力计算值；σ=4479.376/(0.417×489)=21.967N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=21.967N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值N=7.297+0.658=7.615kN;φ-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1./i查表得到；A--立杆净截面面积(cm²):A=4.89;第47页共127页W--立杆净截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);1。--计算长度(m);u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;钢管立杆受压应力计算值；σ=7614.86/(0.203×489)=76.711N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=76.711N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要立杆计算长度L。=k₁k₂(h+2a)=1.167×1.001×(1.5+0.1×2)=1.986由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;钢管立杆受压应力计算值；σ=7614.86/(0.417×489)=37.344N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=37.344N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】第48页共127页h+2a或ulh(m)8断面图侧面图梁截面宽度B(m):0.50;梁截面高度D(m):0.80;第49页共127页混凝土板厚度(mm):250.00;立杆沿梁跨度方梁底纵向支撑根数：3;面板厚度(mm):18.0;F=0.22γtββ₂√F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;β₁--外加剂影响修正系数，取1.200;次楞(内龙骨)的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：M--面板的最大弯距(N.mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²);按以下公式计算面板跨中弯矩：新浇混凝土侧压力设计值：q₁=1.2×0.4×q=q₁+q₂=10.368+1.008=11.376kN/m;计算跨度(内楞间距):1=110mm;面板的最大弯距M=0.1×11.376×110²=1.38×10⁴N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=1.38×10⁴/2.16×面板的受弯应力计算值σ=0.637N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算1--计算跨度(内楞间距):1=110mm;w=0.677×9.6×110⁴/(100×9500×1.94×10⁵)=0.005mm;[w]=0.44mm,满足要求!【满足】I=5×10³×1/12=416.67cm;q其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm²);M--内楞的最大弯距(N.mm);内楞计算跨度(外楞间距):1=500mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.01×10⁵/8.33×10⁴=2.416内楞最大受弯应力计算值σ=2.416N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!【满足】其中1--计算跨度(外楞间距):1=500mm;E--内楞的弹性模量：10000N/mm²;内楞的最大挠度计算值：w=0.677×6.6×500⁴/(100×10000×4.17×10°)=内楞的最大挠度计算值w=0.067mm小于内楞的最大容许挠度值[w]=2mm,满足要求!【满足】2.外楞计算截面类型为圆钢管48×3.5;外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm³;楞计算简图0外楞弯矩图(kN.m)1).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm²)外楞最大计算跨度：1=100mm;σ=3.44×10⁴/1.02×10⁴=3.387N/mm²;外楞的受弯应力计算值σ=3.387N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【2).外楞的挠度验算外楞的最大挠度计算值w=0.001mm小于外楞的最大容许挠度值[w]=0.25mm,满足要求!【满足】N<[N]=f×A第56页共127页穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.264kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm²);1--计算跨度(梁底支撑间距):1=250.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);q₁:1.2×(24.00+1.50)×1.00×0.q=q1+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93k梁底模面板计算应力σ=3.607N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算q=((24.0+1.50)×0.800+0.31--计算跨度(梁底支撑间距):1=250.00mm;第58页共127页w=0.521×20.75×250°/(100×9500×4.86×10⁵)=面板的最大挠度计算值：w=0.091mm小于面板的最大允许挠度值：[w]=250/250=1mm,满足要求!【满足】q₁=(24+1.5)×0.8×0.25=5.1kN/m;q₂=0.35×0.25×(2×0.8+0.5)/0.5=0.368kN/m;静荷载设计值q=1.2×5.1+1.2×0.368=6.561kN/m;PAB方木计算简图I=7×10×10×10/12=583.33cm⁴;最大弯距M=0.1ql²=0.1×8.136×1×1=0.814kN.m;最大应力σ=M/W=0.814×10/116666.7=6.974方木的最大应力计算值6.974N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!【满足】方木受剪应力计算值T=3×4881.6/(2×70×100)=1.046N/mm²;方木的受剪应力计算值1.046N/mm²小于方木抗剪强度设计值w=0.677×5.468×1000⁴/(100×10000×583.333×104)=q1=(24.000+1.500)×0.800=20.400q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m²;q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m²;N=1.2g₂ah计算简图(kN)P2=P₃=.=Pn-1=p0弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=Rg=1.568kN,中间支座最大反力Rmax=6.568;最大弯矩M=0.235kN.m;最大挠度计算值Vx=0.06mm;最大应力σ=0.235×10°/5080=46.306N/mm²;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值46.306N/mm小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm²,满足要求!【满足】按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》(刘群主编P96),双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!【满足】立杆的稳定性计算公式脚手架钢管的自重；N₂=1.2×0.129×N₃=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×1.00×0.35=0.273kN;N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×1.00×0.250×(1.50+24.00)N=1.568+0.906+0.273+4.972=7.72kφ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1。/i查表得到；A--立杆净截面面积(cm²):A=4.89;W--立杆净截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);1。--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算k₁--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;钢管立杆受压应力计算值；σ=7720.012/(0.207×489)=76.267-N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=76.267N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算k₁--计算长度附加系数按照表1取值1.167;k₂--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.006;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;钢管立杆受压应力计算值；σ=7720.012/(0.417×489)=37.859N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=37.859N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】第64页共127页脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×(5.85-0.8)=0.906kN;N=6.568+0.906=7.35kφ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1./i查表得到；W--立杆净截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);1。--计算长度(m);k₁--计算长度附加系数，取值为：1.167;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;钢管立杆受压应力计算值；σ=7350.116/(0.203×489)=74.044N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=74.044N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】k₂--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.006;由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;钢管立杆受压应力计算值；σ=7350.116/(0.417×489)=36.045N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=36.045N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²步距h(m)h+2a或ulh(m)1.441.01.0121.0221.0311.0391.01.531.01.0071.0151.0241.0311,0391.0471.01.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.01.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.01.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.02.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.02.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.02.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0第66页共127页侧面图梁截面宽度B(m):0.40;梁截面高度D(m):0.70;混凝土板厚度(mm):120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;模板自重(kN/m²):0.35;钢筋自重(kN/m):1.50;第67页共127页4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4;面板厚度(mm):18.0;F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;次楞(内龙骨)的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。qσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)计算跨度(内楞间距):1=145mm;面板的最大弯距M=0.1×4.133×145²=8.69×10'N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=8.69×10³/1.08×面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm²;面板的受弯应力计算值σ=0.805N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算1--计算跨度(内楞间距):1=145mm;w=0.677×3.36×145⁴/(100×9500×9.72×104)=0.011面板的最大挠度计算值w=0.011mm小于面板的最大容许挠度值[w]=0.58mm,满足要求!【满足】本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截I=5×10³×q内楞计算简图1).内楞强度验算其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm²);内楞计算跨度(外楞间距):1=200mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值内楞最大受弯应力计算值σ=0.144N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值2).内楞的挠度验算其中1--计算跨度(外楞间距):1=200mm;w=0.677×2.44×200⁴/(100×10000×4.17×10)=0.001mm;内楞的最大挠度计算值w=0.001mm小于内楞的最大容许挠度值[w]=0.8mm,满足要求!【满足】外楞弯矩图(kN.m)1).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm²)根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.102kN.m外楞最大计算跨度：1=200mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=1.02×10'/1.02×10⁴=10.056外楞的受弯应力计算值σ=10.056N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】2).外楞的挠度验算第73页共127页外楞的最大挠度计算值w=0.04mm小于外楞的最大容许挠度值[w]=0.5mm,满足要求!【满足】穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×16.8+1.4×2)×0.2×0.3=1.378kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.378kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!【满足】W=1000×18×18/6=5.40I=1000×18×18×18/12=4.86×10³mm⁴;q1.抗弯强度验算其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm²);1--计算跨度(梁底支撑间距):1=133.33mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);q₁:1.2×(24.00+1.50)×1.00×0.q=q1+q2+q3=19.28+0.Mmx=0.10×22.176×0.133²σ=0.039×10°/5.40×10⁴=0.73N/mm²;梁底模面板计算应力σ=0.73N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】2.挠度验算q=((24.0+1.50)×0.700+0.31--计算跨度(梁底支撑间距):1=133.33mm;w=0.677×18.2×133.3⁴/(100×9500×4.86×10)=面板的最大挠度计算值：w=0.008mm小于面板的最大允许挠度值：[w]=133.3/250=0.533mm,满足要求!【满足】七、梁底支撑的计算qz=0.35×0.133×(2×0.7+0.4)/0.4=0.21kN/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN经计算得到，活荷载标准值P₁=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m;2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.38+1.2×0.21=3.108kN/m;活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m;PAB方木计算简图W=5×10×10/6=83.33线荷载设计值q=3.108+0.84=3.948kN/m;最大弯距M=0.1ql²=0.1×3.948×1×1=0.395kN.m;抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;方木的最大应力计算值4.738N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!【满足】方木受剪应力计算值T=3×2368.8/(2×50×100)=0.711N/mm;方木抗剪强度设计值[t]=1.7N/mm²;方木的受剪应力计算值0.711N/mm²小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm²,满足要求!【满足】w=0.677×2.59×1000⁴/(100×10000×416.667×10)=方木的最大挠度计算值w=0.421mm小于方木的最大允许挠度q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。N=1.2g₂ahN=1.2q₂ahP₂=P₃=..…=Pn-1=P0支座反力RA=R₃=0.547kN,中间支座最大反力Rmax支撑钢管的最大应力计算值80.837N/mm²小于支撑钢管的抗弯设计强度脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×11.9=1.844kN;N=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.35=0.336kN;第80页共127页N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.120×N=0.547+1.844+0.336+2.938=5.664kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1./i查表得到；W--立杆净截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);1。--计算长度(m);k₁--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;钢管立杆受压应力计算值；σ=5664.115/(0.207×489)=55.957N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=55.957N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!k₂--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.027;立杆计算长度L。=k₁k₂(h+2a)=1.167×1.027×(1.5+0.1×2)=2.037m;由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401;钢管立杆受压应力计算值；σ=5664.115/(0.401×489)=28.885N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=28.885N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N₁=10.75kN;脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.N=10.75+1.844=12.485kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1。/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;A-一立杆净截面面积(cm²):A=4.89;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=5.08;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm²;1。--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算k₁--计算长度附加系数，取值为：1.167;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;立杆计算长度L。=k₁uh=1.167×1.7×1.5=2.976m;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;钢管立杆受压应力计算值；σ=12485.171/(0.203×489)=125.774N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=125.774N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算k₁--计算长度附加系数按照表1取值1.167;k₂--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.027;立杆计算长度L。=k₁k₂(h+2a)=1.167×1.027×(1.5+0.1×2)=2.037L./i=2037.465/15.8=129;由长细比1o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401;钢管立杆受压应力计算值；σ=12485.171/(0.401×489)=63.671N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=63.671N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!【满足】模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。步距h(m)h+2a或ulh(m)1.351.01.0141.0261.0391.04211.621.01.0071.0141.0211.02911.921.01.0071.0121.0181.02412.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.04412.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.04212.701.01.0071.0101.0161.0201,0271.0321.0371.0421以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容第83页共127页4).在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。第84页共127页3).浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等3--横杆；4--横杆加强杆计算门架的几何尺寸图1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25;梁截面高度D(m):0.75;第85页共127页h₁(mm):1536.00,h₂(mm):100.00,步距(mm4.梁底模板参数板底横向支撑截面类型：木方：50×100mm;板底纵向支撑截面类型：12.61.梁侧模板荷载按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;β₁--外加剂影响修正系数，取1.200;β₂--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得48.659kN/m²、18.000kN/m²,取较小值18.000kN/m²作为三、梁侧模板面板的计算侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q1.强度计算q=q₁+q₂=9.720+1.260=10.980计算跨度(内楞间距):1=216.67mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=5.15×10⁴/2.70×面板的受弯应力计算值σ=1.909N/mm²小于面板的抗弯强度设计值1--计算跨度(内楞间距):1=216.67mm;w=0.677×9×216.67/(100×9500×2.43×10⁵)=0.058mm;面板的最大挠度计算值w=0.058mm小于面板的最大容许挠度值[w]=0.867mm,满足要求!【满足】本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截q1).内楞强度验算其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm²);M--内楞的最大弯距(N.mm);q=(1.2×18×0.9+1.4×2×内楞计算跨度(外楞间距):1=200mm;σ=9.66×10³/8.33×10⁴=0.116N/mm²;内楞最大受弯应力计算值σ=0.116N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值2).内楞的挠度验算其中1--计算跨度(外楞间距):1=200mm;w=0.677×1.98×200⁴/(100×10000×4.17×10°)=0.001mm;内楞的最大挠度计算值w=0.001mm小于内楞的最大容许挠度值[w]=0.8mm,满足要求!【满足】本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,01).外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm)外楞最大计算跨度：1=200mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=2.62×10⁵/8.33×10⁴=3.14外楞的受弯应力计算值σ=3.14N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm²,满足要求!【满足】2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.外楞的最大挠度计算值w=0.166mm小于外楞的最大容许挠度值[w]=0.8mm,满足要求!【满足】N<[N]=f×A穿梁螺栓有效直径：9.85mm;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3=3.66kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!【满足】1--计算跨度(梁底支撑间距):1=200.000mm;q₁:1.2×(24+1.5)×0.75×q=q₁+Q₂+q₃=5.164+0.其中，σ--面板承受的应力(N/mm²);W=0.250×10³×18.000²/6=13500.000mm³;σ=M/W=23553.000/13500.000=1.745N/mm2;值[f]=13N/mm²,满足要求!【满足】q=((24.0+1.50)×0.750+0.1--计算跨度(梁底支撑间距):1=200.00mm;w=0.677×4.869×200⁴/(100×9500×1.22×10⁵)面板的最大挠度计算值：w=0.045mm一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方：50×100mm。第94页共127页q₂:=0.35×(2×0.75+0.25)/0经计算得到，活荷载标准值线荷载标准值：q=4.358+0.504=4.86T=3×0.608×10³/(2×50.000×1横向支撑的最大应力计算值3.986N/mm²小于横向支撑的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm²,满足要求!【满足】横向支撑的受剪应力计算值0.182N/mm²小于抗剪强度设计值横向支撑的最大挠度w=1.198mm小于最大允许挠度二)、梁底纵向支撑计算P₁:=(24+1.5)×0.75×0.25×0.2/2=0.478kN;p₂:=0.35×(2×0.75+0.25)×0.2/2=0.061kN经计算得到，活荷载标准值经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2×(0.478+0.061)梁底纵向支撑，按集中荷载两跨连续梁计算(附计算简图):梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)最大变形(挠度):w=0.030mmW--梁底纵向支撑的截面抵抗矩：截面抵抗矩W=62137mm³;[w]--最大容许挠度(mm)[w]=1000.000/250=4.000mm;σ=M/W=0.344×10/62137.000=5.541N/mm²梁底纵向支撑的最大应力计算值5.541N/mm²小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值215N/mm²,满足要求!【满足】T=1.779×10³×[53×126²-(53-5.5)×108²]/梁底纵向支撑的受剪应力计算值2.968N/mm²小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值125N/mm²,满足要求!【满足】2副连接棒2个第99页共127页锁臂2副2×0.184=0.368kN剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置α=arctg((4×1.95)/(5×1.00))=57.3437.632×10-³×(5×1.000)Nck₂=0.124kN/m;1)钢筋混凝土梁自重(kN):(24.000+1.500)×0.250×0.静荷载标准值总计为N₆=(Ncx+Ngx)×4.000+N=7.943kN;NQ=2.000×0.250×1.000=0.500kN;作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2-Ng+1.4No其中Nc--每米高脚手架的静荷载标准值，Ne=7.943kN/m;N₄--脚手架的活荷载标准值，N₀=0.5