建筑模板工程专项施工方案

南京区高淳碧桂园一期A标

模板工程

专

项

施

工

方

案

编制单位:

编制时间:

目录

一、工程概况................................................2

二、编制依据及说明.........................................3

三、基础模板工程............................................4

四、柱墙模板支设............................................7

五、梁板梯模板支设.........................................8

六、安全文明施工............................................11

七、模板拆除................................................1

八、模板计算书（说明部份）................................13

基础部份模板计算.......................................13

标准层部份模板计算.....................................68

框架柱剪力墙模板计算..................................112

南京区高淳碧桂园一期A标

模板工程专项施工方案

第一章工程概况

南京区高淳碧桂园一期A标工程；工程建设地点：芜太路与石臼湖北路

交汇处东北角；属于框剪结构；地下一层；地上26+1层；建筑高度：88.4m;

标准层层图：2.8mo

本工程由南京区碧桂园房地产开发有限公司投资建设，广东博意建筑设

计院设计，中太建设集团股份有限公司组织施工。

第二章编制依据及说明

本案依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2015)、《混

凝土结构设计规范》GB50010-2016、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2015)、

《钢结构设计规范》(GB50017-2017)等规范编制。

本工程模板采用九夹板木模，钢管用①48脚手钢管搭设排架系统，整个

模板工程的工期相当紧，质量要求又比较高；因此，既要保证质量，又要加

快进度，故有必要对模板，支撑系统进行优化，以最经济的方案来取得较快

的施工进度；按照以往施工经验建立起钢管排架及支架系统，根据设计图纸

要求，本工程基础主楼采用筏板基础，裙房及车库采用独立基础。针对此种

情况，公司在施工过程中主楼筏板基础、集水井、电梯井采用砖胎模，其余

均用木模。所用材料支撑采用直径48壁厚3.5焊接钢管，扣件式满堂红脚手

架作承重支撑中48脚手管。50X100木楞，平台采用九夹板；外用剂清洁剂、

脱模剂。

第三章基础模板工程

一、筏形基础砖胎模的制做

首先开挖承台土方人工清理至标高后，经验收合格后，先浇注混凝土垫

层。后用M5水泥砂浆砌筑240厚砖模，并在砖模内墙及顶面用1:2水泥砂

浆抹灰20厚，砖胎模四周做成小圆角，便于防水层施工。砌筑高度根据各承

台具体高度确定。具体做法如附图：

筏形基础24()厚砖胎模做法

二、集水井砖胎模做法

三、电梯井砖胎模做法

<?.■

<?

a

A

4

AJ

4

G

畿就如自肺I8"g

3例奴

1：2就峭行

M5小视步楸麒（240R）

四、地下室外墙模板做法

剪力墙、框架柱支模时先根据模板边线位置，在距筏板面（或模板下口

上）50〜100mm处焊固定筋，防止模板位移。外围墙体抗渗与不抗渗处，均

在交接暗柱边，立钢丝网一道，绑扎在暗柱上；以便能有效进行区分不同标

号的被。后浇带处应根据图纸设计要求及施工规范设置防水措施，或设置止

水钢片。外墙止水螺杆设置见下图：

■

4

7/

20厚60X60木块

S6止小螺打

20厚九夹板

止水片

100X50方木

e48钢管

地下室外墙模板

五、其余梁、柱、墙、板等模板的支设方法要求参见后面的柱墙、梁板模板

的支设，及计算书的设计方法施工。

第四章柱墙模板支设

柱墙模支设时，采用流水方案进行，柱模固定采用50X100木方和中48

脚手管和扣件做成井子箍每500mm一道，由于采用商品砂的模板承受的侧压

力较大，柱内考虑使用对拉连杆；柱模内垃圾全部清理干净，底部有间隙处

预先用1：2.5水泥砂浆找平，使砂浆不致渗出，保证柱根不致烂根；柱墙模

支设（如下图所示）

为防止框架混凝土柱墙因模板拼接不严而造成烂根现象的产生，支模前，

应将框架柱墙部位的清理干净；混凝土底板浇筑过程中，其表面应抹平压光;

支模前，在模板侧面粘贴海绵条，以减小模板与楼面的缝隙；混凝土浇筑前

先浇筑一层50MM厚与混凝土配合比相同的无石子砂浆，以避免混凝土产生

离析现象；

梁、柱、板接头处，由于没有专用模板与有力的措施，往往在施工中会

产生跑模、漏浆、线角不正、大小头和缩径等现象，因此，在支模时采用根

据实际尺制作定型木制补空模板的方案进行施工，自梁底高度向上50mm,设

两道井箍，以箍紧补空板；

为确保工程的施工质量，解决由于漏浆往往造成线角不整等缺陷，柱墙

模均采用定型木模，从而解决漏浆的问题；柱的接缝处理，柱墙模预先拼装

大模，在拼装时，就注意拼缝的平直，但新老混凝土施工缝的平整过程难度

较大，我们将采用二次装模法，即第一次行将模板装至梁底下20mm处，在

柱顶模内侧四周钉20mmX20mm木条，使柱顶混凝土形成凸桦上；第二次安

装柱顶尾模至楼板底，利用已浇筑完的柱顶凸桦下柱顶模穿腹螺栓固定柱尾

模的竖向压骨，使柱顶施工缝连接严密平整，柱、梁、板交接处几何尺寸准

确。

其余详见计算书。

第五章梁板梯模板支设

一、质量要求

模板的几何尺寸准确，必须保证工程结构部分的形状尺寸和位置、标高

等设计规定。

拼缝严密，不漏浆，接缝平整，表面无油污。

模板要有足够的承载力，整体刚度好，构造尽量简单，便于装拆，便于

钢筋绑扎和浇灌混凝土。

柱模上下应保持在同一轴线上，垂直偏差控制在5mm内水平标高应符合

设计标高，准许高差控制在8mm内。

梁的模板跨度大于4m时，梁底板应起拱2/1000-3/1000,板跨度大于4m

时,起拱1/1000—1.5/1000。

梁高大于600,采用对拉螺栓固定加固或斜杆支撑加固。

竹胶板在平板四周，固定铁钉不得小于4只/米，其余地方保证不变形、

起拱，竹胶板接缝处采用胶带封密，平板的模板与模板的接缝必须留设在木

坊中间，减少砂的漏浆。

墙体中的预留洞口模板，周边应有固定设置；

二、大梁模板支撑梁的连接搁置方法

端头固定方法：为了拆除方便，在柱模外侧钉一横向木楞，木楞上皮标

高即为钢管排架支撑梁的底标高，当梁模板安装完成后，其两侧及时用木楔

钉在横木楞上，用来固定支撑梁，防止其左右摆动；同时，框架柱外侧四角

上立根钢管并与框架柱模板的井箍连成一个体，在支撑梁高度搭设水平横杆，

使之形成一个平面，用以支撑梁和操作人员的作业平台；

三、次梁模板支撑的连接搁置方法：

次梁支撑轻钢的连接方法与主梁基本相同；不同的地方只是次梁的端头搁

置在主梁上；

框架梁板模板施工（如下图所示）

梁板模板支设图

四、楼梯模板支设如下图所示

五、模板工程质量控制示意图

模板工程质量程序抻制示意图

第六章安全文明施工

一、施工安全措施：

①、施工现场应严格执行安全生产操作规定和有关安全生产文件，健全和贯

彻落实工程安全生产责任制切实执行“安全第一，预防为主”的方针，做到

安全生产和文明施工；

②、所有参加施工的作业人员必须经过安全技术操作培训合格方可进入现场

施工；特殊工种必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗；施工前，应由项

目工程师或施工员进行技术交底后方可进行施工作业；

③、专职安全员应根据本工程的特点，结合安全生产制度和有关规定，经常

性进行安全考试和现场检查，如果如现有不安全的因素，好可指令停止施工，

经过处理后方可继续施工；

④、严格执行施工现场安全生产和高空作业的有关规定，在对施工班组，进

行操作交底时，必须同时进行安全交底，并随时做好书面记录；

⑤、利用折梯和活动操作平台作业时，操作人员必须保持平衡，以防偏心和

失稳，造成高空坠落；

⑥、施工过程中，应防超载，尤其防止过大的集中荷载，确保结构稳定和作

业人员的安全；

第七章模板拆除

1、模板的拆除

框架柱的模板拆除在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受

损时，即可拆除，但应符合设计要求，应轻拆轻放，拆除后必须整理归堆；

剪力墙、柱模板在浇捣后24小时拆除，有防水要求的墙体72小时，以保持校

的有效湿度。同时必须满足在被强度能保证其表面及棱角不因拆除模板，而

受损坏后，方可拆除。梁、板模板的拆除，必须经技术人员的通知，及拆模

试块强度达到以下情况方可拆除：

2,顶梁、板模板拆除：

顶板模板拆除时间以同条件混凝土试块的强度达到下表规定的数值后方可拆

除：

达到设计的混凝土立方体

构件类型构件跨度(m)抗压强度标准值的百分率

(%)

02>50

板>2,<8>75

>8>100

<8>75

梁

>8>100

悬臂构件——>100

顶板模板符合拆除条件时要先填写拆模申请单，经监理审批同意后方可

拆除。

顶板模板的拆除顺序要保证先浇筑混凝土部位先拆；严禁在混凝土强度未达

到要求时随意拆除、减少顶板模板支撑。

第八章模板计算书

一、说明部分

本方案分三部份来计算阐述，一是基础部份的梁、板模板工程；二是标

准层部份的梁、板模板工程；三是框架柱及剪力墙模板工程。基础部份取具

有代表性的梁0.40X0.70、0.40X1.80;板按170nlm厚进行计算分析。标准层部

份取具有代表性的梁0.25X0.70、0.25X1.50;板按170mm厚进行计算分析。框

架柱及剪力墙模板工程分别取0.60X1.05进行计算分析。

二、基础部份的梁、板模板工程

a.梁段:L0.40X0.70

一根承重立杆，木方支撑垂直千梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.40;梁截面高度D(m):0.70;

混凝土板厚度(mm):160.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80;

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;

立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80;

梁支撑架搭设高度H(m):5.38;梁两侧立杆间距(m):0.60;

承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:1；

采用的钢管类型为中48X3.5;

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折

减系数080;

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值R(N/mm2):1.7;

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：4;面板厚度(mm):18.0;

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500;次楞根数：4;

主楞竖向支撑点数量为：3;

支撑点竖向间距为：150mm,150mm;

穿梁螺栓水平间距(mm):500;

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5;

主楞合并根数：2;

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm；

次楞合并根数：2；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只

考虑新浇混凝土侧压力。

产=0.22"£I£2"F=YH

其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;

t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按

200/Q+15）计算，得5.714h;

T-混凝土的入模温度，取20.000℃；

V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;

H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;

{31-外加剂影响修正系数，取1.200;

§2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工

程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土

侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

q

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

M「

b=——<f

W

其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=50X1.8XI.8/6=27cm3;

M-面板的最大弯距(N•mm)；

o—面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

M=0Aql2

其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:ql=1.2X0.5X18X0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4X0.5X2X0.9=1.26kN/m；

q=ql+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距)：1=176.67mm；

面板的最大弯距M=0,1X10.98X176.6672=3.43X104N-mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=3.43X104/2.70X

104=1.269N/mm2;

面板的抗弯强度设计值:田=13N/mm2;

面板的受弯应力计算值o=1.269N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

0.677/4

v=<[v]=i/250

100

q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18X0.5=9N/mm；

1一计算跨度（内楞间距）：1=176.67mm;

E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；

I—面板的截面惯性矩:I=50X1.8X1.8X1.8/12=24.3cm4;

面板的最大挠度计算值：v=0.677X9X176.674/(100X9500X2.43X105)=0.026

mm；

面板的最大容许挠度值:[v]=1/250=176.667/250=0.707mm;

面板的最大挠度计算值v=0.026mm小于面板的最大容许挠度值

[v]=0.707mm,满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计

算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I

和截面抵抗矩W分别为：

W=5X102X2/6=166.67cm3;

1=5X103X2/12=833.33cm4;

500I500I500

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

M「

b=——<f

W

其中，o-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；

M-内楞的最大弯距(N•mm)；

W-内楞的净截面抵抗矩；

[f]-内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

M=0Aql2

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2X18X0.9+1.4X2X0.9)X0.177=3.88kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距)：1=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1X3.88X500.002=9.70X104N•mm；

最大支座力:R=1.1X3.88X0.5=2.134kN;

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值。=9.70X104/1.67X105=0.582

N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:田=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值。=0.582N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值

闺=17N/mm2,满足要求！

(2).内楞的挠度验算

0.67714

v=<[v]=//250

100

其中1一计算跨度(夕卜楞间距)：1=500mm；

q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00X0.18=3.18N/mm；

E-内楞的弹性模量：10000N/mm2；

I-内楞的截面惯性矩：I=8.33X106mm4;

内楞的最大挠度计算值：v=0.677X3.18X5004/(100X10000X8.33X106)=

0.016mm；

内楞的最大容许挠度值:唧=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值v=0.016mm小于内楞的最大容许挠度值[v]=2mm,

满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.134kN,按照集中

荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面类型为圆钢管48X3.5;

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;

外钢楞截面惯性矩l=24.38cm4;

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN•m)

外楞变形图(mm)

⑴.外楞抗弯强度验算

Mr

—<f

W

其中o—外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M-外楞的最大弯距(N-mm)；

W-外楞的净截面抵抗矩；

[f]-外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.16kN-m

外楞最大计算跨度:1=150mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值：。=1.60X105/1.02X104=15.751

N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:田=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值。=15.751N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值

[f]=205N/mm2,满足要求！

(2).外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.04mm

外楞的最大容许挠度值:枚]=150/400=0.375mm;

外楞的最大挠度计算值v=0.04mm小于外楞的最大容许挠度值

[v]=0.375mm,满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下：

N<[N1=fxA

其中N-穿梁螺栓所受的拉力；

A-穿梁螺栓有效面积(mm2);

f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;

查表得：

穿梁螺栓的直径：12mm;

穿梁螺栓有效直径：9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2X18+1.4X2)X0.5X0.225=2.745kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN;

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值

[N]=12.92kN,满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑

的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和

振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、

钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=800X18X18/6=4.32X104mm3;

I=800X18X18X18/12=3.89X105mm4;

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中，o-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M-计算的最大弯矩(kN•m);

1—计算跨度(梁底支撑间距)：1=133.33mm；

q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

ql:1.2X(24.00+1.50)X0.80X0.70X0.90=15.42kN/m;

模板结构自重荷载：

q2:l.2X0.35X0.80X0.90=0.30kN/m;

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4X2.00X0.80X0.90=2.02kN/m;

q=ql+q2+q3=15,42+0.30+2.02=17.74kN/m；

跨中弯矩计算公式如下：

M=0Aql2

Mmax=0.10X17.741X0.1332=0.032kN-m；

o=0.032X106/4.32X104=0.73N/mm2;

梁底模面板计算应力。=0.73N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值

[f]=13N/mm2,满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作

用。

最大挠度计算公式如下:

0.677g/4

<[v]=Z/250

10QEI

其中，q-作用在模板上的压力线荷载:

q=((24.0+1.50)X0.700+0.35)X0.80=14.56KN/m;

1—计算跨度(梁底支撑间距)：1=133.33mm；

E—面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2;

面板的最大允许挠度值:[v]=133.33/250=0.533mm;

面板的最大挠度计算值：v=0.677X14.56X133.34/(100X9500X3.89X

105)=0.008mm;

面板的最大挠度计算值：v=0.008mm小于面板的最大允许挠度值:[v]=

133.3/250=0.533mm,满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重

荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝

土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m):

ql=(24+1.5)X0.7X0.133=2.38kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35X0.133X(2X0.7+0.4)/0,4=0.21kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到，活荷载标准值Pl=(2.5+2)X0.133=0.6kN/m;

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2X2.38+1.2X0.21=3.108kN/m;

活荷载设计值P=1.4X0.6=0.84kN/m;

AUIIIIHUHH1nliB

,____§22____,_____§92____,_____§29____,

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5X10X10/6=83.33cm3;

1=5X10X10X10/12=416.67cm4;

方木强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如

下：

线荷载设计值q=3.108+0.84=3.948kN/m;

最大弯距M=0.1ql2=0.1X3.948X0.8X0,8=0.253kN.m;

最大应力o=M/W=0.253X106/83333.3=3.032N/mm2;

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;

方木的最大应力计算值3.032N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,

满足要求！

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足：

3V

T=-----fv

2bh

其中最大剪力：V=0.6X3.948X0.8=1.895kN;

方木受剪应力计算值T=3X1895.04/(2X50X100)=0.569N/mm2;

方木抗剪强度设计值H=1.7N/mm2;

方木的受剪应力计算值0.569N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,

满足要求！

方木挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如

下:

0.677^4

v=<[v]=//250

100E7

q=2.380+0.210=2.590kN/m;

方木最大挠度计算值v=0.677X2.59X8004/(100X10000X416.667X

104)=0.172mm；

方木的最大允许挠度M=0.800X1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值v=0.172mm小于方木的最大允许挠度[v]=3.2mm,

满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

ql=(24.000+1,500)X0.700=17.850kN/m2;

⑵模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;

q=1.2X(17.850+0,350)+1.4X4.500=28.140kN/m2;

梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑

传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为No

当n=2时:

Pc=-q——ab=qab,

2-1

N=1.2g2ah

P

Pi=P2=彳+N

当n>2时:

n-1

N=L2q2ah

P

+

Pi=Pn=~^

Pz=P3=......=PnA=P

1.74

300300

计算简图(kN)

弯矩图(kN-m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.106kN,中间支座最大反力Rmax=7.263;

最大弯矩Mmax=0.216kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.027mm；

最大应力o=0.216X106/5080=42.421N/mm2;

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值42.421N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度

205N/mm2,满足要求！

八、扣件抗滑移的计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，

双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际

的旋转双扣件承载力取值为12.80kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R<Rc

其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN;

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.263kN;

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

九、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

［力

1.梁两侧立杆稳定性验算：

其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：

水平钢管的最大支座反力：N1=1.106kN;

脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.129X5.38=0.833kN;

楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2X(0.80/2+(0.60-0.40)/2)X0.80X

0.35=0.168kN;

楼板钢筋混凝土自重荷载：

N4=1.2X(0.80/2+(0.60-0.40)/2)X0.80X0.170X

(1.50+24,00)=2.081kN;

N=1.106+0.833+0.168+2.081=4.188kN;

轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；

A-立杆净截面面积(cm2):A=4.89;

W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5.08;

o-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[£]-钢管立杆抗压强度设计值：田=205N/mm2；

lo--计算长度(m);

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=kluh

kl-计算长度附加系数，取值为：1.155;

u-计算长度系数，参照《扣件式规范》表533,u=1.7;

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=kluh=1.155X1.7X1,5=2.945m;

Lo/i=2945.25/15.8=186;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数平=0.207;

钢管立杆受压应力计算值；0=4188.289/(0.207X489)=41.377N/mm2;

钢管立杆稳定性计算o=41.377N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值

[f]=205N/mm2,满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力：N1=7.263kN;

脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.129X(5.38-0.7)=0.833kN;

N=7.263+0.833=7.988kN;

(p--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;

A-立杆净截面面积(cm2):A=4.89;

W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5.08;

o-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f]-钢管立杆抗压强度设计值：田=205N/mm2；

lo--计算长度(m);

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=kluh

kl-计算长度附加系数，取值为：1.155;

u-计算长度系数，参照《扣件式规范》表533,u=1.7;

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=kluh=1.155X1.7X1,5=2.945m;

Lo/i=2945.25/15.8=186;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数平=0.207;

钢管立杆受压应力计算值；0=7988.187/(0.207X489)=78.917N/mm2;

钢管立杆稳定性计算o=78.917N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值

[f]=205N/mm2,满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1膜板支架计眯度的麻数kl

步距h。)h<0,90,9<h<1,21.2<h<1,51,5<h<2,1

kl1.2431.1851.1671.163

表2模板支架计算长度附加系数k2

HG)46810121416182025303540

h+2疸如lh(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变

距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的

变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度》2()m或横向高宽比＞6时，需要设置整体性单或双水平加强

层；

b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立

杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每

10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强

层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N《12kN时，可

用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a产格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设

置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在

45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

b.梁段:L。0.40X1.80

单位：(mm)

600

-------------------------r600

断面图侧面图

一根承重立杆，木方支撑垂直干梁截面

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.80;

混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):O.8O;

梁支撑架搭设高度H(m):5.38;梁两侧立杆间距(m):0.60;

承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:1；

采用的钢管类型为中48X3.5;

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折

减系数:0.80;

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)20;

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;

梁底纵向支撑根数：4;面板厚度(mm):18.0;

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500;次楞根数:7;

主楞竖向支撑点数量为：4;

支撑点竖向间距为：400mm,400mm,400mm；

穿梁螺栓水平间距(mm):500;

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5;

主楞合并根数：2;

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm;

次楞合并根数：2;

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只

考虑新浇混凝土侧压力。

F=022ytSi比用F=YH

其中、-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;

t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按

200/(T+15)计算，得5.714h;

T-混凝土的入模温度，取20.000℃；

V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;

H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;

pi-外加剂影响修正系数，取1.200;

§2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工

程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土

侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠