贝雷梁计算书

PAGEPAGE522.5m跨越处门洞计算书荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6kN/m2贝雷梁自重3.8kN/m2动荷载：施工荷载2.5kN/m2振捣荷载2.0kN/m2强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m2刚度验算荷载取标准值。腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m2计算模型以一跨简支梁作为计算模型。跨度22.5m门洞验算贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240MPa允许剪力[V]=490.5KN强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]fmax=Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。B.箱室段（间距1m布置）Mmax=ql2/8=0.125×39.5×1×22.52=2499.61KN·m＜[M]fmax=Mmax/W=2499.61÷（30641.7×10-6）=81.58MPa＜[σ]则强度满足要求。C.翼缘板段（间距1.2m布置）Mmax=ql2/8=0.125×31.65×1.2×22.52=2403.42KN·m＜[M]fmax=Mmax/W=2403.42÷（30641.7×10-6）=78.44MPa＜[σ]则强度满足要求。剪力验算A.腹板段Vmax=ql/2=0.5×73.14×0.5×22.5=411.42KN<[V]=490.5KN则剪力满足要求。B.箱室段Vmax=ql/2=0.5×39.5×1×22.5=444.38N<[V]=490.5KN则剪力满足要求。C.翼缘板段Vmax=ql/2=0.5×31.65×1.2×22.5=427.28KN<[V]=490.5KN则剪力满足要求。刚度验算A.腹板段ωmax=5ql4/（384EI）=5×(55.7×0.5)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.009.96m=1.00cm<22.5×102/400=5.63cm，挠度满足要求。B.箱室段ωmax=5ql4/（384EI）=5×(27.62×1)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.00988m=0.99cm<22.5×102/400=5.625cm，挠度满足要求。C.翼缘板段ωmax=5ql4/（384EI）=5×(21.12×1.2)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.00907m=0.91cm<22.5×102/400=5.625cm，挠度满足要求。贝雷梁下脚手架稳定验算钢管柱采用直径60cm，壁厚1cm，钢管柱高2m，稳定性验算按照下式进行：N/φA≤〖f〗〖f〗－钢材抗压强度设计值，取215MpaA－立杆截面面积，钢管柱面积A=18535mm2φ－轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ查表而得λ－长细比，λ＝L0/ii－截面回转半径，碗扣脚手架i＝（d2+d21）1/2/4=（6002+5802）1/2/4=208.6mmL0－计算长度，L0=2×2000=4000mmλ＝L0/i＝4000/208.6＝19.18查表得φ＝0.947上部荷载总重计算：标准断面箱梁截面净断面面积为12.22m2，标准段长度20m，腹板渐变段最大截面净断面面积为16.66m2，渐变段总长为3m。桥梁宽度为20.3m。则砼自重为：（12.22×20+16.66×3）/23×22.5×26=7484KN木板支架、脚手架、贝类梁重量：（1.5+3.6+3.8）×22.5×20.3=4065.1KN施工荷载：（2+2.5）×22.5×20.3=2055.4KN则上部结构总荷载为：1.2×（7484+4065.1）+1.4×2055.4=16736.5KN钢管柱间距按2m布设，则在桥宽范围单侧需要布设11根钢管柱。故单根钢管柱所承担的荷载为：16736.5/11/2=760.75KN则：N/φA=760.75×103/（0.947×18535）=43.5MPa<〖f〗=215MPa故，钢管柱稳定性满足要求。摩擦桩验算灌注桩采用D=80灌注桩。桩长拟定为25m。钻孔灌注桩的允许承载力：[P]=0.5×(U×L×τp+A×σR)其中：[P]——单桩轴向受压容许承载力（KN）；U——桩的周长（m），按成孔直径计算；U=πD=π×0.8=2.51mL——桩在局部冲刷线以下的有效长度（m）；取21.6m（表层人工堆积层厚度3.4m）。A——桩底横截面面积（m2），用设计直径计算；A=0.25×πD2=0.25×π×0.82=0.503m2τp——桩壁土的平均极限摩阻力（KPa），可按下式计算其中：n——土层的层数；Li——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m）；τi——与Li对应的各土层与桩壁的极限摩阻力（KPa）；根据地勘报告，查Q99处地质条件得：σR——桩尖处土的极限承载力；σR=2×m0×λ×｛[σ0]+k2×γ2×（h-3）｝[σ0]——桩尖处的土的容许承载力（KPa）；取380KPah——桩尖的埋置深度；取25mk2——地面土容许承载力随深度的修正系数；取5γ2——桩尖以上土的容重；取15λ——修正系数；取0.7m0——清底系数；取0.7σR=2×m0×λ×｛[σ0]+k2×γ2×（h-3）｝=2×0.7×0.7×（380+5×15×（25-3））=1989.4KN则：[P]=0.5×(U×L×τp+A×σR)=0.5×（2.51×21.6×4