现浇单向板肋梁楼盖设计实例

现浇单向板肋梁楼盖设计实例现浇单向板肋梁楼盖设计实例现浇单向板肋梁楼盖设计实例现浇单向板肋梁楼盖设计实例【设计资料】试设计图１所示某多层工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖。楼面为20ｍm厚水泥砂浆面层,１２ｍm厚板底及梁侧抹灰。可变荷载标准值7、0kＮ／m2。混凝土强度等级C20(＝9、6N／mｍ2,=1、10N／mm2),梁中主筋采用HＲB３35级钢筋(=３00N／mm2),其余钢筋为ＨＰＢ235级钢筋(＝2１0Ｎ/mｍ2)。

图1某厂房楼盖平面结构布置示意图1、确定板、梁得截面尺寸板、次梁按塑性内力重分布法计算,主梁按弹性理论计算。考虑刚度要求,板厚≥(1／35~１／４0)×2２００=63～55mm,考虑工业建筑楼盖最小板厚为80mm,板厚确定为8０mm。板得尺寸及支承情况如图8-2图８－2-24

次梁截面高度=(1/18～1/１2)＝(1/18～／１２)×500０=278~4１７ｍm,考虑本例楼面活荷载较大,取＝２00mm×400mm。主梁截面高度＝(1/１4～1/8)＝(1/14～1/8)×６600=471～８25ｍ,取=2５0mm×６００ｍm。2、板得设计(１)荷载计算恒载标准值20ｍm厚水泥砂浆面层0、02×20=0、40kN/ｍ８０mm厚钢筋混凝土板0、０8×25＝2、00kN/m2１2mm厚板底抹灰０、０12×１７＝０、2０4kN／m2=2、604ｋＮ／m2恒载设计值=1、2×2、６04＝3、１2kN／m2活载设计值=1、3×7、0＝9、1kＮ/ｍ2合计=12、22ｋN/ｍ２取1m宽板带为计算单元,则每米板宽=1２、22kN/m(2)内力计算计算跨度:边跨中间跨跨度差(2、0２－２)/2×１０0%=１、0%<10%,可采用等跨连续梁得内力系数计算。板得计算简图见图8-2-25所示。图８-２-2各截面得弯矩计算见表8-5。表8-5连续板各截面弯矩得计算截面边跨中支座B中间跨中中间支座弯矩系数1/１4－1／111/1６-１／14/(kＮ、m)(1/1１)×１2、22×2、02２=3、56(-1/14)×12、２2×2、０２2=-4、53(１／16)×１2、22×2、02=3、0６(－1/16)×1２、2２×2、02=－３、４9(３)正截面承载力计算=1０0０mm,=80mm,＝80-２５=55mm,0、35=0、３5×５5＝19、25mm,表8-6板得配筋计算截面1B2CⅠ-Ⅰ板带Ⅱ-Ⅱ板带Ⅰ-Ⅰ板带Ⅱ－Ⅱ板带弯矩(N、ｍｍ)３、56×10６－4、53×1063、06×10６0、8×３、06×106-3、49×106-0、8×3、４9×106／(mm)7、２29、38＜０、35６、144、８５7、06＜0、355、57<０、３５(mｍ2)330４2928122232３2５5选用钢筋(mm２)Ⅰ－Ⅰ板带φ81５0Ａs=335φ8110As＝４57φ８170As=29６

φ81５0As=335

Ⅱ-Ⅱ板带φ8１5０As=335φ８110Aｓ=４５７

φ8１90As=２6５

φ81９0As=２65

注:①Ⅰ-Ⅰ板带指板得边带,Ⅱ-Ⅱ板带指板得中带;②Ⅱ-Ⅱ板带得中间跨及中间支座,由于板四周与梁整体连结,因此该处弯矩可减少20％(即乘以0、８)。(4)板得配筋图在板得配筋图中(图8－２-26),除按计算配置受力钢筋外,尚应设置下列构造钢筋:按规定选用φ6２５０得分布钢筋,沿板面均布;按规定选用φ8200得板边构造钢筋,设置于板周边得上部,并双向配置于板四角得上部;按规定选用φ８图8-2－２６板得配筋图３、次梁得设计次梁有关尺寸及支承情况见图8－２图8－2-(1)荷载计算恒荷载设计值由板传来３、12×2、2=6、86kN／m梁自重1、2×0、２×(0、4-0、08)×25=1、92kN/m梁侧抹灰１、2×0、012×(0、4-０、0８)×2×1７=０、１57kN／m=8、9４ｋＮ/m活荷载设计值由板传来q=１、３×7、０×2、２＝2０、0２kN/m合计g＋q=28、96kN/m(２)内力计算计算跨度:边跨取二者中较小值,=4、87m中间跨＝５、0－0、2５=4、75跨度差×1０0％=2、5３%＜１0%,可采用等跨连续梁得内力系数计算。计算简图如图8-2－图8-2-28次梁得计算简图次梁内力计算见表８－７、表８-８。表8-7次梁弯矩计算表截面边跨中B支座中间跨中中间支座弯矩系数1/1１－1/11１/16－1/14/(kN、m)(1／11)×28、96×4、８72＝6２、4(-1/1１)×28、96×4、8７2=－６２、4(1/1６)×２8、９６×4、75２＝40、8(－1／１６)×28、96×4、752=－４６、67

表8-8次梁剪力计算表截面边支座B支座Ｂ支座(右)中间支座剪力系数0、450、60、55０、55／(kN)0、45×28、96×4、7５5=61、970、6×2８、96×4、7５５＝８2、60、5５×2８、96×4、7５5=75、6６75、66(3)截面承载力计算次梁跨中按T形截面计算,其翼缘宽度为:边跨＝=×４８70＝１623mm<=２０0+2000=2200mm,取=162３mm中间跨=×4750=1５83m梁高=400mm,=400-４０=3６0mm翼缘厚=８0ｍ判别T形截面类型＝1、0×9、6×158３×８0×(360－)=38９×106N、ｍm＝389kN、ｍ＞62、4kN、m(边跨中)82、６kN、m(中间跨中)故各跨中截面属于第一类T型截面。支座截面按矩形截面计算,第一内支座按布置两排纵向钢筋考虑,取=400-６０＝340mｍ,０、35=１１9ｍm。其她中间支座按布置一排纵向钢筋考虑,取=360mm,0、３5=126mm。次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表8-9及表8-10。

表8-9次梁正截面承载力计算截面1Ｂ2、3Ｃ弯矩/(N、mm)62、4×1０６-62、4×10６40、8×１０6-4０、８×1０６(跨中)(支座)

11、３0

１15、0６<0、35

7、54

64、8７<0、3５(跨中)(支座)

５87

7３6

38２

41５选用钢筋４Ф145Ф１4２Ф12+1Ф1６2Ф１２＋１Ф１6实配钢筋截面面积(mｍ2)As=615As=769As＝427Ａs＝42７表８-10次梁斜截面承载力计算截面边支座B支座(左)B支座(右)中间支座(kN)６1、９782、6７５、6675、66(kN)172、8＞163、２>163、2＞172、8＞(kＮ)55、4<5２、4<５2、4＜55、4<选用箍筋2φ62φ62φ62φ6(mm2)５6、６56、6５６、65６、6(mm)按构造设置１６730７４00实配箍筋间距(ｍｍ)200２00不足用补充２00２００(N)8２１０0＞7７７00＜７77０0＞82100>(ｍｍ2)

2８、9

选配弯筋

1Φ14

实配钢筋面积(mm２)

1５3、９

次梁配筋详图如图8-2-2９图8－２-4、主梁得设计(１)荷载计算恒载设计值由次梁传来得集中荷载1、2×７、４4×４、75＝42、4ｋN主梁自重(折算为集中荷载)1、２×0、2５×0、6×2、２×25=9、9kN梁侧抹灰(折算为集中荷载)1、２×０、01２×(0、6－０、0８)×2、2×2×17=0、５6kN＝5２、9kN活载设计值=1、3×7、０×2、2×5=10０kＮ合计＝15２、９kN(２)内力计算计算跨度=6、6-0、12＋=6、６７m=1、0２5×(6、６-)+＝6、6４ｍ取上述二者中得较小者,=６、64m。主梁得计算简图见图8－２－图8-2－在各种不同得分布荷载作用下得内力计算可采用等跨连续梁得内力系数进行,跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算:,,式中得系数由等截面等跨连续梁在常用荷载作用下得内力系数表8-１8查得,具体计算结果及及最不利内力组合见表8－11和表8－12。

表８-１1主梁弯矩计算表表８-12主梁剪力计算表(３)截面承载力计算主梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘计算宽度为:＝=＝2２0０ｍm<＝５000ｍm,=220０mｍ,并取=560mm,=0判别Ｔ形截面类型＝１、0×9、６×２２００×80×(５6０-)＝9１2、4×106N、mｍ＝912、４ｋN、m＞=262kN、m,属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算,考虑布置两排主筋,取=6０0-８0=５20mｍ,=0、55×５２0＝286mｍ主梁正截面及斜截面承载力计算见表８－13、表８-１4。表8-１3主梁正截面承载力计算截面跨中支座(kＮ、m)２6２-338(ｋＮ、m)

１５2、８×＝23(kＮ、m)

315(跨中)(支座)

２2、6１＜４31ｍm>需设置受压钢筋(mm2)

3９０+(ｍm2)

２678(mm２)1５92

选配钢筋2φ２５+２Φ2０2Φ2０,3Φ2５＋４Φ20实配钢筋截面面积(mm２)=１610=６２8＝2729

表8-14主梁斜截面承载力计算截面边支座支座B(kN)118、5２04(Ｎ)３１200＞3１２00>(N)1000０0<１00000<选用箍筋2φ6２φ６(mm２)56、656、6(ｍm)417

实配箍筋间距(mm)２０0２00(N)138630>1386３0<(mm2)

3８5选配钢筋

2Φ20实配钢筋截面面积(ｍm2)

6２8(4)附加横向钢筋主梁承受得集中荷载=５2、8＋1０0=１5２、８kＮ设次梁两侧各配3φ6附加箍筋,则在