童家堡危岩治理工程施工图设计计算书

PAGE童家堡危岩治理工程施工图设计计算书目录141441设计依据及执行规范 1272532主要设计参数 1110483稳定性计算 1214473.1计算公式 1278263.2稳定性计算 5124904设计计算 1688114.1设计指标 1652454.2治理工程设计 16PAGEPAGE20PAGEPAGE161设计依据及执行规范（1）设计依据1）设计合同；2）《重庆市黔江区城东街道童家堡危岩勘查报告》，重庆市地质矿产勘查开发局208水文地质工程地质队(重庆市地质灾害防治工程勘查设计院)，2023年4月。3）《重庆市黔江区城东街道童家堡危岩初步设计报告》，重庆市地质矿产勘查开发局208水文地质工程地质队(重庆市地质灾害防治工程勘查设计院)，2023年8月。（2）规程规范1）《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）;2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；3）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）；4）国家计委、建设部计价格[2002]10号关于发布《工程勘察设计收费管理规定》；5）《地质灾害治理工程施工技术规范》DB50/T989-2020；6）《地质灾害治理工程施工质量验收规范》DB50/T990-2020；7）《边坡柔性防护网系统》JT/T1328-2020；参考执行的编制依据：1）《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）；2）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》(DZ/T0219-2006，2020版)；2主要设计参数设计报告中的相关参数由《重庆市黔江区城东街道童家堡危岩勘查报告》提供，并参照区域经验值。表2.1童家堡危岩岩体及结构面参数建议表类别重度(KN/m3)抗压强度(Mpa)抗拉强度(Kpa)抗剪断强度基底摩擦系数水平抗力系数MN/m3与锚固体粘结强度标准值（kPa）天然饱和天然饱和天然饱和内聚力(Kpa)内摩擦角（º）泥质页岩岩体25.525.720.9914.87241.5*165*56231.190.41*130*360*砂质页岩岩体26.927.020.4*14.17*260*189.4*548*32*0.43*135*370*结构面天然\\\\\\42*20*\\\暴雨\\\\\\33*15*\\\注：*为结合该地区地质环境条件经验取值，块石土地基承载力特征值为230Kpa*。3稳定性计算3.1计算公式（1）危岩单体稳定性计算模型危岩体计算主要依据重庆市地方标准《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）所提供的方法理论来确定。由于危岩体的边界条件、裂隙贯通深度难以准确确定，只能把一些不完全确定的因素理想化地进行定量分析计算。根据危岩体的三种破坏模式，其定量计算公式如下：1）滑移式危岩（后缘有陡倾裂隙且滑面缓倾的滑移式危岩）滑移式危岩指沿软弱面滑动而产生崩塌，暴雨、地震是其主要诱发因素。其计算公式如下：图3.1-1后缘有陡倾裂隙的滑移式危岩计算式中：V——后缘陡倾裂隙水压力（kN）；hw——后缘陡倾裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；U——滑面水压力（kN）；A——滑面面积（m2）；B——后缘陡倾裂隙充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；G——危岩自重（kN）；Gb——危岩竖向附加荷载（kN）；方向指向下方时取正值，指向上方时取负值；Q——危岩水平荷载（不含后缘陡倾裂隙水压力）（kN）；方向指向坡外时取正值，指向坡内时取负值；当考虑地震力时，地震力取危岩自重与危岩竖向附加荷载之和与水平地震系数0.05的乘积；c——滑面粘聚力（kPa）；φ——滑面内摩擦角（°）；θ——滑面倾角（°）。2）滑移式危岩（后缘无陡倾裂隙的滑移式危岩）图3.1-2后缘无陡倾裂隙的滑移式危岩计算F——危岩稳定系数；c——滑面粘聚力（kPa）；当充当滑面的裂隙未贯通时取贯通段和未贯通段粘聚力按面积加权的加权平均值，未贯通段粘聚力取岩体粘聚力；φ——滑面内摩擦角（°）；当充当滑面的裂隙未贯通时取滑面平均内摩擦系数的正切，滑面平均内摩擦系数取贯通段和未贯通段内摩擦系数按面积加权的加权平均值，未贯通段内摩擦系数取岩体内摩擦系数；V——充当滑面的裂隙贯通段水压力（kN）；hw——充当滑面的裂隙贯通段充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；B——充当滑面的裂隙贯通段充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；3）坠落式危岩（下切坠落）图3.1-3坠落式危岩下切坠落稳定性计算式中：c——危岩体粘聚力（kPa）；H——后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离（m）；h——后缘裂隙深度（m）；B——后缘裂隙未贯通段沿裂隙走向平均宽度（m）。4）倾倒式（危岩体重心位于危岩体底面中点内侧时，倾倒式危岩底部折断）图3.1-4倾倒式危岩折断倾倒稳定性计算当危岩体重心位于危岩体底面中点外侧时，倾倒式危岩底部折断倾倒稳定性按下式计算：式中：V——后缘陡倾裂隙水压力（kN）；hw——后缘陡倾裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；B——后缘陡倾裂隙充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；e——危岩体竖向荷载作用点到危岩体底面中点的水平距离（m）；h0——危岩体水平荷载作用点到危岩体底面中点的竖直距离（m）；b——危岩体底面平行失稳方向宽度（m）；B1——危岩体底面垂直失稳方向宽度（m）；——危岩抗弯力矩计算系数，按折断面形态在1/12~1/6之间取值，当折断面为矩形时取1/6；5）倾倒式（危岩体重心在基座顶面前缘内侧，倾倒式危岩后部拉断倾倒）图3.1-5倾倒式危岩拉断倾倒稳定性计算对危岩重心在基座顶面前缘外侧的情形，倾倒式危岩后部拉断倾倒稳定性可按下式计算：式中：V——后缘陡倾裂隙水压力（kN）；wh——后缘陡倾裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及汇水条件确定；B——后缘陡倾裂隙充水范围内沿裂隙走向平均宽度（m）；B1——后缘陡倾裂隙未贯通段沿裂隙走向平均宽度（m）；a——危岩体竖向荷载作用点到转动点的水平距离（m）；β——后缘陡倾结构面倾角（°）；h0——危岩体水平荷载作用点到转动点的垂直距离（m）；α——危岩体与基座接触面倾角（°）；b——后缘裂隙的延伸段下端到转动点的水平距离（即块体与基座接触面长度的水平投影）（m）；——危岩抗弯力矩计算系数，按折断面形态在1/12-1/6之间取值，当折断面为矩形时取1/6。（2）崩塌堆积体稳定性计算模型根据崩塌堆积体基本特征：潜在滑面呈起伏不平的折线型，因此对其稳定性计算采用《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）规范推荐的传递系数法隐式解（折线型滑动面）进行计算，由于崩塌堆积体前缘不涉水，计算时不考虑孔隙水静压力和动水压力。计算公式如下：图3.1-6折线形滑面边坡传递系数法隐式解计算模型简图计算方法：在用上述公式计算滑坡推力时，只需将上述式中的稳定系数Pn替换为安全系数FS，以此计算的Pn即为滑坡的推力。其中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Pi——第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；当Pi<0，（i<n）时取Pi=0；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ri——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；——第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数；——第i计算条块土的内摩擦角（°）；ci——第i计算条块土的粘聚力（kPa）；Li——第i计算条块滑动面长度（m）；ci——第i计算条块土的粘聚力（kPa）；Gi——第i计算条块滑体单位宽度自重（kN/m）；Gbi——第i计算条块滑体单位宽度附加荷载（kN/m）；θi——第i计算条块滑面倾角（°）；Qi——第i计算条块滑体单位宽度水平荷载（kN/m）；Ui——第i计算条块滑体单位总水压力（kN/m）；Fs——安全系数（kN/m）。3.2稳定性计算（1）危岩稳定性计算1）治理工程安全等级依据《勘查报告》，童家堡危岩整体威胁下方密集的金桥社区居民集中点约127户503人的生命财产安全以及乡村道路610m，可能造成经济损失约7000万元。根据《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）防治工程分级的有关规定，童家堡危岩整体地质灾害防治工程等级为一级。依据《勘查报告》，根据不同危岩单体、制灾体威胁对象不同，按照危岩发育位置、下方威胁对象的重要性，各段防治工程等级见表3.2-1。表3.2-1童家堡危岩各分段防治工程等级统计表分段编号威胁对象分段防治工程安全等级DY1-W1～DY1-W10影响17户69人三级DY1-W11～DY1-W17影响58户236人二级DY2-W1～DY2-W4影响24户96人三级DY2-W5～DY2-W11影响97户396人二级2）工况组合危岩主要破坏模式为滑移式、倾倒式及坠落式。计算工况：滑移式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震）。倾倒式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震。坠落式：采用的工况分为一般工况（天然、暴雨）、校核工况（地震）。计算中采用的暴雨强度是重现期为20年的暴雨强度。考虑降雨对危岩稳定的影响时，除计算暴雨时裂隙水压力外，还分析降雨引起的土体物质迁移所导致的上覆土体自重变化。安全系数取值见表3.2-2。表3.2-2危岩稳定安全系数破坏模式治理工程等级二级三级一般工况校核工况一般工况校核工况滑移式1.301.101.201.05倾倒式1.401.151.301.10坠落式1.501.201.401.153）计算指标在考虑到裂隙的贯通程度、裂隙的填充程度及裂隙的结合情况的基础上，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.5.1规定的结构面抗剪强度指标标准值来确定裂隙面粘聚力C及内摩擦角φ；自然状态下裂隙充水高度根据现场实际调查情况而定，暴雨时裂隙充水高度取裂隙深度的0.3～0.6倍。危岩体稳定性划分标准见表3.2-3。表3.2-3危岩稳定性划分标准危岩类型危岩体稳定状态Ft取值不稳定欠稳定基本稳定稳定滑移式F<1.01.00≤F<1.151.15≤F<FtF≥Ft倾倒式F<1.01.00≤F<1.251.25≤F<FtF≥Ft坠落式F<1.01.00≤F<1.351.35≤F<FtF≥Ft4）计算结果根据上述稳定性计算公式及稳定状态划分标准对危岩体进行了稳定性计算及稳定性评价，评价结果一览表见表3.2-4。各破坏模式下的计算结果见表3.2-5/3.2-6/3.2-7所示，计算过程详见表3.2-8。表3.2-4危岩单体稳定性汇总表危岩编号破坏模式防治等级工况稳定性系数安全系数稳定性评价DY1-W1坠落式三天然1.891.4稳定折断坠落暴雨1.331.4欠稳定地震1.141.15欠稳定DY1-W2滑移式三天然3.561.2稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.161.2基本稳定地震1.041.05欠稳定DY1-W3倾倒式三天然2.61.3基本稳定重心在外-折断暴雨1.031.3欠稳定地震1.031.1欠稳定DY1-W4滑移式三天然1.191.2基本稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.141.2欠稳定地震1.031.05欠稳定DY1-W5坠落式三天然1.371.4基本稳定折断坠落暴雨1.281.4欠稳定地震1.131.15欠稳定DY1-W6滑移式三天然1.961.2稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.191.2基本稳定地震1.081.05稳定DY1-W7滑移式三天然2.451.2稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.161.2基本稳定地震1.021.05欠稳定DY1-W8滑移式三天然2.131.2稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.21.2基本稳定地震1.041.05欠稳定DY1-W9滑移式三天然3.251.2稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.21.2基本稳定地震1.041.05欠稳定DY1-W10坠落式三天然1.911.4稳定折断坠落暴雨1.061.4欠稳定地震1.061.15欠稳定DY1-W11倾倒式二天然2.991.4基本稳定重心在内-折断暴雨1.161.4欠稳定地震0.951.15不稳定DY1-W11滑移式二天然1.61.3稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.171.3基本稳定地震1.091.1欠稳定DY1-W12倾倒式二天然2.851.4稳定重心在内-折断暴雨1.151.4欠稳定地震0.721.15不稳定DY1-W13倾倒式二天然2.651.4稳定重心在内-折断暴雨1.261.4基本稳定地震0.651.15不稳定DY1-W14倾倒式二天然1.391.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.011.4欠稳定地震0.571.15不稳定DY1-W14坠落式二天然1.961.5稳定折断坠落暴雨1.431.5基本稳定地震1.191.2欠稳定DY1-W15滑移式二天然1.271.3基本稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.021.3欠稳定地震0.961.1不稳定DY1-W16滑移式二天然1.261.3基本稳定后缘有陡倾裂隙暴雨1.021.3欠稳定地震0.951.1不稳定DY1-W17坠落式二天然1.651.5稳定折断坠落暴雨1.121.5欠稳定地震1.081.2欠稳定DY2-W1倾倒式三天然1.381.3稳定重心在外-折断暴雨1.011.3欠稳定地震0.831.1不稳定DY2-W2倾倒式三天然1.261.3基本稳定重心在外-折断暴雨1.011.3欠稳定地震0.891.1不稳定DY2-W3倾倒式三天然1.751.3稳定重心在外-折断暴雨1.041.3欠稳定地震0.991.1不稳定DY2-W4倾倒式三天然1.691.3稳定重心在外-折断暴雨1.091.3欠稳定地震0.861.1不稳定DY2-W5倾倒式二天然1.381.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.011.4欠稳定地震0.911.15不稳定DY2-W6倾倒式二天然31.4稳定重心在外-折断暴雨1.041.4欠稳定地震0.921.15不稳定DY2-W7倾倒式二天然1.41.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.041.4欠稳定地震0.51.15不稳定DY2-W8倾倒式二天然1.391.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.021.4欠稳定地震0.341.15不稳定DY2-W9倾倒式二天然1.381.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.051.4欠稳定地震0.421.15不稳定DY2-W10倾倒式二天然1.391.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.021.4欠稳定地震0.791.15不稳定DY2-W11倾倒式二天然1.341.4基本稳定重心在外-折断暴雨1.011.4欠稳定地震0.531.15不稳定表3.2-5危岩单体稳定性统计表-1危岩编号破坏模式安全系数稳定性系数稳定性状态天然工况暴雨工况地震工况天然工况暴雨工况地震工况DY1-W2滑移式1.2/1.053.561.161.04稳定基本稳定欠稳定DY1-W4滑移式1.2/1.051.191.141.05基本稳定欠稳定欠稳定DY1-W6滑移式1.2/1.051.961.191.08稳定基本稳定稳定DY1-W7滑移式1.2/1.052.451.161.02稳定基本稳定欠稳定DY1-W8滑移式1.2/1.052.131.21.04稳定基本稳定欠稳定DY1-W9滑移式1.2/1.053.251.21.04稳定基本稳定欠稳定DY1-W11滑移式1.3/1.11.61.171.09稳定基本稳定欠稳定DY1-W15滑移式1.3/1.11.271.020.96基本稳定欠稳定不稳定DY1-W16滑移式1.3/1.11.261.020.95基本稳定欠稳定不稳定表3.2-6危岩单体稳定性统计表-2危岩编号破坏模式安全系数稳定性系数稳定性状态天然工况暴雨工况地震工况天然工况暴雨工况地震工况DY2-W1倾倒式1.3/1.11.381.010.83稳定欠稳定不稳定DY2-W2倾倒式1.3/1.11.261.010.89基本稳定欠稳定不稳定DY2-W3倾倒式1.3/1.11.751.040.99稳定欠稳定不稳定DY2-W4倾倒式1.3/1.11.691.090.86稳定欠稳定不稳定DY2-W5倾倒式1.4/1.151.381.010.91基本稳定欠稳定不稳定DY2-W6倾倒式1.4/1.1531.040.92稳定欠稳定不稳定DY2-W7倾倒式1.4/1.151.41.040.5基本稳定欠稳定不稳定DY2-W8倾倒式1.4/1.151.391.020.34基本稳定欠稳定不稳定DY2-W9倾倒式1.4/1.151.381.050.42基本稳定欠稳定不稳定DY2-W10倾倒式1.4/1.151.391.020.79基本稳定欠稳定不稳定DY2-W11倾倒式1.4/1.151.341.010.53基本稳定欠稳定不稳定DY1-W3倾倒式1.3/1.11.261.031.03基本稳定欠稳定欠稳定DY1-W11倾倒式（在内）1.4/1.152.991.160.95稳定欠稳定不稳定DY1-W12倾倒式（在内）1.4/1.152.851.150.72稳定欠稳定不稳定DY1-W13倾倒式（在内）1.4/1.152.651.260.65稳定基本稳定不稳定DY1-W14倾倒式1.4/1.151.391.010.57基本稳定欠稳定不稳定表3.2-7危岩单体稳定性统计表-3危岩编号破坏模式安全系数稳定性系数稳定性状态天然工况暴雨工况地震工况天然工况暴雨工况地震工况DY1-W1坠落式1.4/1.151.891.331.14稳定欠稳定欠稳定DY1-W5坠落式1.4/1.151.371.281.13基本稳定欠稳定欠稳定DY1-W10坠落式1.4/1.151.911.061.06稳定欠稳定欠稳定DY1-W14坠落式1.5/1.21.961.431.19稳定基本稳定欠稳定DY1-W17坠落式1.5/1.21.651.121.08稳定欠稳定欠稳定根据上述稳定性计算统计表，童家堡危岩共发现有28块危岩单体，根据稳定性定量计算结果可知，在天然状态下DY1-W1、DY1-W2、DY1-W6、DY1-W7、DY1-W8、DY1-W9、DY1-W10、DY1-W12、DY1-W13、DY1-W17、DY2-W1、DY2-W3、DY2-W4、DY2-W6等14处危岩单体处于稳定状态，其余14处危岩单体处于基本稳定状态；暴雨状态下DY1-W2、DY1-W6、DY1-W7、DY1-W8、DY1-W9、DY1-W13等6处危岩单体处于基本稳定状态，其余22处危岩单体处于欠稳定状态。地震状态下DY1-W6稳定，DY1-W1~DY1-W5、DY1-W7~DY1-W10、DY1-W17欠稳定，DY1-W1~DY1-W16不稳定，计算结果与现场危岩单体稳定性定性判断相符。表3.2-8危岩单体稳定性计算表DY1-W2后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数12-12'滑移式天然26.906.51175.070.0012.0020.0042.001.60129.5236.403.561.20稳定暴雨27.006.51175.772.9012.0015.0033.001.6090.3177.671.161.20基本稳定地震27.006.51175.772.9012.0015.0033.001.608.788590.3186.461.041.05欠稳定DY1-W4后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数14-14'滑移式天然26.906.65178.890.0028.0020.0042.001.7099.9383.981.191.20基本稳定暴雨27.006.65179.550.5028.0015.0033.001.7097.2885.401.141.20欠稳定地震27.006.65179.550.5028.0015.0033.001.708.9897.2894.371.031.05欠稳定DY1-W6后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数3-3'滑移式天然26.9021.86588.030.0025.0020.0042.007.00487.97248.511.961.20稳定暴雨27.0021.86590.222.9025.0015.0033.007.00342.37287.541.191.20基本稳定地震27.0021.86590.222.9025.0015.0033.007.0029.51342.37317.051.081.05稳定DY1-W7后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数15-15'滑移式天然26.905.85157.370.0014.0020.0042.000.9093.3738.072.451.20稳定暴雨27.005.85157.952.0014.0015.0033.000.9067.0657.621.161.20基本稳定地震27.005.85157.952.0014.0015.0033.000.907.9067.0665.511.021.05欠稳定DY1-W8后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数16-16'滑移式天然26.9017.28464.830.0015.0020.0042.002.20255.82120.302.131.20稳定暴雨27.0017.28466.562.6015.0015.0033.002.20183.34153.401.201.20基本稳定地震27.0017.28466.562.6015.0015.0033.002.2023.33183.34176.731.041.05欠稳定DY1-W9后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数17-17'滑移式天然26.9015.12406.730.0010.0020.0042.002.00229.7870.633.251.20稳定暴雨27.0015.12408.243.6010.0015.0033.002.00161.06134.701.201.20基本稳定地震27.0015.12408.243.6010.0015.0033.002.0020.41161.06155.121.041.05欠稳定DY1-W11后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数5-5'滑移式天然26.9014.83398.930.0048.0020.0042.009.00475.16296.451.601.30稳定暴雨27.0014.83400.411.2048.0015.0033.009.00352.89302.371.171.30基本稳定地震27.0014.83400.411.2048.0015.0033.009.0020.02352.89322.391.091.10欠稳定DY1-W15后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数21-21'滑移式天然26.905.15138.540.0050.0020.0042.002.80134.77106.121.271.30基本稳定暴雨27.005.15139.051.0050.0015.0033.002.80111.57109.731.021.30欠稳定地震27.005.15139.051.0050.0015.0033.002.806.95111.57116.680.961.10不稳定DY1-W16后缘有陡倾裂隙工况γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)hw(m)θ(度)Ф(度)C(kpa)L(m)地震力（KN/m）稳定性计算安全系数稳定状态抗滑力kN下滑力kN稳定系数22-22'滑移式天然26.9057.401544.060.0040.0020.0042.0024.301250.52992.481.261.30基本稳定暴雨27.0057.401549.802.4040.0015.0033.0024.301036.921018.231.021.30欠稳定地震27.0057.401549.802.4040.0015.0033.0024.3077.491036.921095.720.951.10不稳定7-7'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W7倾倒式天然260.0017.3026.901008.7327134.840.100.159.353788.312713.491.401.40基本稳定暴雨198.4017.3027.001008.7327235.710.103.009.352890.772768.571.041.40欠稳定地震198.4017.3027.001008.7327235.710.102.203.009.351361.82890.775764.500.501.15不稳定8-8'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W8倾倒式天然260.0020.8026.901134.54930519.370.060.007.802636.401892.201.391.40基本稳定暴雨198.4020.8027.001134.54930632.820.064.307.802011.781970.481.021.40欠稳定地震198.4020.8027.001134.54930632.820.062.604.307.801531.62011.785952.750.341.15不稳定9-9'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W9倾倒式天然260.0017.0026.901436.1238631.630.050.307.852670.311931.631.381.40基本稳定暴雨198.4017.0027.001436.1238775.240.051.007.852037.651940.431.051.40欠稳定地震198.4017.0027.001436.1238775.240.051.501.007.851938.82037.654848.570.421.15不稳定10-10'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W10倾倒式天然260.002.2026.9011.88319.570.220.001.5097.5070.311.391.40基本稳定暴雨198.402.2027.0011.88320.760.221.101.5074.4072.791.021.40欠稳定地震198.402.2027.0011.88320.760.221.301.101.5016.074.4093.630.791.15不稳定11-11'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W11倾倒式天然260.002.8026.9019.824533.270.080.001.1557.3142.661.341.40基本稳定暴雨198.402.8027.0019.824535.250.080.601.1543.7343.181.011.40欠稳定地震198.402.8027.0019.824535.250.081.450.601.1526.843.7381.990.531.15不稳定1-1'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W1倾倒式天然260.006.5026.907.63205.250.300.001.4084.9361.571.381.30稳定暴雨198.406.5027.007.63206.010.301.101.4064.8164.021.011.30欠稳定地震198.406.5027.007.63206.010.301.361.101.4010.364.8178.030.831.10不稳定2-2'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W2倾倒式天然260.0016.2026.9081.592194.770.520.006.001438.011141.281.261.30基本稳定暴雨198.4016.2027.0081.592202.930.522.606.001190.401174.821.011.30欠稳定地震198.4016.2027.0081.592202.930.521.502.606.00110.11190.401340.040.891.10不稳定3-3'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W3倾倒式天然260.0013.7026.9072.941962.090.850.008.202913.731667.771.751.30稳定暴雨198.4013.7027.0072.941969.380.856.508.202223.402131.681.041.30欠稳定地震198.4013.7027.0072.941969.380.851.206.508.2098.52223.402249.840.991.10不稳定4-4'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W4倾倒式天然260.008.1026.9015.34412.650.180.001.70125.2374.281.691.30稳定暴雨198.408.1027.0015.34414.180.182.001.7095.5687.891.091.30欠稳定地震198.408.1027.0015.34414.180.181.152.001.7020.795.56111.700.861.10不稳定5-5'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W5倾倒式天然260.004.0026.906.28168.930.480.001.70111.9081.091.381.40基本稳定暴雨198.404.0027.006.28169.560.482.001.7095.5694.721.011.40欠稳定地震198.404.0027.006.28169.560.481.162.001.708.595.56104.560.911.15不稳定6-6'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY2-W6倾倒式天然260.0018.6026.9078.522112.190.280.006.401774.93591.413.001.40稳定暴雨198.4018.6027.0078.522120.040.287.506.401354.411296.741.041.40欠稳定地震198.4018.6027.0078.522120.040.281.707.506.40106.01354.411476.940.921.15不稳定1-1'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY1-W3倾倒式天然260.0013.0026.9032.35870.220.150.001.95164.78130.531.261.30基本稳定暴雨198.4013.0027.0032.35873.450.151.501.95125.74136.641.031.30欠稳定地震198.4013.0027.0032.35873.450.151.301.501.9543.7125.74193.421.031.10欠稳定20-20'重心在外-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数DY1-W14倾倒式天然260.008.5026.9019.20516.480.080.001.1557.3141.321.391.40基本稳定暴雨198.408.5027.0019.20518.400.081.001.1543.7343.141.011.40欠稳定地震198.408.5027.0019.20518.400.081.301.001.1525.943.7376.830.571.15不稳定DY1-W11重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数5-5'倾倒式天然260.006.0026.9014.83398.930.313.100.76148.7049.652.991.40稳定暴雨198.406.0027.0014.83400.410.314.200.76143.23123.481.161.40欠稳定暴雨198.406.0027.0014.83400.410.311.404.200.7620.02143.23151.510.951.15不稳定DY1-W12重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数19-19'倾倒式天然260.008.5026.9014.39386.960.263.000.80128.3445.002.851.40稳定暴雨198.408.5027.0014.39388.400.264.000.80122.15106.671.151.40欠稳定地震198.408.5027.0014.39388.400.263.204.000.8019.42122.15168.810.721.15不稳定DY1-W13重心在内-折断工况flk(kpa)H(m)γ(kN/m3)s(m2)w(kN/m)e(m)h0(m)hw(m)b(m)地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力力矩kN﹒m下倾力力矩kN﹒m稳定系数6-6'倾倒式天然260.006.2026.9013.70368.530.182.500.2569.0426.042.651.40稳定暴雨198.406.2027.0013.70369.900.183.200.2568.6554.611.261.40基本稳定地震198.406.2027.0013.70369.900.182.803.200.2518.5068.65106.400.651.15不稳定DY1-W1折断坠落工况H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数12-12'坠落式天然3.502.100.00472.0026.903.5294.690.86154.1981.431.891.40稳定暴雨3.502.101.00354.0027.003.5295.040.86115.6486.901.331.40欠稳定地震3.502.101.00354.0027.003.5295.043.100.864.75115.64101.631.141.15欠稳定DY1-W5折断坠落工况H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数13-13'坠落式天然9.006.000.00472.0026.9029.75800.280.45493.36360.121.371.40基本稳定暴雨9.006.002.20354.0027.0029.75803.250.45531.00415.511.281.40欠稳定地震9.006.002.20354.0027.0029.75803.251.350.4540.16531.00469.731.131.15欠稳定DY1-W10折断坠落工况H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数18-18'坠落式天然7.005.000.00472.0026.907.67206.190.80314.67164.951.911.40稳定暴雨7.005.002.50354.0027.007.67206.960.80236.00222.861.061.40欠稳定地震7.005.002.50354.0027.007.67206.960.700.80236.00222.861.061.15欠稳定DY1-W14折断坠落工况H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数20-20'坠落式天然8.505.100.00472.0026.9019.20516.480.90909.39464.831.961.50稳定暴雨8.505.101.00354.0027.0019.20518.400.90682.04476.731.431.50基本稳定地震8.505.101.00354.0027.0019.20518.403.700.9025.92682.04572.631.191.20欠稳定DY1-W17折断坠落工况H(m)h(m)hw(m)flk(kpa)γ(kN/m3)S(m2)w(kN/m)b0(m)a0地震力(KN/m)稳定性计算安全系数稳定状态抗倾覆力下倾力稳定系数23-23'坠落式天然2.501.600.00472.0026.902.8777.310.5063.7238.661.651.50稳定暴雨2.501.601.00354.0027.002.8777.600.5047.7942.721.121.50欠稳定地震2.501.601.00354.0027.002.8777.600.400.503.8847.7944.271.081.20欠稳定（2）崩塌堆积体稳定性计算1）治理工程安全等级崩塌堆积体主要威胁区内居民53户207人的生命财产安全及乡村道路通行安全，可能造成的直接经济损失约3000万元，根据《地质灾害防治工程勘查规范》(DB50/T143-2018)表1，防治工程等级为二级。2）工况组合因暴雨和加载对滑坡稳定性影响较大，拟采用两种工况对滑坡稳定性进行计算。一般工况（暴雨工况）：自重+地表荷载+地下水压力，滑坡体按全饱水状态，稳定性安全系数取1.15；校核工况（暴雨+地震工况）：自重+地表荷载+地下水压力+地震力，滑坡体按全饱水状态，稳定性安全系数取1.03。3）计算参数表3.2-9岩土体物理力学建议值岩性重度抗剪强度天然饱和天然饱和kN/m3kN/m3Cφ(°）Cφ(°）块石土20.5*20.89*6.9(kPa)*29*5.7(kPa)*28*块石土与泥质页岩界面//13(kPa)2611.2(kPa)244）计算结果选取15-15剖面、19-19剖面进行稳定性计算，斜坡各剖面各工况稳定性系数（Fs）结果见表3.2-10。计算过程见下表。表3.2-10崩塌堆积体稳定性计算一览表剖面编号计算工况安全系数稳定系数稳定性判断剩余下滑力（KN/m）15-15'剖面一般工况1.151.172稳定0校核工况1.031.06稳定019-19'剖面一般工况1.151.154稳定0校核工况1.031.045稳定0综上，崩塌堆积体在一般工况、校核工况下均处于稳定状态。。15-15剖面一般工况下计算：15-15剖面校核工况下计算：19-19剖面一般工况下计算：19-19剖面校核工况下计算：4设计计算4.1设计指标童家堡危岩整体威胁下方密集的金桥社区居民集中点约127户503人的生命财产安全以及乡村道路610m，可能造成经济损失约7000万元。根据《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）防治工程分级的有关规定，童家堡危岩各分段防治工程等级见下表4.1-1：表4.1-1童家堡危岩各分段防治工程等级统计表分段编号威胁对象分段防治工程安全等级DY1-W1～DY1-W10影响17户69人三级DY1-W11～DY1-W17影响58户236人二级DY2-W1～DY2-W4影响24户96人三级DY2-W5～DY2-W11影响97户396人二级崩塌堆积体影响57户207人，损失3000万元二级治理工程设计荷载组合为暴雨工况、地震工况；治理工程的基准期按50年运行期考虑；暴雨重现期为20年。结构重要性系数取1.0。4.2治理工程设计设计方案：“陡崖带：被动网；危岩单体：清除+裂缝封闭+凹腔嵌补+肋柱锚杆锚固；孤石：人工清除；崩塌堆积体：加强巡查监测；生态环境恢复和保护”。（1）陡崖带依据《勘查报告》陡崖带整体处于稳定状态，但陡崖带岩体较破碎，危岩单体清除后受降雨、风化作用仍可能发生风化、剥落掉块而对下方居民造成威胁，在DY1下方崩塌堆积体643~654m高程范围设置一道PPS-200/DB-A型被动防护网，网高5.0m，总长238m，该网永久防护兼临时防护。被动网每间隔50m设置一搭接缺口供居民通行，搭接长度为2m。（2）危岩单体表4.2-1各段治理工程设计方案统计表主要地质问题稳定性设计方案陡崖带DY1上分布17块危岩单体，陡崖带DY2上分布11块危岩单体陡崖带DY1、DY2整体稳定。危岩单体处于基本稳定~欠稳定状态。危岩单体：清除+裂缝封闭+凹腔嵌补+肋柱锚杆锚固DY1-W1~DY1-W15、DY1-W17、DY2-W3~DY2-W6、DY2-W8、DY2-W10、DY2-W11采用人工清除；DY2-W2、DY2-W7、DY2-W9采用人工清除+裂缝封闭+凹腔嵌补+肋柱锚杆锚固；DY2-W1采用人工清除+基座锚喷加固；DY1-W16采用人工清除+裂缝封闭+肋柱锚杆锚固。（3）孤石孤石依据《勘查报告》，对坡面发现的稳定性较差的孤石单体处于基本稳定状态，为防止受降雨等不利因素的影响，对坡面上分布的11处孤石采用人工清除，总方量为40.7m3。（4）裂缝危岩后侧裂缝采用C25细粒混凝土封闭，封闭裂缝单侧宽度25cm，厚度10cm。（5）崩塌堆积区根据《勘查报告》结论，崩塌堆积体整体处于稳定状态，但崩塌堆积体前缘坡度较陡、临空，未见脚墙等治理工程，沿道路内侧边坡区域可能发生局部溜滑破坏，主要威胁下方村道行人、行车安全。加强群测群防、巡查监测。（6）崩塌堆积区（7）生态环境恢复和保护对施工作业区设置花台种植爬山虎等进行生态环境恢复与保护。（8）锚杆计算锚杆计算采用《地质灾害治理工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）第4.4节和4.5节锚索和锚杆相关计算公式进行计算。锚索钢绞线根数计算：锚杆钢筋截面面积：式中：——每孔锚索钢绞线根数；——每孔锚杆钢筋截面面积（mm2）；——锚索轴向拉力标准值（kN）；——钢绞线的公称截面积（mm2）；——预应力钢绞线抗拉强度标准值（N/mm2）；——钢筋抗拉强度标准值（N/mm2）；——锚索钢绞线抗拉安全系数（取1.67）。拉力型锚杆（索），锚固体与地层粘结强度对应的锚固长度计算：式中：la——锚固段长度（m）；D——锚固体直径（m）；——岩土层与锚固体极限粘结强度标准值（kPa），砂岩取370（kPa）（勘查报告提供）；——抗拔安全系数，取2.0。锚杆钢筋与砂浆粘结强度对应的锚固长度计算：式中：ds——锚筋直径（m）；n——钢筋根数；fb——钢筋（钢绞线）与水泥砂浆间的粘结强度标准值，取3000（3680）（kPa）；其余符合同上。计算书如下：（一）被动防护网计算针对陡崖带以及危岩的坠落采用RocFall软件对危岩体的运动轨迹进行数值模拟，从而得出所需被动网的规格。危岩体发生破坏崩落时，块石的运动方式受下部斜坡的物质组成、坡度、植被等的影响，运动轨迹和运动距离各不相同。据R.M.SPang(1978)的研究成果，崩落体只有在坡度小于一定的临界值（约12°）时，才停滞于崖脚，而随着坡度增大，其运动形式分别表现为滑动、滚动、跳跃及自由崩落等方式（插图4.1）。图4.1危岩崩塌破坏运动示意图另一方面，不同类型的危岩块体失稳，其崩塌的运动特征各不相同。倾倒类危岩块体是以陡崖脚为接触点解体运动的，沿下部40°左右的斜坡翻滚而下，滚动的初始速度较小。坠落类危岩体失稳一般是从80°左右的陡崖上部或顶部开始下落，主要是块状危岩体的转动坠落，在下方斜坡上以较大初速度滚动、跳跃，直至停止。危岩在斜坡表面的运动是一种具有随机性的三维运动，除垂直和水平方向位移外，还会发生沿边坡走向方向的偏移，其影响落石运动过程的因素很多，随机性是客观存在的，从而给落石运动参数的计算带来极大的困难。为了使落石运动特性的计算更符合实际，本次勘察采用RocFall模拟软件模拟落石运动，在参数设置时融入反映影响落石运动过程随机特性，从而确定危岩的影响范围。RocFall程序主要通过输入一些有关斜坡和落石的基本参数，模拟显示落石在斜坡上的运动路径、能量分布和高度变化，从而为防护治理设计提供直观有效的依据。1、基本假定运用RocFall软件对危岩体的运动轨迹进行数值模拟时，需要作出如下假设：（1）边坡的坡面是由若干段折线连接而成的；（2）落石的形状为质量分布均匀的球体；（3）落石及坡面均为各向同性弹塑性体；（4）忽略空气的作用力；（5）落石碰撞后不发生碎裂，保持完整。2、RocFall基本原理落石坡面情况运动复杂，运用现场抛石试验需要花费大量的时间及人力、物力，而由于资料较粗略，运用经验性分析也不能较确切地反映落石运动特征。本次所采用的由瑞士布鲁克集团公司开发的RocFall软件模拟落石运动。在已知边坡特征（几何形态、坡角、坡面摩擦和阻尼系数）和落石初始运动特征（运动方式、速度大小和方向）的前提下，从理论上来说，是可以完全计算出落石的整个运动轨迹及其运动过程参数的。在RocFall软件模拟过程中，遵循如下几点规律：（1）当坡面由陡变缓时，滚动或滑动运动模式不变，但在过渡点会发生由运动方向改变引起的速度减小，在这里不考虑过度点的阻力作用，这种考虑从最终的防护结构设计来看是偏于保守的。（2）当坡面由缓变陡时，以滚动或滑动模式运动的落石将改变为弹跳运动模式。（3）当坡面法向阻尼系数较大而使落石不能继续弹跳进时，（法向计算速度为零或负值），以弹跳模式运动的落石将转化为滚动或滑动模式。如图4.2和图4.3所示，在落石以滚动或滑动模式运动时，其运动轨迹即为坡面形状，其运动速度的变化主要受坡面摩擦作用控制，则平行于坡面的运动速度可计算为：图4.2滚动或滑动模式计算示意图图图4.3弹跳运动模式计算示意图式中，—计算点的落石速度；—计算段初始点的落石运动速度；—前一计算点的落石运动速度；—前一计算段的坡面角；—重力加速度（9.8m/s2）；、、、分别为计算段内落石运动加速度、运动距离（坡面长度）、坡面角和坡角摩擦系数（根据滚动或滑动模式区别采用相应的滚动或滑动摩擦系数）。从计算方式可以看出，两计算点间的坡面必须具有相同的坡面倾角和摩擦系数，若有不同，则必须分段计算。按此方法从运动起点一直计算到运动停止点、运动模式改变点或坡脚止落点。计算中的摩擦系数一般宜通过简单的现场滚石试验获得。危岩在弹跳运动模式下，其运动轨迹为各触地点间落石运动抛物线段的组合，其运动速度的大小和方向均受坡面阻尼作用的影响，则触地后的落石弹起速度可计算为：式中：—计算点的坡面角；、、、—分别为落石触地弹跳前后和方向（水平和铅直方向）上的速度；、—分别为计算点处坡面的切向和法向阻尼系数。以此计算速度作为落石抛物线运动轨迹的初始速度，可以计算出下一触地点前的瞬间速度大小和方向、触地点位置（运动抛物线与坡面线的解析交点），并再次重复前一计算过程，如此不断进行，直到运动模式改变、运动停止或到达坡脚落点为止。计算过程中所需要的坡面阻尼系数取决于坡面覆盖层和植被特征，其值大小通过软件分析，再结合少量的现场试验、反演分析以及经验提出详见表3.8和表3.9进行经验性选取。将选取的试验数据和经验值带入相应运动状态的运动学公式中，实际计算的结果和崩塌遗迹岩块状况吻合较好，证明这些系数取值能够较好地反映实际坡而的物理性质。表4.1切向阻尼系数建议值切向阻尼系数Rt坡面特征0.87～0.92光滑坚硬的表面，如铺砌面或光滑的层状岩石表面0.83～0.87基岩表面和无植被的崩塌堆积体0.82～0.85有少量植被的崩塌或砾石堆积体0.80～0.83植被覆盖的崩塌堆积体和植被稀少的土质边坡0.78～0.82灌木覆盖的土质边坡表4.2法向阻尼系数建议值法向阻尼系数Rn坡面特征0.5～0.60光滑坚硬的表面，如铺砌面或光滑的层状岩石表面0.45～0.55基岩表面和砾石边坡0.4～0.5崩塌堆积体和坚硬的土质边坡0.35～0.45软土质边坡落石运动过程充满随机性，在落石运动路径计算方法中应考虑落石运动过程随机特性的影响，这对于落石灾害威胁区域的划定非常重要。本次选取6-6’剖面利用RocFall软件对DY2-W6危岩体发生崩落时的运动轨迹进行分析。考虑到本项目危岩为砂质页岩和泥质页岩，层理构造明显，坠落后易分解。本工程选取3m3危岩进行模拟计算，其中坐标为0点位置即为本次设置被动网的位置。其运动轨迹如插图8.4：图4.4DY2-W6危岩运动轨迹分析图从插图8.4可看出，DY2-W6危岩体若发生崩塌，其运动轨迹为：危岩倾倒并在陡崖下点第一次碰撞后以翻滚下落，在陡崖下陡斜坡脚与基岩发生第二次碰撞，然后在陡崖下斜坡与基岩发生第三次碰撞，第三次碰撞后能量衰减，弹跳减弱，其后就顺斜坡（坡角约30°）发生滚动、并伴有小规模跳跃，最终受地形坡角、植被及坡面松散堆积物影响，速度减弱而停止于斜坡下的河道位置（坡角约7°）。2、运动计算本次危岩运动计算包括运动距离、弹跳高度、能量及速度等计算。（1）动距离预测计算：通过计算，DY2-W6危岩若发生崩塌，其最大水平运动距离约144m，垂直下落距离约134m；通过调查发现，区内危岩崩塌落距受地形限制明显，陡崖下斜坡坡脚上均有崩塌块石分布，其岩体结构特征与