高支模施工计算书中建

10.1计算依据 110.2计算书 110.2.1、支撑体系高度22.72m、楼板厚度120mm 110.2.2、支撑体系高度22.72m、楼板厚度120mm（立杆基础为地基土） 1510.2.3、支撑体系高度9.5m、板厚110mm（立杆基础为地基土） 2510.2.4、支撑体系高度12.58m、梁截面尺寸600*1200mm 3610.2.5、支撑体系16.5m、截面尺寸400*1200 5110.2.6、支撑体系3.75m、截面尺寸500*2250 6610.2.7、支撑体系6.76m、截面尺寸800*1800 8210.2.8、支撑体系12.58m、截面尺寸800*1700 9810.2.9、支撑体系21.52m、截面尺寸500*1200 11310.2.10、梁侧模板计算（500*2250） 12810.2.11、梁侧模板计算（800*1800） 13510.2.12、梁侧模板计算书（500*1200） 14210.2.13、支撑体系8.9m、截面尺寸500*1300,（立杆基础为地基土） 14910.2.13、支撑体系12.58m、截面尺寸400*800, 16310.3、附图一、附图：雄安国际酒店项目会议中心及7#楼高支模区域布置图 18010.4、附图二、会议中心及7#楼板支撑体系附图 19610.1计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》-GB50017-20176、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-201610.2计算书10.2.1、支撑体系高度22.72m、楼板厚度120mm一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高22.72m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)22.72模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.022地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.115整体模板支架μstw1.61ωfk=ω0μzμstw=0.314支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1500立杆横向间距lb(mm)1500水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×1=8.728kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝8.728×0.22/8＝0.044kN·mσ＝Mmax/W＝0.044×106/37500＝1.164N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×2004/(384×10000×281250)=0.023mmνmax=0.023mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2=1.798kN/m因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.874kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.874×1.52+0.125×0.924×1.52＝0.506kN·mM2＝q1L12/2=1.798×0.152/2＝0.02kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.506，0.02]＝0.506kN·mσ=Mmax/W=0.506×106/4110=123.064N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.874×1.5+0.625×0.924×1.5＝1.686kNV2＝q1L1＝1.798×0.15＝0.27kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.686，0.27]＝1.686kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.686×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝10.832N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×15004/(100×206000×8.22×104)＝1.032mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1500/150，10)＝10mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型8号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)101.3主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.851kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.927kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.851×1.5＝3.471kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.927+0.437×0.924)×1.5+1.851×0.15＝1.405kNR＝max[Rmax，R1]＝3.471kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.5＝1.317kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.702×1.5+0.702×0.15＝0.5kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.317kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=3.94×106/25300=155.745N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.584×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝45.98N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.082mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm悬挑段νmax＝0.261mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=14.149kN，R2=28.314kN，R3=28.658kN，R4=12.184kN图二支座反力依次为R1=13.15kN，R2=28.502kN，R3=28.502kN，R4=13.15kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝28.658kN≤[N]＝100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1910.000/15.9=120.126查表得，φ1=0.347Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.022×1.5×1.52/10)=0.007kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[14.149,28.502,28.658,13.15]+1.1×1.35×0.15×22.72=33.719kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝33.719×103/(0.347×424)+0.007×106/4490=230.709N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=22.72/20=1.136≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.5×0.314=0.471kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.5×1×0.254=0.381kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×22.722×0.471+22.72×0.381=130.221kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.5×[0.15×22.72/(1.5×1.5)+0.5]+2×1×20/2=1228.8kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×130.221=429.729kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=33.719kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1240×160/1000=115.132kN≥F1=33.719kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=33.719kN满足要求！10.2.2、支撑体系高度22.72m、楼板厚度120mm（立杆基础为地基土）一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高22.72m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)22.72模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.025地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.126整体模板支架μstw1.903ωfk=ω0μzμstw=0.371支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×1=8.728kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝8.728×0.22/8＝0.044kN·mσ＝Mmax/W＝0.044×106/37500＝1.164N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×2004/(384×10000×281250)=0.023mmνmax=0.023mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2=1.798kN/m因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.874kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.874×1.22+0.125×0.924×1.22＝0.324kN·mM2＝q1L12/2=1.798×0.152/2＝0.02kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.324，0.02]＝0.324kN·mσ=Mmax/W=0.324×106/4110=78.761N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.874×1.2+0.625×0.924×1.2＝1.349kNV2＝q1L1＝1.798×0.15＝0.27kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.349，0.27]＝1.349kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.349×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝8.666N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×12004/(100×206000×8.22×104)＝0.423mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型8号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)101.3主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.851kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.927kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.851×1.2＝2.777kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.927+0.437×0.924)×1.2+1.851×0.15＝1.179kNR＝max[Rmax，R1]＝2.777kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.2＝1.054kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.702×1.2+0.702×0.15＝0.421kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.054kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=1.971×106/25300=77.896N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.742×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝28.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.326mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.091mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.697kN，R2=18.073kN，R3=18.073kN，R4=9.697kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝18.073kN≤[N]＝100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1910.000/15.9=120.126查表得，φ1=0.347Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.025×1.2×1.52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[9.697,18.073,18.073,9.697]+1.1×1.35×0.15×22.72=23.134kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝23.134×103/(0.347×424)+0.006×106/4490=158.626N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=22.72/20=1.136≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.2×0.371=0.445kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.254=0.305kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×22.722×0.445+22.72×0.305=121.831kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.2×[0.15×22.72/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×20/2=1396kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×121.831=402.042kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.3立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝23.134/(0.5×0.3)＝154.227kPa≤γufak＝1.254×160=200.64kPa满足要求！10.2.3、支撑体系高度9.5m、板厚110mm（立杆基础为地基土）一、工程属性新浇混凝土楼板名称B3，标高9..5m新浇混凝土楼板板厚(mm)110模板支架高度H(m)9.5模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.025地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.126整体模板支架μstw1.903ωfk=ω0μzμstw=0.371支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×1=8.397kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.11))×1＝2.861kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝8.397×0.22/8＝0.042kN·mσ＝Mmax/W＝0.042×106/37500＝1.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×2.861×2004/(384×10000×281250)=0.021mmνmax=0.021mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×0.2=1.732kN/m因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.2=0.808kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.808×1.22+0.125×0.924×1.22＝0.312kN·mM2＝q1L12/2=1.732×0.152/2＝0.019kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.312，0.019]＝0.312kN·mσ=Mmax/W=0.312×106/4110=75.859N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.808×1.2+0.625×0.924×1.2＝1.299kNV2＝q1L1＝1.732×0.15＝0.26kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.299，0.26]＝1.299kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.299×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝8.346N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.612kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.612×12004/(100×206000×8.22×104)＝0.391mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.612×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型8号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)101.3主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×0.2＝1.785kN/mq1静＝1.1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.2＝0.861kN/mq1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×3×0.2＝0.924kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.652kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.785×1.2＝2.677kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.861+0.437×0.924)×1.2+1.785×0.15＝1.14kNR＝max[Rmax，R1]＝2.677kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.652×1.2＝0.978kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.652×1.2+0.652×0.15＝0.391kNR'＝max[R'max，R'1]＝0.978kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=1.9×106/25300=75.091N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.391×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝27.708N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.302mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.084mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.348kN，R2=17.422kN，R3=17.422kN，R4=9.348kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝17.422kN≤[N]＝100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1910.000/15.9=120.126查表得，φ1=0.347Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.025×1.2×1.52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[9.348,17.422,17.422,9.348]+1.1×1.35×0.15×9.5=19.538kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝19.538×103/(0.347×424)+0.006×106/4490=134.185N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9.5/20=0.475≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.2×0.371=0.445kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.254=0.305kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.52×0.445+9.5×0.305=22.985kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.2×[0.15×9.5/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×20/2=735kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×22.985=75.851kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)160立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.3立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝19.538/(0.5×0.3)＝130.253kPa≤fak＝160kPa满足要求！10.2.4、支撑体系高度12.58m、梁截面尺寸600*1200mm一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1200模板支架高度H(m)12.58模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.022地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.115整体模板支架μstw2.415ωfk=ω0μzμstw=0.471支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.254三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1500、1500梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)600梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)400梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)200梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)100梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)100设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝48.824kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝45.59kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×45.59×0.12+0.121×3.234×0.12＝0.053kN·mσ＝Mmax/W＝0.053×106/37500＝1.405N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1004/(100×6000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×45.59×0.1+0.446×3.234×0.1＝1.936kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×45.59×0.1+1.223×3.234×0.1＝5.606kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×45.59×0.1+1.142×3.234×0.1＝4.6kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.1＝1.207kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.1＝3.509kNR3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.1＝2.849kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.936/1＝1.936kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.606,4.6,5.606]/1=5.606kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.936/1＝1.936kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/6=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.2-0.12)=0.802kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.2-0.12)=0.802kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.388kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.388kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.936+0.03+0.802+1.388=4.156kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.606+0.03=5.636kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.936+0.03+0.802+1.388=4.156kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.156,5.636,4.156]=5.636kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.207/1＝1.207kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[3.509,2.849,3.509]/1=3.509kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.207/1＝1.207kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/6=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.54kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.54kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.527kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.527kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.207+0.02+0.54+0.527=2.293kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.509+0.02=3.529kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.207+0.02+0.54+0.527=2.293kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.293,3.529,2.293]=3.529kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.636×0.92，0.5×5.636×0.22]＝0.571kN·mσ=Mmax/W=0.571×106/4110=138.843N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.636×0.9，5.636×0.2]＝2.536kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.536×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝16.295N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.529×9004/(384×206000×8.22×104)＝1.78mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.529×2004/(8×206000×8.22×104)＝0.042mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.636×0.9,0.5×5.636×0.9+5.636×0.2]=5.072kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.74kN,R2=5.072kN,R3=4.167kN,R4=4.167kN,R5=4.167kN,R6=5.072kN,R7=3.74kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.529×0.9,0.5×3.529×0.9+3.529×0.2]=3.176kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.064kN,R2'=3.176kN,R3'=2.582kN,R4'=2.582kN,R5'=2.582kN,R6'=3.176kN,R7'=2.064kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型8号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)101.3可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.459×106/25300=18.158N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.251kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.251×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝18.442N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.019mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=15.062kN，R2=15.063kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为R1=15.062/1=15.062kN，R2=15.063/1=15.063kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=9.113kN，R2'=9.113kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为R1'=9.113/1=9.113kN，R2'=9.113/1=9.113kN七、可调托座验算荷载传递方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝15.063kN≤[N]=100kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)10号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)39.7搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)198.3搁置横梁受力不均匀系数ko0.6搁置横梁自重标准值q’=0.1kN/m搁置横梁自重设计值q=1.1×1.35×0.1=0.149kN/m荷载设计值：F1=koR1=0.6×15.062=9.037kN,F2=koR2=0.6×15.063=9.038kN荷载标准值：F1’=koR1’=0.6×9.113=5.468kN,F2’=koR2’=0.6×9.113=5.468kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=3.638×106/39700=91.642N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝9.127kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.127×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)＝20.173N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝0.827mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=9.127kN，R2=9.127kN九、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[9.127，9.127]/0.6=15.212kN≤Qb=40kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×650)=1910mmλ=hmax/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3472、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.022×0.9×1.52/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝9.127kN，R2＝9.127kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(1.5+0.6-0.6/2)/2×0.9=7.497kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(1.5+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.9=7.497kNNd＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+1.1×1.35×0.15×12.58＝max[9.127/0.6+7.497，9.127/0.6+7.497]+2.802＝25.511kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝25511.204/(0.347×424)+0.004×106/4490＝174.285N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=12.58/30=0.419≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.5×0.471=0.706kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.5×1×0.254=0.381kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×12.582×0.706+12.58×0.381=60.697kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×1.5×[0.15×12.58/(1.5×1.5)+0.5]+2×1×30/2=1837.2kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×60.697=200.3kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=25.511kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长