烟台电子信息大楼 -毕业设计计算书

目录1建筑设计说明 1 2 21.2.2平面功能分区 4 5 51.3.2安全疏散 6 1.5.3勒脚设计 1.5.6墙体设计 2结构设计说明 2.2结构设计说明 2.2.1结构选型 2.2.2结构布置 2.2.3基础方案 2.2.4建筑材料的选取填 2.3重力荷载计算 2.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值 青岛理工大学毕业设计(论文) 2.3.4重力荷载代表值 2.4.2框架柱线刚度计算 2.5.2水平地震作用及楼层的地震剪力计算 2.5.3水平地震作用下的位移验算 2.6.1风荷载标准值 2.7.1计算单元 2.7.3内力计算 2.8框架内力组合 2.9.1框架梁 2.9.2框架柱 2.10楼梯设计 2.10.3平台梁计算 2.11.2确定基础高度 2.11.3基础配筋计算 3施工组织方案设计 3.1工程概况 3.1.1建筑设计特点 3.1.3建设地点特征 3.1.4施工条件 3.2施工方案设计 3.2.2确定施工方法 3.2.4施工段的划分 3.2.5雨季施工 3.3.2控制管理 3.3.3安全文明管理措施 3.4材料用量计算 3.4.3施工进度 3.5施工平面布置 3.5.3施工平面布置图 青岛理工大学毕业设计(论文) 第1页1.1工程概况(2)建筑高度小于等于24m的公共建筑；(3)建筑高度大于24m的单层公共建筑；建筑防火分区的最大允许建筑面积为2500m²。该大楼为建筑高度小于24m等级备注的商店、学校、电影院、剧院、礼堂、食堂、菜市场不应超过2层或第2页1.2总平面布局和平面功能分区北图1.1建筑总平面布置图第3页根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第5.2.1条规定，民用建筑之间的防火间距不应小于表1.1的规定。表1.1民用建筑之间的防火间距耐火等级一、二级三级四级一、二级679三级78四级9定的防火分隔水幕或本规范第7.5.3条规定的防火卷帘时，其防火间距不应小于3.5m;距可按本表规定减少25%;2.道路根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第6.0.9条规定，消防车道的净宽度和净空高度均不应小于4.0m。供消防车停留的空地，其坡度不宜大于3%。第5.2.2条规定，建筑基地道(1)单车道路宽度不应小于4m,双车道路不应小于7m;(2)人行道路宽度不应小于1.50m;第4页该场地的道路单行道的最小宽度为4.5m,人行道最小宽度大于1.5m,转3.泊位与绿化每个泊位大小为6m×3m,共68个泊位，具体位置分布参看总平面图，通过表1.2商店建筑面积分配比例建筑面积(m²)营业(%)仓储(%)辅助(%)[1]商店建筑，如营业部分混有大量仓储面积时，可仅采用其辅助部分配比。[3]如城市设置集中商品储配库和社会服务设施等较完善时，可适当调减仓储、辅助部分配第5页14上100图1.2标准层平面布置图例如表1.3所示：表1.3各功能分区面积总面积(m²)营业部分(m²)仓储部分(m²)辅助部分(m²)首层标准层顶层1.3防火及安全疏散设计根据《商店建筑设计规范》JGJ48-88第4.1.7条商店建筑内如设有上下区，其建筑面积之和不应超过防火规范的规定。第4.1.8条防火分区间应采用积为396m²,根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第5.1.7条规定耐火等7633有关背火面辐射热的判定条件时，应设置自动喷水灭火系统保护。自动喷(3)根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第7.1.5条规定，防火墙上梯用防火墙和防火门划分出一个防火分区，每层的其他部分各自成为一个防火根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第5.3.1条和第5.3.13条规定，相邻2个安全出口最近边缘之间的水平距离不应小于5m。民用建筑的安全疏散(1)直接通向疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的距离应符合表1.4于两个楼梯间之间时，应按表1.4的规定减少5m;当房间位于袋形走道两侧或尽端时，应按表1.4的规定减少2m;(3)楼梯间的首层应设置直通室外的安全出口或在首层采用扩大封闭楼梯间。当层数不超过4层时，可将直通室外的安全出口设置在离楼梯间小于等于第7页表1.4安全距离疏散表名称位于两个安全出口之间的疏散门位于袋形走道两侧或尽端的疏散门耐火等级耐火等级一、二级三级四级一、二级三级四级托儿所、幼儿园 —医院、疗养院—学校 一—其它民用建筑注：[1]一、二级耐火等级的建筑物内的观众厅、多功能厅、餐厅、营业厅和室内任何一点至最近安全出口的直线距离不大于30m。[2]敞开式外廊建筑的房间疏散门至安全出口的最大距离可按本表增加5m;[3]建筑物内全部设置自动喷水灭火系统时，其安全疏散距离可按本表规定增加25%;[4]房间内任一点到该房间直接通向疏散走道的疏散门的距离计算：住宅应为最远房间内任一点到户门的距离，跃层式住宅内的户内楼梯的距离可按其梯段总长度的水平投影尺寸计算。《商店建筑设计规范》JGJ48-88第4.2.1条规定，商店营业厅的每一防火值宜为50%～70%,地下商店的面积折算值不应小于70%。疏散人数的换算系数可按表1.5确定。《商店建筑设计规范》JGJ48-88第4.2.2条规定，商店营业厅的出入门、安全表1.5-1疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100人的净宽度(m)楼层位置耐火等级三级四级地上一、二层地上三层—地上四层及四层以上各层—与地面出入口地面的高差不超过10m的地下建筑一与地面出入口地面的高差超过10m的地下建筑——表1.5-2商店营业厅内的疏散人数换算系数(人/m2)楼层位置地下二层地上第三层地上第四层及四层以上各层换算系数(单位：m),选取面积折算值为50%。二层：1270.08×0.5×0.85×0.65/10疏散楼梯的净宽度为1.9m,疏散楼梯的总宽度为3.80m,防火门的宽度和底层安全出口的宽度均为1.8m,每层的疏散门总宽度为5.4m,底层楼梯间的安全出口总宽度为7.2m,均符合上述计算要求。商店营业厅的出入门、安全门都不设置《商店建筑设计规范》JGJ48-88第3.1.6条营业部分的公用楼梯，坡道应(1)室内楼梯的每梯段净宽不应小于1.40m,踏步高度不应大于0.16m,踏(2)室外台阶的踏步高度不应大于0.15m,踏步宽度不应小于0.30m。踏步宽度为0.28m,二至顶层的层高均为4.0m,每层有28个踏步，踏步高度为《建筑设计防火规范》GB50016-2006第7.4.1条规定，疏散用的楼梯间应(1)楼梯间应能天然采光和自然通风，并宜靠外墙设置；(2)楼梯间内不应设置烧水间、可燃材料储藏室、垃圾道；(3)楼梯间内不应有影响疏散的凸出物或其它障碍物；(4)楼梯间内不应敷设甲、乙、丙类液体管道；(5)公共建筑的楼梯间内不应敷设可燃气体管道；(6)居住建筑的楼梯间内不应敷设可燃气体管道和设置可燃气体计量表。当住宅建筑必须设置时，应采用金属套管和设置切断气源的装置等保护措施。《建筑设计防火规范》GB50016-2006第7.4.12条规定，建筑中的疏散用门人数不超过60人的房间且每樘门的平均疏散人数不超过30人时，其门的开启(2)民用建筑及厂房的疏散用门应采用平开门，不应采用推拉门、卷帘门、(3)仓库的疏散用门应为向疏散方向开启的平开门，首层靠墙的外侧可设推拉门或卷帘门，但甲、乙类仓库不应采用推拉门或卷帘门；(4)人员密集场所平时需要控制人员随意出入的疏散用门，或设有门禁系统的居住建筑外门，应保证火灾时不需使用钥匙等任何工具即能从内部易于打开，并应在显著位置设置标识和使用提示。为向楼梯开，底层楼梯的安全出口开向室外。1.4采光设计 第3.13条规定，对于作业精确度要求为很精细，识别对象的最小尺寸在0.15mm～0.30m之间的采光等级为Ⅱ级，该建筑的采光等级为Ⅱ级，采用侧面采光，侧面采光时的采光系数最低值Cmin=3%。根据第5.0.1条相关规定，对于Ⅱ时的窗地面积比为1/3.5。该建筑的窗选用铝合金玻璃窗，窗的尺寸见建筑设计K'p—侧面采光的室内反射光增量系数，可按本标准附录D表D-5的规定取值；[1]在I、Ⅱ、Ⅲ类光气候区(不包含北回归线以南的地区),应考虑晴天方向系数(Kf),可按本标准附录D表D-3的规定取值。高度(hs)和窗下沿高度(hx)的两个窗的采光系数的差值(图5.0.5-3)。[3]侧面采光口上部有宽度超过1m以上的外挑结构遮挡时，其采光系数应乘以0.7的挡光折减系数。[4]侧窗窗台高度大于或等于0.8m时，可视为有效采光口面积。C'd:计算点至距离与窗高之比B/hc=18/2.1=8.57,采光区域开间宽1与进深b之比1/b=50.4/36≈1.4,查相关图表得C'd=0.4;热玻璃，取值为0.64;铝窗，取值为0.75;K'p:B/hc=5.5,r,近似取0.4,取值为1.95;则c=ck,k',K结构层为100mm厚钢筋混凝土；找坡层为1:8水泥焦渣找坡，坡度为3%,最薄处30mm厚，最厚处570mm,平均300mm厚；保温层选用70mm厚水泥蛭20厚1:3水泥砂浆找平70厚水泥蛭石保温层1:8水泥焦渣找坡(最簿处30厚)油膏嵌实图1.3女儿墙和屋面详图1.5.2排水设计建筑设计通则》GB50352-2005第6.13.2条规定，屋面排水坡度应根据屋顶结防水、刚性防水的屋面的屋面排水坡度为2%～5%,本工程屋面坡度采用3%,具体组织情况见建筑设计图1号图纸。铺入雨水口，50mm以上用沥青胶粘牢，再加铁篦，如图1.4所示。水落管的个条规定，雨水设计流量，应按下列公式计算：Qs=qψF(1.3)式中Qs—雨水设计流量(L/s);q—设计暴雨强度EL/(s·hm²)L;铁篦F—汇水面积(hm铁篦水落管图1.4雨水口构造图水落管3.2.2条查得，各种屋面、混凝土或沥青路面的径流系数为0.85～0.95,此处取0.90;汇水面积F=50.4×36.0=1814.4m²。则雨水设计流量为Qs=0.802/3600×0.90×181440L/s=36.38L/S21.34m,总共需要设置4个落水管，落水管采用塑料管，内径为75mm,最大泄流量为10L/S,4个落水管的最大泄流量之和为40L/S,大于雨水设计流量，满面高差部分，该建筑勒脚高度为0.45m,即室内地坪与室外地面高差部分。为了脱落，增加咬口进行加强，如图1.3所示。勒脚受潮会影响墙身，因此需要在勒青岛理工大学毕业设计(论文)一般将防潮层设置在地坪的结构层厚度之间的砖缝处，如图1.5所示，图中15厚水磨石120厚碎石垫层素土夯实80厚碎砖或道渣勤脚如石混凝土防潮层60厚30610厚1:3.0水泥砂浆抹面图1.5散水、勒脚及地坪构造图定，宜为600～1000mm,选用900mm;散水的坡度可为3%～5%,选用5%。散水采用混凝土时，宜按26m间距设置伸缝。散水与外墙之间设缝，缝宽为20mm,缝1.5.5地坪与地面设计厚1:2水泥砂浆抹面，结构层采用120mm厚C10混凝土层，垫层为120mm厚碎石垫层，对垫层以下土层进行夯实。见图1.5所示。厚的1:3水泥砂浆打底，10厚1:1.5水泥、石碴粉面。石碴要求用颜色美观的石子，中等硬度，卫生间内地面高度要比同层地面高度低20mm,且向地漏有1%的坡度，利于排水。卫生间的地漏要进行防水处理，其构造措施见图1.6所示。青岛理工大学毕业设计(论文)第14页20mm厚13冰泥砂浆保护层10mm涂膜防水层平均20mm厚13水泥砂浆找平层，坡向地漏100mm厚钢射砼楼板附加层油膏密封4△细石砼掺聚合物填实△图1.6卫生间地漏防水节点构造图1.5.6墙体设计该建筑的外墙全部为240mm厚加气混凝土砌块，外墙面20mm厚抹灰和涂料，内墙面为10mm厚抹灰，所有内墙都采用200厚蒸压加气混凝土砌块，墙体两面各有10厚抹灰。见图1.7所示。室外墙体装修采用溶剂型涂料，其颜色由当地相关规划部门确定；室内墙体采用白色水溶性涂料粉刷。厕所内贴瓷砖做墙裙，高度为1.2m。在地面与墙面的交接处，要做踢脚线，高度为150mm,比墙面抹灰突出6mm,其构造见图1.8所示。卫生间的墙体与地面的交接处要进行防水处理，其具体做法见图1.9。20mm厚抹灰和涂料8厚1:2.5水泥砂浆罩面，压实赶光12厚1:3水泥砂浆打底，扫毛或划出纹道8水泥砂浆踢脚构造图青岛理工大学毕业设计(论文)第15页面层面层20厚13水泥砂浆保层20厚1:3水泥砂浆找平层20厚1:3水泥砂浆保护层100厚钢筋砼楼板442结构设计说明地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g,地震动参数αax=0.12,年降雨量723.4mm,小时最大降雨量80.2mm。工程地质概况见表2.1。层号岩土层名称模量(Mpa)容重厚度(m)1素填土——2粉质粘土3含粘性土粗砾砂0.8-2.04花岗岩强风化带2.0-3.55花岗岩中风化带2.2结构设计说明建筑共5层，高20.50m,为多层建筑。多层建筑一般采用的结构类型有砌体结抗震设防烈度为7度，设计时抗震计算和构造措施按7度设计，该建筑总高小于30m,根据《建筑抗震设计规范》第6.1.2条规定，对于现浇的钢筋混凝土框架结构的房屋，烈度为7度，建筑物高度小于等于30m的房屋的框架为三级框架。特征值f,=380kPa,基础埋深取1.2m,基础高度取0.9m,底层柱的计算高度2.2.4建筑材料的选取填该建筑的梁、板、2-5层柱和基础的混凝土采用C30,(fck=20.1N/mm²,ftk×104N/mm²),受力钢筋全部采用HRB3箍筋均采用HPB235级(fy=f'y=210N/mm²,E=2.1×105N/mm²)。外墙全部为240mm墙都采用200厚蒸压加气混凝土砌块，墙体两面各有10厚抹灰。窗全部为铝合2.2.5构件尺寸初选1.横向框架梁h=(1/10～1/18)1=(1/10～1/18)×7.2m=0.40m～0.72m,取0.70m,2.纵向框架梁h=(1/10～1/18)1=(1/10～1/18)×7.2m=0.40m～0.72m,取0.70m,青岛理工大学毕业设计(论文)第18页b=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×0.70m=0.23～0.35m,取0.30m。3.次梁h=(1/12～1/18)1=(1/12～1/18)×7.2m=0.40m～0.60m,取0.50m,b=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×0.50m=0.17～0.25m,取0.20m。4.柱柱的尺寸可以根据柱的轴压比按下列公式计算：式中N—为柱组合的轴压力设计值；F—按简支状态计算的负载面积；g:一折算在单位面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12～15kN/m²,本建筑选用15kN/m²;b—为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3,不等跨内柱取1.25,等跨内柱取1.2;n—为验算截面以上楼层层数；f.—混凝土轴心抗压强度设计值；μN—框架柱轴压必限值，此处可近似取，即对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7、0.8和0.9,该建筑为三级抗震，取0.9。该建筑的底层中间柱的截面面积为：Ac=1.2×15×103×7.2×7.2×4/(0.9×14.3)=290则可取该截面b×h=550mm×550mm=302500mm²;底层边柱的截面面积为：Ac=1.3×15×103×0.5×7.2×7.2×4/(0.9×14.3)=157090.91mm²则可取该截面b×h=550mm×550mm=302500mm²。5.根据《混凝土规范》10.1.1,对于民用建筑楼板，其最小厚度为60mm。此工程板布置为单向板，为了使单向板具有一定的刚度，其厚度应不小于板跨度的1/401(连续板)、1/351(简支板)或者1/121(悬臂板)。需对横向框架进行计算即可，选取轴线3上的框架做计算对象，如图2.2。2.3重力荷载计算20厚水泥砂浆找平层70厚水泥蛭石保温层1:8水泥焦渣找坡(最薄处30,平均300)100厚钢筋混凝土楼板 2～5层楼面100厚钢筋混凝土楼板青岛理工大学毕业设计(论文)吊顶、管道0.4k总计楼面2(卫生间):20mm厚防滑地砖铺面(包括水泥粗砂打底)20mm厚1:3水泥砂浆保护层10mm厚柔性防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平层100mm厚钢筋混凝土板kN/m3×0.10m=2.5吊顶和管道合计1层楼面活荷载标准值2层楼面活荷载标准值3～5层及机房层楼面活荷载标准值屋面积雪荷载标准值屋面活荷载标准值梁、柱重力荷载标准值的计算结果见表2.2。层次构件βn横梁次梁纵梁框架柱构造柱62横梁次梁纵梁框架柱青岛理工大学毕业设计(论文)构造柱6机房层横梁48次梁4纵梁3柱6柱6外墙全部为240mm厚加气混凝土砌块，外墙面20mm厚抹灰和涂料，内墙面为10mm厚抹灰，则外墙单位面积的重力荷载为：15kN/m³×0.24m+17kN/m³×0.03m=4.11kN/所有内墙都采用200厚蒸压加气混凝土砌块，墙体两面各有10厚抹灰，则15kN/m³×0.20m+17kN/m³×青岛理工大学毕业设计(论文)女儿墙2×(7.11×2+14.2×2)×0.5×3.34=142.35kN墙体重力荷载值计算结果见表2.3。层次一层二层三层四层五层机房层外墙内墙∑女儿墙木门单位面积重0.2kN/m²,铝合金门窗单位面积重0.4kN/m²,塑钢玻璃门层次类型实木门塑钢玻璃门铝合金窗一层数量3面积重力荷载Z二三四五层数量90面积0重力荷载0∑机房层数量00面积00重力荷载00∑楼梯重力荷恒载的计算一层一阶踏步楼梯板青岛理工大学毕业设计(论文)第23页其它层一阶踏步0.28m×0.154m×1/2×1.84m×25kN/m3=0.99kN楼梯板0.1m×1.84m×25kN/m3=4.6kN/m楼梯重力恒载计算结果见表2.5。层次一层二层三层四层五层踏步楼梯板平台及梁板22.3.4重力荷载代表值计算地震作用时，房屋的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，并按下式计算：G一结构构件、配件的永久荷载标准值(kN);G,—有关可变荷载标准值(kN);i一可变荷载的组合值系数，可按表2.6采用。该建筑不考虑屋面积灰荷载，屋面雪荷载组合系数取0.5,屋面活荷载不计入，楼面活荷载按等效均布荷载计算，组合系数取0.5,根据公式结构抗震分析时所采用的计算简图如图2.3所示，集中于各质点的重力荷载代表值G为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上，下各半层的墙体、柱等重力荷载。计算G时，各可变荷载的组合值系数按表查得，屋面上的可变荷载取雪荷可变荷载种类组合值系数雪荷载屋面积灰荷载屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载按等效均布荷载计算的楼面活荷载藏书库、档案库其它民用建筑G₁=12一层楼面活载+一层楼面恒载+一层梁+扶梯+12(一层柱、墙、门窗、楼=1/2×4.2×36×50.4+3.96×36×50.4+4056.77+150+12(2090.45+3374.05+60.94+2×84.G₂=1/2二层楼面活载+二层楼面恒载+二层梁+扶梯+1/2(二层柱、墙、门窗、楼=1/2×3.6×36×50.4+3.96×36×50.4+4056.77+150+1/2(1623.65+3442.85+63.50+2×82.青岛理工大学毕业设计(论文)45+1623.65+3442.85+63.50+2×82.45)=G₃=12三层楼面活载+三层楼面恒载+三层梁+扶梯+12(三层柱、墙、门窗、楼梯、+四层柱、墙、门窗、楼梯)=1/2×3.6×36×50.4+3.96×36×50.4+4056.77+150+12(1623.65+3442.45+1623.65+3442.85+63.50+2×82.45)=G₄=12四层楼面活载+四层楼面恒载+四层梁+12(四层柱、墙、门窗、楼梯、扶梯+五层柱、墙、门窗、楼梯)=1/2×3.6×36×50.4+3.96×36×50.4+4056.77+1/2(1623.65+3442.85+50+1623.65+3442.85+63G₅=五层楼面恒载+女儿墙+五层梁+电梯额定起重量+1/2(五层柱、墙、门窗、楼梯+机房层柱、墙、门窗)+50%雪荷载=7.05×(36×50.4-7.2×14.4)+522.57+4056.77+4×10+12×(1623.65+3×82.45+43.56+848.78+3.456G机=12(机房层墙、柱、门窗)+机房层梁+机房女儿墙重力荷载+顶层楼面恒载+50%雪荷载=1/2×(848.78+43.56+3.456)+122.48+142.35+7.05×7.2×14.4+1/2×0青岛理工大学毕业设计(论文)2.4框架侧移刚度计算层号边框架梁1~5注：梁的截面惯性矩1=bI。,1.为梁矩形部分的截面惯性矩，b的值按表2.8选楼面做法中框架梁边框架梁现浇楼板装配整体式楼面层号h中柱边柱2青岛理工大学毕业设计(论文)第27页5I柱的侧移刚度D值按下式计算：梁柱线刚度比。位置边柱中柱a简图K简图K一般层底层固结i铰接根据上述方法计算出框架柱的侧移刚度D值见表2.11和表2.12。层次中柱(24根)边柱(12根)KaDKaD1层次中柱(8根)边柱(4根)KaDKa青岛理工大学毕业设计(论文)第28页1将上述不同情况下同框架柱侧移刚度值相加，即得框架各层层间侧移刚度aD,,见表2.13。层次12345aD₁/aD₂=701376/992284=0.71>0.7,该框架横向为规则框架。2.5横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算2.5.1横向自振周期计算G₅=G₅+G=20077.43+1905.52=21982.95KN。青岛理工大学毕业设计(论文)第29页根据上述公式计算得到结构顶点的假想侧翼计算结构如表2.14。层次543212.5.2水平地震作用及楼层的地震剪力计算该建筑物的高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可以用底部剪力法计算水平地震作用。根据《抗震规范》第5.2.1条规定，采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度，结构的水平地震作用标准值，应按下列公式确定：式中Fk一结构总水平地震作用标准值；a,—相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值，应按本章(《抗震规范》)第5.1.4条确定，多层砌体房屋、底部框架和多层内框架砖房，宜取水平地震影G—结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%;F,—质点i的水平地震作用标准值；青岛理工大学毕业设计(论文)第30页表2.15顶部附加地震作用系数根据上述公式计算：G=0.85aG,=0.85?(20077.4319877.61+20346.93+20346.93+20696.02)=0.85?102829.32KN87404.922KNFek=a,G=0.042×87404.92具体计算过程见表2.16,各楼层的地震剪力按计算。青岛理工大学毕业设计(论文)第31页为保证结构基本安全性，根据《建筑抗震规范》第5.2.5条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：式中vgx—第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；1—剪力系数，不应小于表2.14规定的楼层最小地震剪力系数值，对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；层次F54321类别7度8度9度扭转效应明显或基本周期小于3.5s的结构基本周期大于5.0s的结构此处1取0.016,由表2.16验算可以看出计算结构都满足上式要求。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图2.3。2.5.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移Dm和顶点位移m分别按公式青岛理工大学毕业设计(论文)第32页D和计算，计算过程见表2.15,表中还计算了各层层间弹(a)水平地震作用分布(b)层间剪力分布图2.5横向水平地震作用及楼层地震剪力表2.18横向地震作用下的位移计算层次q54321表可见，最大位移发生在底层，其值1/1127<1/550,满足要求。2.5.4水平地震作用下框架内力计算对横向轴3框架进行内力分析。框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算：和和青岛理工大学毕业设计(论文)第33页对于底层柱，不考虑修正值y,,即y,=0。所选框架为规则框架成受倒三角水平力梁端弯矩、剪力及轴力分别按式2.15,2.16,2.17计算。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及轴力图如图2.4所示。89.954第34页7(b)梁端剪力及柱轴力图(kN)图2.6左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图层次54321DVKyM青岛理工大学毕业设计(论文)KyM层次边梁中间梁柱轴力MM1VMMIV中柱N54642375225132m—风载体型系数；青岛理工大学毕业设计(论文)第36页该建筑高度H=21.15m<30m,高宽比H/B=21.15/50.4=0.42<1.5,取风振系轴线3的横向框架进行计算，其负载宽度为7.2m;由q(z)=1]..得沿房屋高度分层次m54321青岛理工大学毕业设计(论文)第37页图2.7框架上的风荷载表2.8所求出框架的层间侧移刚度，再按式和式 层次V54321计算轴3所在的横向框架，计算方法同地震作用下的框架内力计算方法相同，具体计算过程见表2.23和表2.24。层次边梁中间梁柱轴力MMVMMV54328881555[2]柱轴力中负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为左风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及轴力图如图2.8所示。 9图2.8左风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图表2.24风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算层次543214444B、C柱DVKyMA柱DKyM2.7竖向荷载作用下框架结构内力计算2.7.1计算单元取③轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为5.7m,如图2.9所示。由于企-图2.9横向框架计算单元2.7.2荷载计算图2.10各层梁上作用的恒载q,=5.513kN/m;P,P₂,P₃分别为由边纵梁、次梁、中纵梁直接传递给柱P=2.4/2×7.05×7.2+5.513×7.2+3.34×0.9×7.2=122.25kNP₂=2.4×7.05×7.2+2.625×7M,=Pe,=122.25×(0.55/2-0.3/P₃=2.4×7.05×7.2+5.513×7p=2.4/2×3.96×7.2+5.513×7.2+4.2×2.1×0.4+(7.2×3.9-4.2P,=2.4×3.96×7.2+2.625×7M,=Pe,=156.60×(0.55/2-0.3/P₃=2.4×3.96×7.2+5.513×7该建筑的屋面为非上人屋面，满布活荷载为0青岛理工大学毕业设计(论文)第42页M,=Pe,=4.32×(0.55/2-0.3/对于第2、3、4层：M₁=Pe₁=31.10×(0.55/2-0.3/对于第1层：M,=Pe,=36.29×(0.55/2-0.3/对于5层：青岛理工大学毕业设计(论文)第43页M,=Pe,=3.46×(0.55/2-0.3/由于结构和荷载的对称性，计算时可取半框架进行计算。弯矩计算过程如图2.13。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力和竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相迭加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力迭加而得到，计算柱底轴力还应考虑柱的自重。第5层：M=-q₁I²/12-P₂(1/31)(2/31)²/r²-P₂(2/31)(1/31)²/I²=-248.97第1～4层：M"=q₁I²/12-P₂(1/31)(2/31)²/r²-P₂(2/31)(1/31)²/r²=-163.54kN·m第5层：M=-P₂(1/31)(2/31)²/i²-P₂(2/31)(1/31)²/I²=-13.82kN·m第2～4层：M=-P₂(1/31)(2/31)²/l²-P₂(2/31)(1/31)²/t²=-99.54kN·m第1层：M=-P₂(1731)(2/31)²/r²-P₂(2/31)(1/31)²/r²=-11第44页屋顶为雪荷载作用下：M=-P₂(1/31)(2/31)²/I²-P₂(2/31)(1/31)²/I²=-11.07kN·m第2～4层：M=-P₂(1/31)(2/31)²/r²-P₂(2/31)(1/31)²/I²=-99.54kN·mM=-P₂(1/31)(2/31)²/t²-P₂(2/31)(1/31)²/I²=-110.60kN·m框架的梁柱相对刚度及弯矩分配系数见图2.12恒载作用下的梁柱端弯矩、剪力及柱轴力青岛理工大学毕业设计(论文)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁53第46页青岛理工大学毕业设计(论文)层次总剪力CD跨54321表2.26恒载作用下柱轴力(kN)B柱C柱NN底N底N底上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁表2.27活载作用下梁端剪力(kN)总剪力第47页青岛理工大学毕业设计(论文)5432表2.28活载作用下柱轴力(kN)C柱上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁青岛理工大学毕业设计(论文)总剪力54321表2.30屋面活载为雪荷载作用下柱轴力(kN)C柱2.跨中弯矩计算(a)均布荷载弯矩图(b)集中荷载弯矩图图2.16荷载分解弯矩图M=P1/3+qI²18-(M¹+M)/2;M=P1/3M¹+M')/;风荷载和地震荷载的跨中弯矩在内力组合时不需活荷载和活荷载作用下的跨中弯矩汇总见表3.31。恒载作用活载作用屋面活载取雪荷载5青岛理工大学毕业设计(论文)43212.8框架内力组合2.8.1框架梁内力组合选取轴3所在框架进行内力组合。根据《荷载规范》第3.2.4条规定，对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并按照下列组合区最不利值确(1)由可变荷载效应控制的组合：(2)由永久荷载控制的组合：根据《荷载规范》第3.2.5条规定，基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：(1)永久荷载的分项系数：1)当其效应对结构不利时——对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2;——对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35;2)当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。(2)可变荷载的分项系数：———般情况下取1.4;——对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载取1.3。根据上述规定，得出以下3种组合：第51页青岛理工大学毕业设计(论文)S=goSag+BEASsM+g,Sg,86一重力荷载分项系数，一般情况采用1.2,当重力荷载效应对构件承载力”—风荷载分项系数，应采用1.4;用0.2,此处取0.0。S-1.2Sa+1.4S青岛理工大学毕业设计(论文)比小于0.15的柱偏压时取0.75,轴压比不小于0.15的柱偏压时取0.80,各类构ηvb—梁端剪力增大系数，一级取1.3,二级取1.2,三级取1.1。表2.32柱端弯矩调整杆件跨向柱边调幅调幅后弯矩标准值M中MM5层4层3层2层1层活载5层青岛理工大学毕业设计(论文)4层3层2层1层屋顶雪载5层4层3层2层1层杆件跨向柱边调幅调幅后弯矩标准值MMMM5层4层3层2层1层活载5层4层3层2层1层屋顶雪载5层4层3层2层1层杆件跨向柱边调幅调幅后弯矩标准值MMM龄中5层4层3层2层1层活载5层4层3层1层屋顶雪载5层4层3层2层1层P₂=1.2×(87.33+0.5×72.58)=左震：v'=92.35kN;M=134.78kN右震：v'=221.10kN;M=362.27kN·m;V=123.21kN;M=-16.35kN·m;M+M'=134.78+375.39=510.17kN·m>362.27-16.35=345.92v₄=1.1×510.17/6.65+170.35=254.v=1.1×345.92/6.65+170.35=227gaV=0.85×254.74=216.53kN;青岛理工大学毕业设计(论文)nc—柱端弯矩增大系数，一级取1.4,二级取1.2,三级取1.1,此处取1.1。表2.33框架梁内力组合表置内力活载雪载风载1.2恒+1.26(活+1.2(恒+0.5雪)+1.3震1.35恒1.2恒V左右左右左右左右一层AMVMVMVMVMVMV跨中二层AMVM第62页青岛理工大学毕业设计(论文)VMVMVMVMV跨中三层AMVMVMVMVMVM青岛理工大学毕业设计(论文)V跨中四层AMVMVMVMVMVMV跨中五层AMVMV青岛理工大学毕业设计(论文)MVMVMVMV跨中置内力活载雪载风载1.35恒+活1.2恒NMM左右左右左右左右五层柱顶MN柱底MN四层柱顶MN青岛理工大学毕业设计(论文)柱底MN三层柱顶MN柱底MN二层柱顶MN柱底MN一层柱顶MN柱底MN表2.35横向框架B柱弯矩和轴力组合表置内力活载雪载风载活1.2恒MM左右左右左右左右N五层柱顶M青岛理工大学毕业设计(论文)N柱底MN四层柱顶MN柱底MN三层柱顶MN柱底MN二层柱顶MN柱底MN一层柱顶MN柱底MN置内力活载雪载风载1.2(恒+0.5雪)+1.3震1.35恒+活1.2恒NMM左右左右左右左右五层柱顶MN柱底MN四层柱顶MN柱底MN三层柱顶MN柱底MN二层柱顶M第68页青岛理工大学毕业设计(论文)N柱底MN一层柱顶MN柱底MN由框架柱的轴压比m=N/(fc·A)>0.15得，对于轴力N>0.15×fc×A的非顶层柱需要进行弯矩调整。对于底层柱：0.15×fc×此可见需对A柱的1～4层进行调整，对B的1～5层进行调整，对C的1～454321柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底7N481486984nw—柱剪力增大系数，一级取1.4,二级取1.2,三级取1.1。5432表2.38横向框架B柱剪力组合值(KN)5432活载雪载1.2恒+1.26(活+风)1.2(恒+0.5雪)+1.3震1.35恒+活1.2恒+1.4活左右左右左右左右2.9截面设计第71页箍筋采用HPB235级钢筋，f=f'=210x/mm²=2198.6kNm>M青岛理工大学毕业设计(论文)支座弯矩：地震组合gaMA=0.75×362.27=271.70kN·m>MA=174.87kN·mgMB=0.75×375.39=281.54kN·m>MB=273.57kN·m8g₆M中=0.75×224.16=168.12kN·m<M中=261.00kN·m跨中，非地震作用效应起控制作用，即配筋以非地震作用效应为准。对于A和B支座，显然是地震作用效应起控制作用，即配筋以地震作用效应为准。梁支座：pm=max(0.25%,0.55f,/f,)=0A-Pmbh=0.26%×300×700=546mm²A,a"Pbh=0.21%×300×700=A,=xa,fb,h,/r,=0.016×1.0×14.3×2500×665/300=1267.9mm³;实配420(A=1256mm²与要求配筋相差(1267,9-1256)/1267.9=0.9%<5%),r=1256/(300×665)=0.63%>0.25%,满足要求。将下部跨间截面的420钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(A's=1256mm²),再计算相应的受拉钢筋As,即支座B左上部：a,=[281.54×10°-300×1256×(665-35)]/(1.0×14.3×3可近似青岛理工大学毕业设计(论文)665)=0.76%>0.3%,A's/As=1256/1520=0.8>0.3,满足要求。对于支座B左上部，22(As=1520mm¹),r=1520/(300×70)=0.76%>0.3%,A's/As=1256/1层次一般组合aξ实配钢筋p1支座A支座C支座C2支座A支座C座支座3支座AB支座BC支座C4支座AB支座C座支座5支A第75页青岛理工大学毕业设计(论文)座支座支座2.梁斜截面受剪承载力计算跨高比大于2.5的梁和连梁，考虑地震组合的剪力设计值V应满足：面满足要求。考虑地震作用组合时，梁受剪承载力计算公式为：Vs(1.05fbh./4+f,、A,h。1s)/rr配筋计算。只配钢筋而不用弯起钢筋，由公式kN,故需要进行0.71,满足要求。根据《抗震规范》第6.3.3条规定，对于抗震等级为三级的框架梁，加密区长度应采用1.5hp和500mm的较大值；箍筋最大间距采用h/4,8d,150mm中最小值；箍筋最小直径为8mm。1.5h₀=1.5×700=1050mm>500mm,加密区长度取1.05m;h/4=700/4=175mm,8d=8×20=160mm,故箍筋最大间距采用150mm,加密区箍筋采用8@100。青岛理工大学毕业设计(论文)层次截面梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋13双肢双肢C3双肢双肢2双肢双肢2双肢双肢C双肢双肢双肢双肢3双肢双肢双肢双肢双肢双肢第77页青岛理工大学毕业设计(论文)4双肢双肢双肢双肢双肢双肢5双肢双肢双肢双肢双肢双肢层次截面梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋1双肢双肢C双肢双肢双肢双肢2双肢双肢双肢双肢双肢双肢3双肢双肢双肢双肢第78页青岛理工大学毕业设计(论文)双肢双肢4双肢双肢G双肢双肢双肢双肢5双肢双肢G双肢双肢双肢双肢表2.42柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次bhHNA柱5432IB柱543第79页青岛理工大学毕业设计(论文)21c柱543212.柱正截面承载力计算以第二层B轴柱为例说明，根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。B节点左、右梁端弯矩-375.39kN·B节点上、下柱端弯矩aM=375.39-aM=195.58+219.e.取20mm和偏心方向接口尺寸的1/30两者中较大值，即550/30=18.3mm,故取e=20mm。因为1/h=5000/550=9.09>5,故应考虑偏心矩增大系数五。青岛理工大学毕业设计(论文)he,=1,291×103.3=133.4mm<0.3A,=0.3×510=153mm,故为小偏心受压。e=he,+h/2·a=1.291×103.3+550/2-40=368.36mm;对称配筋≥0.2%,故A,=A,=r,h=0.2%×550×550=6选用418(A,-A=1017mm²)。总配筋率再按N及相应的M一组计算。N=2813.85kN;节点上、下柱端弯矩：此内力组合为非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取e=4.44+20=24.91mm:青岛理工大学毕业设计(论文)e=he,+h/2-a,=48.1+5但是Ne=2813.8510×283.1=796.6kNm<0.43fbh=0.43×14.3×550类别柱柱层次组合内力2neη型小偏及相应的NB五层5上不破坏下不破坏四层5上不破坏下不破坏三层5上不破坏下不破坏1层5上小偏压下小偏压层上不破坏下不破坏及相应及B五层5上不破坏下不破坏四层5上不破坏下不破坏第84页M层5上不破坏下不破坏二层5上小偏压下小偏压层上不破坏下不破坏及相应的B五层5上不破坏下不破坏四层5上不破坏下不破坏二层5上不破坏下不破坏二层5上小偏压下小偏压层上不破坏下不破坏第85页表3.44地震组合：组合)组合内力ηη型小偏x及相应的NB5上大偏压下大偏压层5上大偏压下不破坏5上大偏压下不破坏二层5上小偏压下小偏压层上不破坏下不破坏及相应的B5上不破坏下不破坏5上大偏压下不破坏5上大偏压第86页M层下不破坏1层5上小偏压下小偏压层上不破坏下不破坏及相应的MB工层5上大偏压下大偏压四层5上大偏压卜不破坏一层5大偏压下不破坏一层5上小偏压下小偏压层上不破坏下不破坏柱号单侧配筋单侧配筋率(r%)总配筋率(r%)B54321以第一层B柱地震组合为例进行计算。由前面计算可知，上柱柱端弯矩设计值则框架柱的剪力设计值V=1.1(M⁴+M)/H,=1.1×(219.2+323.87)/4.45=1其中M'取较大的柱下端值。与v'相对应的轴力N=2906.4kN>0.3f,bh=0.3×23.1×550×550=2096.33kN;取N=2096.33kN。故该层柱应按构造配置箍筋。青岛理工大学毕业设计(论文)由表2.42查得该底层柱底的轴压比为0.672,查规范相应表格得1,=0.10,则最小体积配筋率10@90,加密区位置长度根据《抗震规范》第6.3.10条规定柱的箍筋加密范围，应按下列规定采用：(1)柱端，取截面高度(圆柱直径),柱净高的1/6和500mm三者的最大值。(2)底层柱，柱根不小于柱净高的1/3;当有刚性地面时，除柱端外尚应取刚性地面上下各500mm。(3)剪跨比不大于2的柱和因设置填充墙等形成的柱净高与柱截面高度之比不大于4的柱，取全高。对于底层柱，4550/6=758.3mm>550mm,底层柱柱端加密区长度取800mm,另外还应对刚性地面上下各500mm进行加密。对于其他层，3900/6=567mm>650mm,取柱端加密区长度为700mm。非加密区应满足s<10d=200mm,故箍筋取48@150。各层柱箍筋计算结柱号5432133333青岛理工大学毕业设计(论文)实配箍筋(r,%)加密区4444非加密区44444.梁的挠度和裂缝验算(1)裂缝验算选取本榀框架中BC跨弯矩最大截面进行A.=0.5×700×300=105000mm²;c=25mm;E,=2.0w=0.254mm<0.3mm,满足要求。取弯矩、荷载均较大的一层AB跨为例进行验算：计算简图图2.17中的荷载均为标准组合：恒活所产生的对梁的集中力相加，P=87.33+72.58=159.91kN。跨中弯矩标准值M=93.48+72.68=166.16kN·m;青岛理工大学毕业设计(论文)图2.17梁受力简图求出端部剪力厚列方程可得弯矩为零的位置：如图2.18所示一层BC跨弯矩图，在M、N处弯矩为零，跨间弯矩变号，将梁分为BM、MN、NC三段，按最小刚度原则，分别求其刚度。刚度B由下式求得：NBMA4从弯矩图中可以看出，弯矩变号将梁分为AM,MN,NB三段。分别求其刚度：青岛理工大学毕业设计(论文)表2.47梁刚度计算可以按等刚度截面计算，其构件刚度可取跨中最大弯矩截面刚度。显然，第93页青岛理工大学毕业设计(论文)2.10楼梯设计1.确定板厚斜板重1.0/0.881m×0.14m×25kN/m³=3.973kN/m:青岛理工大学毕业设计(论文)3.内力计算如图2.14所示，踏步板的计算简图1=1,+b=3.92+0.2=4.912m;考虑梯段斜板与平台梁的整体连接，斜板的跨中弯矩相对于间支梁有所减少，跨中弯矩平台板平台梁官官4.配筋计算受力钢筋选用10@100(A,=785mm²),分布钢筋选用8@300。2.10.2平台板计算1.荷载计算(取1m宽板带计算)。恒荷载：平台板自重(假定板厚为100mm)20mm厚找平层0.02m×1m×20kN/m³=0.40kN/m:恒荷载标准值g,=2.90kN/m;活荷载标准值q,=3.5kN/m×1=3.5kN/m;2.内力计算跨中弯矩3.配筋计算2.10.3平台梁计算1.荷载计算楼梯段传来12.654kN/m×4.12/2=26.067kN/m;平台板传来8.38kN/m×(2.49/2+0.2)=12.109kN/m;梁自重(假定b×h=200mm×400mm)2.内力计算青岛理工大学毕业设计(论文)Mx=qt/8=39.98×4.095²/8=v...=q1/2=39.98×4.095/2=813.配筋计算(1)纵向钢筋(按第一类倒L形截面计算)翼缘宽度取值b,=1,/6=4095/6=682.5取较小值b=682.5mmx=1-√i-2?0.0690.066<x选用320纵向钢筋(As=942mm²)。(2)箍筋计算故选用8@2002.11基础设计《抗震设计规范》4.2.1所述，不超过25米和不高于8层的建筑物，可不进行基础的抗震承载力验算；《建筑地基基础设计规范》3.0.1和3.0.2对地基基础设计等级的确定，得出本设计为丙级，可不进行地基变形验算。以B柱为例，采用柱下锥形独立基础，混凝土等级C30,钢筋采用HRB335。对B柱进行计算，相应于荷载效应标准组合时，上部结构至基础顶面的荷青岛理工大学毕业设计(论文)载标准值为：B轴柱底：底层墙、基础联系梁传来的荷载标准值墙重：4.11×(5.15-0.7)=18.3kN/m连梁重(400×240):25×0.4×0.24=2,4kN/mZ=18.3+2.4=20.7kN(与纵向轴线距离0.155m)M,=32.45+20.7×7,5×0.155+12.22×0.9=67.5kN·m2.11.1确定底面尺寸基础埋深为1.2m,轴心受压时，假定基础底面的压力分布均匀，应满足下式式中p,一相应于荷载荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压应力值；F,一相应于荷载荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；G,一基础自重和基础上的土重；1。—修正后的地基承载力特征值；f=1+hg(b-3)+h,g,(d-0.5),不考虑宽度时，r=f+hg。(d-0.5):g.=(15×0.4+18×0.4+20×0.4)/1.2取f-434.4kN/m²;取基础底面尺寸b/=3m×3m=9m²(1为荷载偏心方向的边长),基底处总力矩：M,=67.5kN·m:验算基底边缘最大、最小压力p3,因为短边d等于3.0m,所以f,=434.4kN/m²不变。则aPa=333.25+15=348.25kPa<1.2×f-1.2×434.4=52P=(P,+Pm)2=333.25kPa<f。-432.11.2确定基础高度Pm=P·8d=318.25-20×1.2=29柱与基础交接处的冲切强度验算：A,=1?b(₄+2h,)(b,+2h,)=3×3P,=P,m,=324.25kPa;F,=P,A=324.25×3.874=1189.4kN;青岛理工大学毕业设计(论文)[V]=0.7bfah。=0.7×2.11.3基础配筋计算如图2.20所示，边1方向计算I-I截面1,=550mm,b=550mm,h。=860mm,p,=(324.25+294.25)/2=309.25kP配筋为1414,A,=2154mm²>A;边b方向计算边Ⅱ-Ⅱ截面图2.20柱下独立基础第101页属于大型专业商店；规划用地面积8000m²,主体工程用地为规则矩形，东西长50.4m,南北长36m,占地1857.85m²,建筑面积为9289.25m²;主体结构共5层，地下零层，地上五层，第一层层高为4.5m,其余层层高均为4.0m,建筑物总高2台货梯，2台客梯，需进行电梯间的施工，另外还有一套自动扶梯，每层都需结构部分共有结构施工图10张，包括结构总说明，一层顶梁配筋图，二~第102页层号岩土层名称模量(Mpa)容重(kN/m3)深度(m)1素填土—一23含粘性土粗砾砂4花岗岩强5花岗岩中风化带(1)气温：冬季采暖计算温度-7℃,夏季通风计算温度27℃。(4)雨季施工起止日期：7月1日～9月30日。(5)冬季施工起止日期：12月5日～次年3月5日。土建工程的起止日期为2008年3月1日～2008年10月30日，要经历冬季3.1.4施工条件(1)混凝土预制构件厂距工地4km,商品混凝土搅拌站距工地8km;第103页3.2施工方案设计层第104页青岛理工大学毕业设计(论文)第105页(1)土方与石方均匀，表层素填土厚0.2～0.4m。本工程基础共有两种尺寸(2)基础的浇筑(3)回填土及基础梁的施工第106页(1)模板工程90mm的木枋做背枋和外楞。变阶处模板底设钢筋支撑于承台内，支撑间距柱模工艺流程；清扫柱内杂物→安装就位模板→调整模板位置→安装钢管抱箍→紧固对拉螺栓→支撑加固→预检模，起模的高度为隔长的2%-3%,梁底板安装完成时，再安装梁侧模板。梁模梁板模板施工工艺流程：放线→搭设满堂脚手架(立杆底部垫木枋，垫木尺寸为150mm长45×90短方木)→调整梁底钢管标高→安装梁底模→安装梁侧模→摆设木方→铺设楼板模板→支撑架加固青岛理工大学毕业设计(论文)048钢管④楼梯模板楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装平台梁及斜梁和基础模板，然并用木契夹系于两端的槽钢中，其安装方法见图3.4。第108页对拉螺杆图3,4楼梯模板支撑图不致因拆模受损时方可拆除，承重查板应在砼强度达到设计强度75%才能拆除，用橇棍伤模板，如果拉不下模板，使用木槌敲击模板，使模板与砼分离。板可整块拆下，钢模板则应逐块拆下，梁底板的拆除是先降低支架或打掉楔块，(2)钢筋工程①采购钢筋行。提前将钢筋合格供方资质等相关材料报送项目经理部和监理做好备案等工第109页④钢筋连接筋在35d且≥500mm的区段内，接头面积百分率不应大于50%,钢筋接头的位置不受结构拉压区位置的限制。因此梁中通长钢筋可尽量直接采用9m(12m)原第110页同一截面不得超过接头数量的50%;搭接长度不得小于设计要求及规范规定。第111页为15～30S。(a)为防止底板混凝土产生裂缝，控制混凝土内部温度与外界温度之差不大于25℃。外自然温度。测温时间间隔按4小时一次，重点监测下午14:00和凌晨2:00(4)砌筑工程缝厚20mm。当砌至离梁底200～250mm时暂停砌筑，隔1d再用砌块斜竖砌筑裂。抹灰层一次抹灰厚度不超过10mm,如抹灰层较厚应分层抹，抹灰总厚度在本建筑屋面为不上人屋面，上为SBS改性沥青卷材防水层，下有20mm厚找平层坡度应符合设计要求，一般天沟纵向坡度5%-1%。内部排水的雨水口周围应做成半径为0.5m和坡度不宜小于5%杯形坑，两个面的相接处，如墙，女并洒水湿润，对于平整光滑的混凝土表面，可在拆模时随即作凿毛处理或用掺10%107胶的1:1水泥浆薄抹一层，或用混凝土界面处理剂处理。(b)抹灰前还应检查钢，木门窗框位置是否正确，与墙连接是否牢固，连接(d)抹灰工程施工前，对室内墙面，柱面和门洞口的阳角，还宜用1:2水泥砂浆做护角，其高度不应低于2m,每侧宽度不应小于50mm,对外墙窗台，窗(2)轻钢龙骨天棚吊顶施工第114页(3)涂料工程基层含水率不得大于8%,施涂水性和乳液涂料时，基层含水率不得大于10%;木料制品的含水率不得大于12%。对基层上缺棱掉角处，用1:3的水泥砂浆或聚合物水泥砂浆修补；对表面麻面(4)脚手架工程第115页序号用电设备名称型号规格总数量备注1塔吊12灰浆搅拌机13钢筋切断机14钢筋弯曲机25钢筋调直机16对焊机37电焊机28砼输送泵19木工圆锯机1潜水泵1机。其起起重力矩为250kN·m,最大提升高度为25/30m,最大工作幅度为40m,可选用HJ-325型灰浆搅拌机一台，其容量为325,生产率为6m³/h,每台可生产第116页I、Ⅱ、Ⅲ三个施工段。其它分步工程流水段划分详件施工进度计划表。第117页图3.5施工段的划分示意图本工程雨季施工起止日期：7月1日-9月30日，冬季施工日期：12月5日-3月5日，根据初定工期及进度可知，3月7日开始垫层的混凝土浇筑，冬季施青岛理工大学毕业设计(论文)第118页3.3技术措施和安全措施3.3.2控制管理青岛理工大学毕业设计(论文)第119页可节约水泥4%左右。3.4材料用量计算①场地平整青岛理工大学毕业设计(论文)第120页=(2.3+2×0.3)×(2.3+2×0.3)×V2=(3.0+2×0.3)×(3.0+2×0.3)×1.3=③垫层：C10混凝土垫层厚度100mm,基底边缘各伸出100mm工程量：[(2.3+0.2)×2×22+(3.0+0.2)×2×26]×0.1=27.64mJ-2:(3.0+3.0)×0.3×2×26=93.6m²第121页J-1:(2.3×2.3+0.55×0.55+√2.3×2.3+0.55×0.55)×0.3/3+2.3×2.3×0.3=2.38m³J-2:(2.5×2.5+0.55×0.55+√2.5×2.5+0.55×0.55)×0.4/3+2套定额：4-2-78.09工日/10m³劳动量：10.264×7.21=74工日青岛理工大学毕业设计(论文)第122页20438×36+509×12=21876kg日青岛理工大学毕业设计(论文)第123页套定额：模-13-242.82工日/10m²套定额：模-13-242.82工日/10m²青岛理工大学毕业设计(论文)第124页(1857.85-8.15×4×2-2⑤楼梯(按水平投影面积计算)第125页青岛理工大学毕业设计(论文)第126页青岛理工大学毕业设计(论文)第127页劳动量：74工日工程量：(50.4×36-8.15×4×2-2.4×4.6青岛理工大学毕业设计(论文)第128页工程量：8196.4m²劳动量1295工日套定额：门：2.52工日/10m²⑥散水劳动量：362工日劳动量：1622工日第129页楼梯模板构造柱模板基础+基础梁C30基础垫层C15混凝土面层C30