龙门吊安拆施工计算书

10.1MHD10-18、MHD10-28、10MHEzm10+10-36型龙门吊吊装计算书 110.1.1吊装能力验算 110.1.2钢丝绳及卸扣安全性能验算 510.1.3缆风绳计算 610.2MGH98/10-28、MELQ100+100/10-36型龙门吊吊装计算书 710.2.1吊装能力验算 710.2.2钢丝绳及卸扣安全性能验算 1110.2.3缆风绳计算 1410.3MHG10-32、MHG16+16-36、MHG16+16-32型龙门吊计算书 1510.3.1吊装能力验算 1510.3.2钢丝绳及卸扣安全性能验算 1710.3.3缆风绳计算 1710.4ME100+16-36-18型龙门吊计算书 1810.4.1吊装能力验算 1810.4.2钢丝绳及卸扣安全性能验算 2210.4.3缆风绳计算 2410.5ME100+100-36-9型龙门吊计算书 2510.5.1吊装能力验算 2510.5.2钢丝绳及卸扣安全性能验算 2810.5.3缆风绳计算 3110.6天车吊装计算书 3210.6.1吊装能力验算 3210.6.2钢丝绳及卸扣安全性能验算 3410.7地基承载力验算 3510.8龙门吊基础计算书 3610.8.1跨度18m龙门吊基础计算（钢筋加工棚） 3610.8.2跨度28m、36m龙门吊基础计算（预制场、存梁场） 4010.8.3预制盖梁区MHG16+16-36、ME100+100-36龙门吊基础 4410.8.4盖梁钢筋加工区MHG10-32-9、MHG16+16-32-9龙门吊基础 4610.8.5预制墩柱区MHG10-32、ME100+16-36龙门吊基础 4710.1MHD10-18、MHD10-28、10MHEzm10+10-36型龙门吊吊装计算书10.1.1吊装能力验算1支腿吊车选型支腿拼装完成放置在轨道内侧，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装，支腿宽度为6.7m，高度为11.2m，汽车吊回转轴至端部距离为2m，工作幅度为（3.35+2）2支腿吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)8最小臂长L(m)16.3构件质量Q(t)3起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-253）起重机核算起重吊装荷载：QK=3×1.3=3.9t核算结果：起重机型号：QY-25设计幅度(m)：8设计臂长(m)：16.3起重机额定起重能力(t)：[QK]=9.691QK=3.9≤[QK]=9.691满足要求！满足要求！3主梁吊车选型主梁拼装完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架设至支腿中部，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装；主梁宽度为1.26m，支腿距离为6.7m，汽车吊端部与主梁中心间距1m，汽车吊回转轴至端部距离为2m，工作幅度为2+1+0.63+6.7/2=6.98m，吊装幅度估算为7.5m；支架高度为11.2m，主梁高度位于支架下，吊装最小距离为3m，吊装高度为11.2+3=14.2m，吊装高度估算为14.5m；主梁单件最大重量10t，查表（QY-25）可知单个汽车吊最不利荷载吊重为9t，臂长17.6m，双机抬吊能满足要求。3主梁吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)7.5最小臂长L(m)16.4构件质量Q(t)6.25起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-253）起重机核算起重吊装荷载：QK=6.25×1.3=8.125t核算结果：起重机型号：QY-25设计幅度(m)：7.5设计臂长(m)：16.4起重机额定起重能力(t)：[QK]=11.048QK=8.125≤[QK]=11.048满足要求！10.1.2钢丝绳及卸扣安全性能验算1支腿吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件钢性支腿地面组装总重3t(30kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°。根据《路桥施工计算手册》P480页表15-1，钢丝绳拉力计算：（公式15-1）式中：S—每根钢丝绳索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根数，取2根；α—吊索钢丝绳与支腿水平夹角；Sb—吊索钢丝绳的破断拉力；K—吊索钢丝绳的安全系数，取8。拟选用6×37丝，钢丝绳φ34m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和646。（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=529.72/8=66.22kN钢丝绳受拉力（21.21kN）＜钢丝绳容许拉力（66.22kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ34mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和646kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-25使用同种卸扣，考虑QY-25最大起重量为6t，卸扣选用T(8)-DW35.5级，计算故过程详见10.2.2章节。2主梁吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件主梁重10t(100kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°，吊索承受拉力为：拟选用6×37丝，钢丝绳φ50m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和1400（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN钢丝绳受拉力（70.7kN）＜钢丝绳容许拉力（143.5kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ50mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和1400kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-25使用同种卸扣，ＱＹ-25最大起重量为6t，卸扣选用T(8)-DW35.5级，计算故过程详见10.2.2章节。10.1.3缆风绳计算1内侧缆风绳计算由于支腿为偏心结构，内侧缆风绳轴向拉力大于外侧缆风绳轴向拉力，故此以内侧缆风绳计算为主。缆风绳示意图FW=C×Kh×q×AFW——钢丝绳水平分力C——风力变化系数，取1Kh——风力高度变化系数，取1.39q——计算风压，最大风力按照≤12级(极限状态)考虑，风压q=834N/㎡A——支腿垂直迎风面积，取10㎡则钢丝绳水平分力FW=1*1.39*834*10/1000=11.59kN取缆风与地面水平夹角45°，单根缆风绳最大拉力F=0.5×9.2/cos45°=8.2kNF=(TK1)/δF——钢丝绳拉力，查表可知，钢丝绳6×37-1570-φ16，钢丝绳单根最小破断拉力143kNT——缆风绳拉力，取8.2kNK1——安全系数δ——不均匀系数，取0.82则安全系数K1=134*0.82/8.2=13.4≥3.5，满足要求。(2)地锚验算KY=P/VTKY——上拔力安全系数P——锚碇自重，4.5m³混凝土块重力为：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=8.2×sin45°=5.8kN则上拔力安全系数KY=112.5/5.8=19.4≥2，满足使用要求。10.2MGH98/10-28、MELQ100+100/10-36型龙门吊吊装计算书10.2.1吊装能力验算1支腿吊车选型支腿拼装完成放置在轨道内侧，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装，支腿宽度为6.8m，高度为9m，汽车吊回转轴至端部距离为2m，工作幅度为（3.4+2）2支腿吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)8最小臂长L(m)16.3构件质量Q(t)6起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-253）起重机核算起重吊装荷载：QK=6×1.3=7.8t核算结果：起重机型号：QY-25设计幅度(m)：8设计臂长(m)：16.3起重机额定起重能力(t)：[QK]=9.691QK=7.8≤[QK]=9.691满足要求！3主梁吊车选型主梁拼装完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架设至支腿中部，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装；主梁宽度为3.9m，支腿距离为6.8m，汽车吊端部与主梁中心间距2m，汽车吊回转轴至端部距离为3.3m，工作幅度为3.3+3.9/2+3.9/2+6.8/2=10.6m，吊装幅度估算为11m；支架高度为9m，主梁高度为2.45m，吊装最小距离为3m，吊装高度为9+2.45+3=14.45m，吊装高度估算为14.5m；主梁最大重量20t，查表（QY-80）可知工作幅度8m，臂长20m，最不利吊重为14.6t满足要求4主梁吊装能力验算主梁单件最大重量20t。汽车吊装幅度9m，吊装高度17.2m。吊装采用2台50t汽车吊抬吊的方式进行，两台汽车吊布置在主梁两侧。1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)11最小臂长L(m)18.3构件质量Q(t)12.5起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-803）起重机核算起重吊装荷载：QK=12.5×1.3=16.25t核算结果：起重机型号：QY-80设计幅度(m)：11设计臂长(m)：20起重机额定起重能力(t)：[QK]=17.8QK=16.25≤[QK]=17.8满足要求！10.2.2钢丝绳及卸扣安全性能验算已知被吊物件钢性支腿地面组装总重6t(60kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°。根据《路桥施工计算手册》P480页表15-1，钢丝绳拉力计算：（公式15-1）式中：S—每根钢丝绳索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根数，取2根；α—吊索钢丝绳与支腿水平夹角；Sb—吊索钢丝绳的破断拉力；K—吊索钢丝绳的安全系数，取8。拟选用6×37丝，钢丝绳φ34m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和646（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=529.72/8=42.42kN钢丝绳受拉力（42.42kN）＜钢丝绳容许拉力（66.215N）故选用6×37丝，钢丝绳φ34mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和646kN，钢丝绳满足要求。2)卸扣的选用按2绳起吊方式选择卸扣，卸扣最小起重量:T=G/n*=6/2=3tG-节段重量(G=6t)N-起吊钢丝绳的根数(n=2)选用依据《一般起重用D形和弓形锻造卸扣》(GB/T.25854-2010)见下表:考虑不均匀受力，加2倍的安全系数，最大起重量为6t，选用T(8)-DW35.5级.2主梁吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件主梁重20t(200kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°，吊索承受拉力为：拟选用6×37丝，钢丝绳φ50m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和1400（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN钢丝绳受拉力（141.4kN）＜钢丝绳容许拉力（143.5kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ50mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和1400kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-80使用同种卸扣，ＱＹ-80最大起重量为37.5t，卸扣选用T(8)-DW50级，计算故过程详见10.5.2.章节。10.2.3缆风绳计算1内侧缆风绳计算由于支腿为偏心结构，内侧缆风绳轴向拉力大于外侧缆风绳轴向拉力，故此以内侧缆风绳计算为主。缆风绳示意图FW=C×Kh×q×AFW——钢丝绳水平分力C——风力变化系数，取1Kh——风力高度变化系数，取1.39q——计算风压，最大风力按照≤12级(极限状态)考虑，风压q=834N/㎡A——支腿垂直迎风面积，取14㎡则钢丝绳水平分力FW=1*1.39*834*14/1000=16.2kN取缆风与地面水平夹角45°，单根缆风绳最大拉力F=0.5×16.2/cos45°=11.46kNF=(TK1)/δF——钢丝绳拉力，查表可知，钢丝绳6×37-1570-φ16，钢丝绳单根最小破断拉力143kNT——缆风绳拉力，取11.46kNK1——安全系数δ——不均匀系数，取0.82则安全系数K1=143*0.82/11.46=10.23≥3.5，满足要求。(2)地锚验算KY=P/VTKY——上拔力安全系数P——锚碇自重，4.5m³混凝土块重力为：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=11.46×sin45°=8.1kN则上拔力安全系数KY=112.5/8.1=13.9≥2，满足使用要求。10.3MHG10-32、MHG16+16-36、MHG16+16-32型龙门吊计算书10.3.1吊装能力验算1支腿吊装同10.1.1章节2主梁吊车选型主梁拼装完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架设至支腿中部，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装；主梁宽度为1.6m，支腿距离为7.7m，汽车吊端部与主梁中心间距1m，汽车吊回转轴至端部距离为2m，工作幅度为2+1+1.6/2+7.7/2=7.65m，吊装幅度估算为8m；支架高度为9m，主梁高度度1.75m，吊装最小距离为3m，吊装高度为9+1.75+3=13.75m，吊装高度估算为14m；主梁单件最大重量12t，查表（QY-25）可知单个汽车吊最不利荷载吊重为9t，臂长17.6m，双机抬吊能满足要求。3主梁吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)7.65最小臂长L(m)16.2构件质量Q(t)7.5起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-253）起重机核算起重吊装荷载：QK=7.5×1.3=9.75t核算结果：起重机型号：QY-25设计幅度(m)：7.65设计臂长(m)：16.2起重机额定起重能力(t)：[QK]=10.629QK=9.75≤[QK]=10.629满足要求！10.3.2钢丝绳及卸扣安全性能验算1主梁吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件主梁重12t(120kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°，吊索承受拉力为：拟选用6×37丝，钢丝绳φ50m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和1400（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN钢丝绳受拉力（84.84kN）＜钢丝绳容许拉力（143.5kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ50mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和1400kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-80使用同种卸扣，ＱＹ-80最大起重量为37.5t，卸扣选用T(8)-DW50级，计算故过程详见10.5.2.章节。10.3.3缆风绳计算1内侧缆风绳计算由于支腿为偏心结构，内侧缆风绳轴向拉力大于外侧缆风绳轴向拉力，故此以内侧缆风绳计算为主。缆风绳示意图FW=C×Kh×q×AFW——钢丝绳水平分力C——风力变化系数，取1Kh——风力高度变化系数，取1.39q——计算风压，最大风力按照≤12级(极限状态)考虑，风压q=834N/㎡A——支腿垂直迎风面积，取14㎡则钢丝绳水平分力FW=1*1.39*834*14/1000=12.8kN取缆风与地面水平夹角45°，单根缆风绳最大拉力F=0.5×12.8/cos45°=4.5kNF=(TK1)/δF——钢丝绳拉力，查表可知，钢丝绳6×37-1570-φ16，钢丝绳单根最小破断拉力128kNT——缆风绳拉力，取4.5kNK1——安全系数δ——不均匀系数，取0.85则安全系数K1=128*0.85/4.5=24.2≥3.5，满足要求。(2)地锚验算KY=P/VTKY——上拔力安全系数P——锚碇自重，4.5m³混凝土块重力为：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=12.8×sin45°=3.08kN则上拔力安全系数KY=112.5/3.08=36.5≥2，满足使用要求。10.4ME100+16-36-18型龙门吊计算书10.4.1吊装能力验算1支腿吊车选型支腿拼装完成放置在轨道内侧，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装，支腿宽度为9.23m，高度为18m，汽车吊回转轴至端部距离为3.3m，工作幅度为（3.3+9.23/2）2支腿吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)12最小臂长L(m)18.9构件质量Q(t)10起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-803）起重机核算起重吊装荷载：QK=10×1.3=13t核算结果：起重机型号：QY-80设计幅度(m)：12设计臂长(m)：20起重机额定起重能力(t)：[QK]=14.6QK=13≤[QK]=14.6满足要求！4主梁吊车选型主梁拼装完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架设至支腿中部，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装；单片主梁宽度为1.3m，支腿距离为9.23m，汽车吊端部与主梁中心间距0.65m，汽车吊回转轴至端部距离为3.3m，工作幅度为3.3+0.65+1.3/2+9.23/2=9.2m，吊装幅度估算为9.5m；支架高度为18m，主梁高度为2.45m，吊装最小距离为3m，吊装高度为9+2.45+3=14.45m，吊装高度估算为14.5m；主梁最大重量18t，查表（QY-80）可知工作幅度10m，臂长20m，最不利吊重为21t满足要求4主梁吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)9.5最小臂长L(m)17.4构件质量Q(t)11.25起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-803）起重机核算起重吊装荷载：QK=11.25×1.3=14.625t核算结果：起重机型号：QY-80设计幅度(m)：9.5设计臂长(m)：20起重机额定起重能力(t)：[QK]=23.25QK=14.625≤[QK]=23.25满足要求！10.4.2钢丝绳及卸扣安全性能验算1支腿吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件钢性支腿地面组装总重10t(100kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°。根据《路桥施工计算手册》P480页表15-1，钢丝绳拉力计算：（公式15-1）式中：S—每根钢丝绳索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根数，取2根；α—吊索钢丝绳与支腿水平夹角；Sb—吊索钢丝绳的破断拉力；K—吊索钢丝绳的安全系数，取8。拟选用6×37丝，钢丝绳φ50m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和1400（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN钢丝绳受拉力（70.71kN）＜钢丝绳容许拉力（143.5kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ50mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和1400kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-80使用同种卸扣，ＱＹ-80最大起重量为37.5t，卸扣选用T(8)-DW50级，计算故过程详见10.5.2.章节。2主梁吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件主梁重18t(180kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°，吊索承受拉力为：拟选用6×37丝，钢丝绳φ50m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和1400（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN钢丝绳受拉力（127.26kN）＜钢丝绳容许拉力（143.5kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ50mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和1400kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-80使用同种卸扣，ＱＹ-80最大起重量为37.5t，卸扣选用T(8)-DW50级，计算故过程详见10.5.2.章节。10.4.3缆风绳计算1内侧缆风绳计算由于支腿为偏心结构，内侧缆风绳轴向拉力大于外侧缆风绳轴向拉力，故此以内侧缆风绳计算为主。缆风绳示意图FW=C×Kh×q×AFW——钢丝绳水平分力C——风力变化系数，取1Kh——风力高度变化系数，取1.39q——计算风压，最大风力按照≤12级(极限状态)考虑，风压q=834N/㎡A——支腿垂直迎风面积，取20㎡则钢丝绳水平分力FW=1*1.39*834*20/1000=23.2kN取缆风与地面水平夹角45°，单根缆风绳最大拉力F=0.5×23.2/cos45°=16.6kNF=(TK1)/δF——钢丝绳拉力，查表可知，钢丝绳6×37-1570-φ16，钢丝绳单根最小破断拉力143kNT——缆风绳拉力，取16.6kNK1——安全系数δ——不均匀系数，取0.82则安全系数K1=143*0.82/4.5=7.06≥3.5，满足要求。(2)地锚验算KY=P/VTKY——上拔力安全系数P——锚碇自重，4.5m³混凝土块重力为：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=16.6×sin45°=11.74kN则上拔力安全系数KY=112.5/11.74=9.6≥2，满足使用要求。10.5ME100+100-36-9型龙门吊计算书10.5.1吊装能力验算1支腿吊车选型支腿拼装完成放置在轨道内侧，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装，支腿宽度为5.5m，高度为9m，汽车吊回转轴至端部距离为3.3m，工作幅度为（3.3+2.75）22支腿吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)8最小臂长L(m)14.5构件质量Q(t)8.5起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-803）起重机核算起重吊装荷载：QK=8.5×1.3=11.05t核算结果：起重机型号：QY-80设计幅度(m)：8设计臂长(m)：14.5起重机额定起重能力(t)：[QK]=31.6QK=11.05≤[QK]=31.6满足要求！4主梁吊车选型主梁拼装完成放置在支腿端部，主梁由支腿端部架设至支腿中部，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装；主梁宽度为1.3m，支腿距离为5.5m，汽车吊端部与主梁中心间距0.65m，汽车吊回转轴至端部距离为3.3m，工作幅度为3.3+0.65+0.65+5.5/2=7.35m，吊装幅度估算为7.5m；支架高度为9m，主梁高度为2.45m，吊装最小距离为3m，吊装高度为9+2.45+3=14.45m，吊装高度估算为14.5m；主梁最大重量37.5t，查表（QY-80）可知工作幅度8m，臂长20m，最不利吊重为30.5t满足要求4主梁吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)7.5最小臂长L(m)16.4构件质量Q(t)23.44起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-803）起重机核算起重吊装荷载：QK=23.44×1.3=30.472t核算结果：起重机型号：QY-80设计幅度(m)：7.5设计臂长(m)：16.4起重机额定起重能力(t)：[QK]=33.367QK=30.472≤[QK]=33.367满足要求！10.5.2钢丝绳及卸扣安全性能验算1支腿吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件钢性支腿地面组装总重8.5t(85kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°。根据《路桥施工计算手册》P480页表15-1，钢丝绳拉力计算：（公式15-1）式中：S—每根钢丝绳索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根数，取2根；α—吊索钢丝绳与支腿水平夹角；Sb—吊索钢丝绳的破断拉力；K—吊索钢丝绳的安全系数，取6。拟选用6×37丝，钢丝绳φ34m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和646（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=183.68/8=66.215kN钢丝绳受拉力（60.1kN）＜钢丝绳容许拉力（66.215kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ34mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和646kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-80使用同种卸扣，ＱＹ-80最大起重量为37.5t，卸扣选用T(8)-DW50级，计算故过程详见10.5.2.章节。2主梁吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件主梁重37.5t(375kN)，吊装绳索为4根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°，吊索承受拉力为：拟选用6×37丝，钢丝绳φ50m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和1400（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×1400=1148kNS=Sb/K=1148/8=143.5kN钢丝绳受拉力（132.56kN）＜钢丝绳容许拉力（143.5kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ50mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和646kN，钢丝绳满足要求。2)卸扣的选用按4绳起吊方式选择卸扣，卸扣最小起重量:T=G/n*=37.5/4=9.375tG-节段重量(G=37.5t)N-起吊钢丝绳的根数(n=4)选用依据《一般起重用D形和弓形锻造卸扣》(GB/T.25854-2010)见下表:考虑不均匀受力，加2倍的安全系数，最大起重量为18.75t，80ｔ汽车吊采用选用T(8)-DW50级。10.5.3缆风绳计算1内侧缆风绳计算由于支腿为偏心结构，内侧缆风绳轴向拉力大于外侧缆风绳轴向拉力，故此以内侧缆风绳计算为主。缆风绳示意图FW=C×Kh×q×AFW——钢丝绳水平分力C——风力变化系数，取1Kh——风力高度变化系数，取1.39q——计算风压，最大风力按照≤12级(极限状态)考虑，风压q=834N/㎡A——支腿垂直迎风面积，取14㎡则钢丝绳水平分力FW=1*1.39*834*14/1000=16.2kN取缆风与地面水平夹角45°，单根缆风绳最大拉力F=0.5×16.2/cos45°=11.46kNF=(TK1)/δF——钢丝绳拉力，查表可知，钢丝绳6×37-1570-φ16，钢丝绳单根最小破断拉力143kNT——缆风绳拉力，取11.46kNK1——安全系数δ——不均匀系数，取0.82则安全系数K1=143*0.82/11.46=10.23≥3.5，满足要求。(2)地锚验算KY=P/VTKY——上拔力安全系数P——锚碇自重，4.5m³混凝土块重力为：4.5×25=112.5kNVT——拉索拉力T的垂直分力，VT=T×sinα=11.46×sin45°=8.1kN则上拔力安全系数KY=112.5/8.1=13.9≥2，满足使用要求。10.6天车吊装计算书10.6.1吊装能力验算1天车吊车选型天车放置于主梁一侧，天车由主梁一侧架设至主梁中部，汽车吊整车与轨道方向平行采用后方吊装；天车宽度为2.4m，主梁宽度3.9m，汽车吊回转中心至天车中为4.5m，工作幅度为4.5+1.2+1+3.9/2=8.65m，吊装幅度估算为9m；支架高度为18m，主梁及天车高度为5m，吊装最小距离为3m，吊装高度为18+5+3=26m，吊装高度估算为16m；天车最大重量5t，查表（QY-80）可知工作幅度9m，臂长28m，最不利吊重为21.7t满足要求2天车吊装能力验算1）计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计标准》GB50017-20172）基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m)9最小臂长L(m)27.5构件质量Q(t)5起重安全系数K1.3对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号QY-803）起重机核算起重吊装荷载：QK=5×1.3=6.5t核算结果：起重机型号：QY-80设计幅度(m)：9设计臂长(m)：27.5起重机额定起重能力(t)：[QK]=21.938QK=6.5≤[QK]=21.938满足要求！10.6.2钢丝绳及卸扣安全性能验算1支腿吊装钢丝绳安全性能验算已知被吊物件钢性支腿地面组装总重5t(50kN)，吊装绳索为2根，捆绑方式为卸扣、吊耳钢丝绳固定方式，水平夹角为45°。根据《路桥施工计算手册》P480页表15-1，钢丝绳拉力计算：（公式15-1）式中：S—每根钢丝绳索具的受拉力；Q—吊重；n—吊索根数，取2根；α—吊索钢丝绳与支腿水平夹角；Sb—吊索钢丝绳的破断拉力；K—吊索钢丝绳的安全系数，取6。拟选用6×37丝，钢丝绳φ34m，公称抗拉强度1570N/m㎡，破断拉力总和646（查GB8910-2006《重要用途钢丝绳》表11）根据《路桥施工计算手册》P482页表15-2，钢丝绳容许拉力计算：其中：Sb=αPg式中Sb——钢丝绳的破断拉力，kN；Pg——钢丝绳的钢丝破断拉力的总和，kN；α——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×37绳，Ψ=0.82。Sb=0.82×646=529.72kNS=Sb/K=183.68/8=66.215kN钢丝绳受拉力（35.35kN）＜钢丝绳容许拉力（66.215kN）故选用6×37丝，钢丝绳φ34mm，公称抗拉强度1570N/mm²，破断拉力总和646kN，钢丝绳满足要求。2）卸扣的选用为减少卸扣种类，避免施工中使用错误，QY-80使用同种卸扣，ＱＹ-80最大起重量为37.5t，卸扣选用T(8)-DW50级，计算故过程详见10.5.2.章节。10.7地基承载力验算汽车吊最大型号为QY-80，吊整机重量为60t，最大吊重18.75ｔ，每个支腿下加垫两层枕木，两层枕木长度方向垂直放置，上面一层2根，下面一层6根，每根枕木截面尺寸30×30cm，单根长度2.0m，再将枕木顶部布置一块120cm×120cm×2cm厚钢板，放置时钢板中心与支腿中心垂直。根据∑MA=0，可得，0.5q(L+L')2+P(L+L')=RB·LRB=[0.5q(L+L')2+P(L+L'）]/L=[0.5*600*(12+4.86)+187.5*(12+4.86)]/12=684.9KN则RA=q(L+L')+P-RB=600+187.5-736.9=102.6KN由于实际情况中，B支点处有前后双排支腿，所以，起重机最大受力侧的单个支腿受力N=RB/2=684.9/2=342.45KN则地基承载力:P=N/A=342.45/(2*2)=85.6Kpa,汽车吊位于混凝土硬化路面，地基承载力满足要求。10.8龙门吊基础计算书10.8.1跨度18m龙门吊基础计算（钢筋加工棚）1内力计算[计算条件][基本信息]是否配筋√选用混凝土规范国标GB50010-2010结构重要性系数γ01.00是否考虑自重√最小单元长度(m)1.000简图间距放大系数1.0[配筋信息]配筋方式双筋混凝土等级C30纵筋级别HRB400箍筋计算√├箍筋级别HRB400└箍筋间距(mm)200as(mm)70配筋调整系数1.00[各跨信息]No.LIxBHAγuKERiRj130.00021.3330.4000.4000.16025.000.2010000.020000.0自由自由注：L跨长，单位：mIx截面惯性矩，单位：m4/10000B截面底部宽度，单位：mH截面高度，单位：mA截面面积，单位：㎡γ材料容重，单位：kN/m³u材料泊松比K基床系数，单位：kN/m³E弹性模量，单位：MPaRi梁左端约束Rj梁右端约束[荷载信息]满布恒载标准值(kN/m)0.00恒载分项系数1.30满布活载标准值(kN/m)0.00活载分项系数1.50第1跨荷载信息编号类型荷载形式P1P2X1(m)X2(m)1活载集中荷载105.0011.9002活载集中荷载105.0018.100注：P1、P2对集中力单位：kN对分布荷载单位：kN/m[各单元计算结果]单元号XiXjQiQjMiMjDiDj10.001.000.00-0.210.00-0.07-1.3-1.221.002.00-0.21-0.85-0.07-0.56-1.2-1.132.003.00-0.85-1.88-0.56-1.89-1.1-1.043.004.00-1.88-3.20-1.89-4.42-1.0-1.054.005.00-3.20-4.50-4.42-8.29-1.0-1.065.006.00-4.50-5.20-8.29-13.23-1.0-1.376.007.00-5.20-4.28-13.23-18.16-1.3-1.887.008.00-4.28-0.27-18.16-20.77-1.8-2.898.009.00-0.288.65-20.77-17.07-2.8-4.3109.0010.008.6424.25-17.07-1.25-4.3-6.11110.0011.0024.2547.39-1.2533.96-6.1-8.01211.0011.9047.3973.4933.9688.09-8.0-8.91311.9012.00-84.01-80.9588.0979.84-8.9-9.01412.0013.00-80.95-50.9579.8414.07-9.0-8.51513.0014.00-50.95-24.1114.07-23.17-8.5-7.61614.0015.00-24.110.01-23.17-35.09-7.6-7.21715.0016.000.0024.12-35.09-23.17-7.2-7.61816.0017.0024.1150.96-23.1714.07-7.6-8.51917.0018.0050.9580.9514.0779.84-8.5-9.02018.0018.1080.9584.0179.8488.09-9.0-8.92118.1019.00-73.49-47.3988.0933.96-8.9-8.02219.0020.00-47.39-24.2433.96-1.25-8.0-6.12320.0021.00-24.25-8.64-1.25-17.07-6.1-4.32421.0022.00-8.640.28-17.07-20.77-4.3-2.82522.0023.000.284.28-20.77-18.16-2.8-1.82623.0024.004.285.20-18.16-13.23-1.8-1.32724.0025.005.204.51-13.23-8.29-1.3-1.02825.0026.004.503.20-8.29-4.42-1.0-1.02926.0027.003.201.88-4.42-1.89-1.0-1.03027.0028.001.880.85-1.89-0.56-1.0-1.13128.0029.000.850.21-0.56-0.07-1.1-1.23229.0030.000.21-0.00-0.070.00-1.2-1.3注：1.Xi单元i端坐标(m)2.Xj单元j端坐标(m)3.Qi单元i端剪力(kN)4.Qj单元j端剪力(kN)5.Mi单元i端弯矩(kN.m)6.Mj单元j端弯矩(kN.m)7.Di单元i端位移(mm)8.Dj单元j端位移(mm)2截面配筋计算1)截面验算：(1)截面验算：V=84.00kN<0.250βcfcbh0=521.95kN截面满足截面配筋按纯剪计算。2)正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：as下=35mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.123<ξb=0.518(2)上部纵筋：按构造配筋As=320m㎡，配筋率ρ=0.20%(3)下部纵筋：As=ξα1fcbh0/fy=714m㎡ρmin=0.20%<ρ=0.45%<ρmax=2.50%3)斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-472.95m㎡/mρsv=-0.12%<ρsvmin=0.10%按构造配筋Asv/s=381m㎡/m4)配置钢筋：(1)上部纵筋：构造As=320m㎡，实配4E12(452m㎡ρ=0.28%)，配筋满足(2)下部纵筋：计算As=714m㎡，实配4E16(804m㎡ρ=0.502%)，配筋满足(3)箍筋：构造Av/s=381m㎡/m，ρsv=0.12%)，配筋满足5)裂缝计算：(1)计算参数：Mq=41.10kN.m，最大裂缝宽度限值0.200mm。(2)受拉钢筋应力：σsq=Mq/(0.87h0As)=170.24N/m㎡≤fyk=400N/m㎡。(3)裂缝宽度：Wmax=0.120mm≤Wlim=0.200mm，满足。3地基承载力计算地基反力：q地基承载力满足要求。10.8.2跨度28m、36m龙门吊基础计算（预制场、存梁场）1内力计算[计算条件][基本信息]是否配筋√选用混凝土规范国标GB50010-2010结构重要性系数γ01.00是否考虑自重√最小单元长度(m)1.000简图间距放大系数1.0[配筋信息]配筋方式双筋混凝土等级C30纵筋级别HRB400箍筋计算√├箍筋级别HRB400└箍筋间距(mm)200as(mm)70配筋调整系数1.00[各跨信息]No.LIxBHAγuKERiRj130.000243.0000.4000.9000.36025.000.2010000.020000.0自由自由注：L跨长，单位：mIx截面惯性矩，单位：m4/10000B截面底部宽度，单位：mH截面高度，单位：mA截面面积，单位：㎡γ材料容重，单位：kN/m³u材料泊松比K基床系数，单位：kN/m³E弹性模量，单位：MPaRi梁左端约束Rj梁右端约束[荷载信息]满布恒载标准值(kN/m)0.00恒载分项系数1.30满布活载标准值(kN/m)0.00活载分项系数1.50第1跨荷载信息编号类型荷载形式P1P2X1(m)X2(m)1活载集中荷载325.0011.7002活载集中荷载325.0012.5003活载集中荷载325.0017.5004活载集中荷载325.0018.300注：P1、P2对集中力单位：kN对分布荷载单位：kN/m[各单元计算结果]单元号XiXjQiQjMiMjDiDj10.001.00-0.00-29.01-0.00-15.315.53.121.002.00-29.01-48.35-15.31-54.803.10.732.003.00-48.35-57.73-54.80-108.690.7-1.943.004.00-57.73-56.48-108.69-166.72-1.9-4.754.005.00-56.48-43.47-166.72-217.74-4.7-7.865.006.00-43.47-17.11-217.74-249.22-7.8-11.376.007.00-17.1124.51-249.22-246.88-11.3-15.487.008.0024.5183.45-246.88-194.43-15.4-20.098.009.0083.45161.51-194.43-73.61-20.0-24.9109.0010.00161.50259.79-73.61135.33-24.9-30.01110.0011.00259.79378.05135.34452.65-30.0-34.81211.0011.70378.05471.54452.66749.54-34.8-37.71311.7012.00-15.9626.37749.55751.08-37.7-38.71412.0012.5026.3799.34751.08782.39-38.7-40.11512.5013.00-388.16-312.83782.39607.07-40.1-41.11613.0014.00-312.83-157.78607.06371.39-41.1-42.21714.0015.00-157.78-0.00371.39292.40-42.2-42.51815.0016.000.00157.78292.40371.39-42.5-42.21916.0017.00157.78312.83371.39607.06-42.2-41.12017.0017.50312.83388.15607.07782.39-41.1-40.12117.5018.00-99.34-26.37782.39751.08-40.1-38.72218.0018.30-26.3715.96751.08749.55-38.7-37.72318.3019.00-471.54-378.05749.54452.66-37.7-34.82419.0020.00-378.05-259.79452.65135.34-34.8-30.02520.0021.00-259.79-161.50135.33-73.61-30.0-24.92621.0022.00-161.50-83.44-73.61-194.43-24.9-20.02722.0023.00-83.44-24.51-194.43-246.88-20.0-15.42823.0024.00-24.5117.12-246.88-249.22-15.4-11.32924.002