B江水利枢纽工程毕业设计计算书

目录1调洪演算 对=2\*ROMANII-=2\*ROMANII截面进行配筋计算取单位宽度进行计算，保护层厚度取30mm截面抵抗矩系数：图2-4图2-4底板配筋=0.019<=0.544，属于适筋破坏。钢筋面积：=360.01mm2计算的配筋率：=0.077%<=0.15%故采用最小配筋率配筋：＝705mm2底板按构造配筋，配612，分布钢筋采用6@250。2.2.1.3抗滑稳定计算取单宽1m计算。竖向荷载：=37.2kN=48kN＝105.68kN竖向合力＝37.2+48+105.68=190.88kN水平荷载：静土压力＝25.43kN（←）水平合力＝25.94＝25.94kN对底板中心求矩：＝37.2×（2-0.8-0.25）=35.34kN.m(逆时针)＝105.68×(2-2.7/2)=68.692kN.m(顺时针)＝1/2×20.601×2.4×0.4286×2.4/3=20.34kN·m(逆时针)＝68.692-35.34-20.34＝13.012kN·m解得＝52.60k＝42.84k<[][]抗滑稳定系数,特殊组合（施工期）或正常组合（正常蓄水位），取较小值1.55.87>1.25满足抗滑稳定要求。2.2.1.4抗倾覆稳定计算采用公式（2-1）式中─挡土墙抗倾覆稳定安全系数，特殊组合（施工期）1.40，正常组合（正常蓄水位）1.50，取为1.50─作用于墙身各力对墙的稳定力矩─作用于墙身各力对墙的倾覆力矩=25.43×2.4/3=20.34KN.m=37.2×(0.8+0.25)+48×2+105.68×（1.3+2.7/2）=415.11KN.m==20.41＞〔〕=1.50，满足抗倾覆稳定要求2.2.1.5地基承载力的计算（1）偏心距e=（2-2）式中e为墙底压力的偏心距离，对于硬土e≤B/5B为墙底宽，4.0mC为墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离为作用在墙上的垂直力（2）计算判别e===-0.068m＜B/5=0.8m（3）基底应力墙前基底处应力===42.84kN/m墙后基底处应力==52.60kN/m、均小于25，满足地基承载要求，且、均大于0，无拉应力出现，所以L型挡墙满足应力条件。2.2.2校核情况2.2.2.1L型挡墙配筋计算同样，对L型防浪墙的竖直部分简化为悬臂梁进行计算当上游水位低于277.1m时，即防浪墙上游无水的情况下为最不利工况，应按此工况进行配筋计算。水平压力计算：主动土压力：E=产生弯矩：5.74kN.m校核水压力：=×9.81×1.3=8.29KN产生弯矩：4.31KN.m总弯矩：=5.74-4.31=1.43kN.m总弯矩小于设计状况下弯矩，即最终确定采用对称配筋，在上游侧则采用构造对称配筋，配612，分布钢筋采用6@2502.2.2.2底板配筋（=2\*ROMANII-=2\*ROMANII截面）＝105.68kN=24×0.5×2.7=32.4kN对弯矩的影响很小，可忽略不记基地反力大小见2.2.2.3节对=2\*ROMANII-=2\*ROMANII面产生的弯矩：=1×1×1.05×105.68×2.7/2+1×1×1.05×32.4×2.7/2--1×1×1.2×47.78×2.7×2.7/2-1×1×1.2×(57.38-47.78)×2.7×2.7×2/3=-69.25kN.m对=2\*ROMANII-=2\*ROMANII截面进行配筋计算取单位宽度进行计算，保护层厚度取30mm截面抵抗矩系数：=0.030<=0.544，属于适筋破坏。钢筋面积：=568.5mm2计算的配筋率：=0.12%<=0.15%故采用最小配筋率配筋：＝705mm2与设计情况配筋相同。2.2.2.3抗滑稳定性分析取单宽1m计算。竖向荷载：=37.2kN=48kN＝105.68kN10.2024kN竖向合力＝37.2+48+105.68+10.2024=201.1kN水平荷载：静土压力＝25.43kN（←）静水压力＝15.89kN（→）浪压力=10.32kN（→）水平合力＝15.89+10.32－25.94＝0.78kN对底板中心求矩：＝37.2×（2-0.8-0.25）=35.34kN.m(逆时针)＝105.68×(2-2.7/2)=68.692kN.m(顺时针)＝10.2024×(2-0.4)＝16.32kN.m(逆时针)＝1/2×20.601×2.4×0.4286×2.4/3=20.34kN·m(逆时针)＝1/2×9.81×1.8×1.8/3=9.534kN·m(顺时针)＝=12.74kN·m(顺时针)＝68.692+9.534+12.74-35.34-16.32-20.34＝18.966kN·m解得＝57.38k＝43.16k<[][]抗滑稳定系数,特殊组合，取2.0205.65>1.10满足抗滑稳定要求。2.2.2.4抗倾覆稳定计算采用公式式中─挡土墙抗倾覆稳定安全系数，特殊组合，取为1.40─作用于墙身各力对墙的稳定力矩─作用于墙身各力对墙的倾覆力矩=25.43×2.4/3=20.34KN.m=37.2×(0.8+0.25)+48×2+105.6（1.3+2.7/2）+10.2024×0.4+15.89+10.32=445.4KN.m==21.9＞〔〕=1.40，满足抗倾覆稳定要求2.2.2.5地基承载力的计算（1）偏心距e=式中：e为墙底压力的偏心距离，对于硬土e≤B/5B为墙底宽，4.0mC为墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离为作用在墙上的垂直力（2）计算判别e===-0.23m＜B/5=0.8m（3）基底应力墙前基底处应力===31.26kN/m墙后基底处应力==64.18kN/m、均小于25，满足地基承载要求，且、均大于0，无拉应力出现，所以L型挡墙满足应力条件。总上所述，L型挡墙满足要求。3溢洪道的设计与计算3.1控制堰及消能设计溢流堰采用实用堰的形式；消能方式为挑流消能。查坝址水位～流量关系曲线得下游最高水位为230.0m。实用堰堰顶高程为272.0m，坎顶高程应高于下游水位1～2m，取挑流鼻坎高程为230.0+1.5=231.5m。溢流面曲线堰面曲线采用WES曲线，如图3-1所示的幂曲线（曲线1）的方程为：（3-1）式中—定型设计水头，按堰顶的最大作用水头的75%～95%计算；—与上游坝面坡度有关的系数和指数，坝面铅直时，，当坝面坡度为3：1时，。溢流面曲线坐标x，y的坐标原点在堰顶，上游采用三段圆弧，见图3-1所示：本设计采用上游坡面铅直，最大水头为校核情况堰顶水头=278.4-272=6.4m=(75%～95%)=4.8～6.08m取=5.5m则曲线1的方程为：图3-1堰顶曲线a=0.175图3-1堰顶曲线=0.175×5.5=0.9625mb=0.282=0.282×5.5=1.551m=0.5×5.5=2.75m=0.2×5.5=1.1m=0.04×5.5=0.22m挑流坎反弧半径R与挑流坎上的流速大小有关。根据实验和工程实践，R应大于最大设计流量时的坎顶水深的6倍。通常取R=(8～10)根据能量方程（3-2）式中—堰顶最大单宽流量，＝328/10=32.8m3/s—流速系数，取=0.95—堰顶高程与反弧段最低点的高程差=272-230=42m通过试算法计算出m。得到反弧段的半径m，取R=10.0m。常取25°～35°，取为30°，相应坎高（出射坎顶与反弧底之高差）=1.34m反弧段与堰顶曲线以直线光滑连接。3.2边墙设计及稳定演算3.2.1边墙的形状设计泄槽的临界水深：=3.56m3-2泄3-2泄图槽边墙在进水渠截面，其总水头T=11.7+=11.807m设临界水深对应的流速为，则：即11.807=3.56+解得：=12.72m/s根据规范，当溢流堰的控制堰为实用堰时，计算泄槽水面线的起始水深一般取为堰后收缩断面水深，设堰后收缩断面水深为，则试算解得：=1.56m相应的流速=13.46m/s泄槽段水流掺气水深可按下式计算式中—泄槽计算断面的水深及掺气后的水深，m；—不掺气情况下泄槽计算断面的流速，m/s;—修正系数，可取1.0～1.4s/m，流速大者取大值。即：=1.8m泄槽边墙高度可由加0.5～1.5m安全超高得到，边墙高度取为2.5m。3.2.2边墙稳定计算溢洪道边墙沿建基面得抗滑稳定可按抗剪强度公式进行 （3-3）式中—按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数，基本组合=1.05，特殊组合=1.0；—边墙混凝土与基础接触面的抗剪摩擦系数，三类土，取1；—作用于边墙上的全部荷载对计算滑动面的法向分量；—作用于边墙的全部荷载对计算滑动面的切向分量由于在挑流坎以上以及挑流坎处靠近山岩的挡土墙都有山岩保护，其稳定必然满足，因此，仅对挑流底坎靠近大坝的挡土墙进行分析。3.2.2.1完建期（基本组合）该挡土墙不受到水平方向的力，因此，其稳定满足要求挡土墙自重W=（0.5×3+0.5×0.5）×24=42KN自重产生的弯矩=0.5×3×24×0.5×0.5+0.5×0.5×24×0.75=13.5KN.m（顺时针）偏心距e=式中e—墙底压力的偏心距离B—墙底宽C—墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离—作用在墙上的垂直力即=1/2-13.5/42=0.18<校核洪水期（特殊组合）挑流坎处泄槽内有m的水深，因此，需对起进行稳定分析挡土墙自重W=（0.5×3+0.5×0.5）×24=42KN泄水槽水压力P=0.5×9.81×1.145×1.145=6.43KN扬压力F=0.5×0.25×1.145×9.81×0.5+0.5×9.81×(1.145+1.145×0.25)×0.5=4.21KN则=5.9>1.0满足要求自重产生的弯矩=0.5×3×24×0.5×0.5+0.5×0.5×24×0.75=13.5KN.m（顺时针）水压力产生的弯矩=6.43×（1/3×1.145+0.5）=5.67KN.m（顺时针）扬压力产生的弯矩=0.5×9.81×0.25×1.145×0.5×（0.5+1/3×0.5）+0.5×9.81×0.25×1.145×0.25×0.5+0.5×9.81×0.75×1.145×0.5×0.25=1.17KN.m（逆时针）偏心距e=（3-4）式中e—墙底压力的偏心距离B—墙底宽C—墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离—作用在墙上的垂直力则=m<满足偏心距要求墙前基底处应力===43.23kN/m墙后基底处应力==32.35kN/m即挡土墙基地没有出现拉应力，满足要求挡土墙满足要求。3.3挑射距离与冲刷坑深度的估算水舌挑距估算公式：（3-5）式中—水舌挑距，为鼻坎末端至冲刷坑最深点的距离； —坎顶水面流速,=32.8/1.145=28.65m/s —鼻坎挑射角度，取=30°—出坎流速，=31.515m/s —坎顶平均水深在铅直面上的投影，0.992m； —坎顶至河床表面之差，=231.5-227.5=4m计算得L=86.91m冲刷坑深度的估算公式：（3-6）式中T—自稳定冲坑底至下游水面总水深； —鼻坎单宽流量q所决定的临界水深，取=4.79m；Z—上下游水位差，Z=278.4-230=48.4m；—表征岩石优劣对T值影响的无因次相对比例系数，取为1.5；a—待定系数，取为2.44；—待定系数，分别取为0.89、0.11解得—冲刷坑深度；t—下游水深：230-277.5=2.5m;解得：=20.1m满足一般安全挑距约为可能冲刷坑深度的2.5～5.0倍范围内要求。4工程量计算4.1开挖工程量计算4.1.1趾板处开挖量计算趾板处开挖开挖方案如图4-1所示，图4-1趾板开挖线图4-1趾板开挖线图中m为趾板长度，趾板处开挖2m,对趾板进行分段计算，如表4-1所示：表4-1趾板开挖工程量计算趾板趾板宽度上底下底高面积趾板高程趾板水平长度趾板长度开挖量AB38.54.521315.623.41628.13661365.776BC49.55.52151640.65543.69015655.3522CD5.210.76.7217.419.583.331585.582641489.138DE5.210.76.7217.4028.91328.913503.0862EF5.210.76.7217.417.530.08934.80802605.6595FG49.55.52151655.029557.30834859.6251GH38.54.521314.628.603532.11417417.4843趾板总开挖量为4896.121m34.1.2主坝基础开挖量基础开挖1m,沿坝轴线对基础开挖进行分段计算，见表4-24-2基础开挖量计算截面剖面面积距离开挖量A0AB0.861517.197B39.9234BC32.81552103.533C88.2802CC150.77956241.448C1157.5453C1D27.2794378.761D163.49DE28.8840E158.171EF16.4962307.743F121.6233FF137.6343434.048F160.8738F1G11.513644.321G51.0555GH16.2505414.8387其中，A、B…分别为趾板X-X线交点，C1、F1分别为插入CD、FG中的点，总开挖量为19541.89m3。4.1.3溢洪道开挖量表4-3溢洪道开挖量计算岩高程1泄槽高程岩高程2开挖高程1开挖高程2面积1面积2工程量282.9265277.417.912.4166.65152.91655.699277.8262.3274.615.512.3152.9142.451530.311275.6259.6269.5169.9142.45120.451362.176267.6254.2262.713.48.5120.4569.85986.0104260.4251.5255.38.93.869.8551.7629.7927泄槽段255.5248.8251.56.72.751.745.65504.4041254.4246.1244.18.30.245.6550.6498.7047251.8243.4244.28.40.850.630.8421.7617246.3240.7238.95.60.130.855444.55962482382371005590.75755.1813251.8235.323516.50.390.75127.051128.497252.8232.6235.520.22.9127.05100.761180.363248231.8423416.162.16100.760溢流堰286.427227914.47139.1196.32272.335283.1265277.118.112.1196.3进水渠286.426527921.414230.186.256888.521271265266.561.586.25溢洪道总开挖量为20258.32m3。4.1.4导流隧洞开挖量计算表8-4导流隧洞开挖量计算断面1面积断面2面积长度开挖量总开挖量进水渠扩散段019.519.1995187.192754.2直线段9.0799.0793.27829.76洞身段洞身段19.0799.07938.4245348.85圆弧段9.0799.0799.6987.98洞身段29.0799.079176.33851600.98出口段出口直线段9.0799.07926.8165243.467出口扩散段19.5026.253255.964.1.5副坝开挖量计算表4-5副坝开挖量计算截面上截面面积下截面面积截面宽度坝段开挖量总开挖量116.597213.343710149.70451273.914213.343713.001410131.7255313.001413.003710130.0255413.003712.998710130.012512.998713.000110129.994613.000112.999910130712.99991310129.9995813131013091313101301013012.68582.45254.2混凝土工程量计算4.2.1趾板混凝土工程量计算表4-6趾板混凝土用量计算趾板高程趾板水平长度趾板长度趾板面积工程量总混凝土量AB15.623.41628.136611.233.76394739.4341BC1640.65543.690152.4602107.4865CD19.583.331585.582642.7459235.0014DE028.91328.9132.6676.90858EF17.530.08934.808023.0407105.8407FG1655.029557.308342.32132.9553GH14.628.603532.114171.478447.47764.2.2面板混凝土用量计算表4-7面板混凝土用量计算分块上底下底面板宽度面积厚度混凝土量面板125.68228.684.21114.46410.445.7857面板228.67633.956187.87630.475.1505面板333.9539.226219.52040.487.8082面板439.22444.56251.16270.4100.465面板544.49749.776282.80680.4113.123面板649.77255.056314.45090.4125.78面板755.04558.376340.25050.4136.1面板858.37161.076358.33770.4143.335面板961.07463.786374.55730.4149.823面板1063.77866.486390.77690.4156.311面板1166.48171.8912830.2070.4332.083面板1271.88777.2912895.08170.4358.033面板1377.29382.712959.960.4383.984面板1482.788.11121024.8350.4409.934面板1588.10690.89121073.9750.4429.59面板1690.8990.89121090.6790.4436.272面板1790.8984.04121049.5760.4419.83面板1884.03962.0412876.46990.4350.588面板1962.03954.6112699.8880.4279.955面板2054.60950.986316.75850.4126.703面板2150.97747.356294.96650.4117.987面板2247.34543.716273.17280.4109.269面板2343.71340.086251.3790.4100.552面板2440.08136.456229.58710.491.8348面板2536.44932.826207.79510.483.1181面板2632.81726.746178.66050.471.4642面板2726.73717.26131.80810.452.7233面板2817.19908.371.389080.428.5556面板总混凝土用量为5316.157m34.2.3L型挡墙混凝土用量计算L型挡墙断面面积L型挡墙总长度总混凝土用量4.2.4溢洪道混凝土用量计算=1\*GB3①泄槽段混凝土用量混凝土用量=2\*GB3②挑流底坎及护坦混凝土计算混凝土用量=3\*GB3③引水渠段混凝土用量计算底板导墙引水渠混凝土用量=4\*GB3④控制段混凝土用量闸墩底板控制段混凝土用量溢洪道混凝土总用量4.2.5副坝混凝土用量计算表4-8副坝混凝土用量计算分段面积1面积2长度工程量总工程量175.622856.619510661.21152625.874256.619529.324610429.7205329.324616.471710228.9815416.471710.400210134.3595510.40029.06681097.33569.066813.758910114.1285713.758924.085210189.2205824.085231.035710275.6045931.035729.987610305.11651029.9876012.685190.19644.2.6导流隧洞混凝土衬砌计算表4-9导流隧洞混凝土衬砌计算断面1面积断面2面积长度混凝土用量总用量进水渠扩散段06.6819.264.1261311.3直线段4.5554.5553.2914.931洞身段洞身段14.5554.55538.42175.024圆弧段4.5554.5559.6944.138洞身段24.5554.555176.34803.222出口段出口直线段4.5554.55526.82122.149出口扩散段6.68026.2587.6854.3大坝填筑量计算大坝填筑量计算剖面截面采用与基础开挖相应的截面，各截面面积如表4-10，各坝段填筑量如表4-11。表4-10各截面面积（m2）剖面12345678910一开挖039.988.3157.5163.5158.2121.660.951.10二垫层区039.6100.3139.1151151104.561.955.70三过渡区020.1146，7202．2217．8217.4156.39786．90四主堆石区00720.12595.528732712.91470.7314.1190.80五次堆石区00187.21120.71142.71016.3668.3109.360.40六块石护坡009.428282621.36.84.00表4-11各坝段填筑工程量分段垫层区过渡区主堆石区次堆石区块石护坡117.055038.64622900022296.112735.611815.933071.555153.41936079.1368858.47684184.333206.04947.421143957.1465729.59574587.830870.93762.598154361.8626286.09480671.8231180.16779.398662107.4163082.31734506.5413894.59390.132973132.1224765.19833583.9214632.41528.45668676.99721058.2992906.487976.920162.045289452.3505705.86321550.499490.743232.28487合计23080.233230.09323807.3128323.33655.7564.4灌浆工程量计算4.4.1主坝灌浆工程量计算主坝帷幕灌浆布置于趾板中心线，其工程量如表4-12表4-12主坝帷幕灌浆工程量计算趾板段趾板中心线长度各段长度孔距孔深孔数总长度左岸AB21.9875148.159329501450BC46.097CD80.0745河床段DE28.074528.074532210220右岸EF30.9325114.7795332391248FG55.3265GH28.5205主坝帷幕灌浆总工程量为2918m。主坝固结灌浆采用两排，分别布置与帷幕灌浆的两侧，且仅仅在河床段布置固结灌浆，帷幕上游固结灌浆孔深取12m，帷幕下游固结灌浆孔深取8m,固结灌浆孔数位10.则固结灌浆总工程量为：12×10+8×10=200m。4.4.2副坝灌浆工程量计算副坝帷幕灌浆布置于离上游坝踵0.06～0.1H处，即0.702～1.17m，取为1m,沿坝轴线布置，布置35孔，孔深32m，则总工程量为35×32=1120m与主坝固结灌浆一样，副坝采用两排固结灌浆孔，分别布置与帷幕灌浆的两侧，帷幕上游固结灌浆孔深取12m，帷幕下游固结灌浆孔深取8m,每排固结灌浆孔数位35，则固结灌浆总工程量为：12×35+8×35=700m。4.5分缝止水工程量计算=1\*GB2⑴趾板与面板之间的周边缝计算，见表4-13表4-13周边缝计算趾板段周边缝水平长度垂直高度周边缝长度总长度W型止水铜片长度AB21.36915.626.4574307.3356307.3356BC43.21151646.07856CD81.88619.584.17581DE26.141026.141EF28.949517.533.82785FG57.52851659.71204GH27.28214.630.94297=2\*GB2⑵面板与面板之间的垂直缝计算（见表4-14）表4-14垂直缝计算面板水平长度长度总长度W型止水铜片受拉区（左侧）A缝123.859528.675500.8682500.8682228.24833.949332.63639.223437.02444.497541.412549.771645.800555.045748.56858.371850.81761.074953.066563.7781055.315566.481受拉区（右侧）A缝面板水平长度长度总长度W型止水铜片1945.437554.609349.9254349.92542042.415550.9772139.393547.3452236.37143.7122333.34940.0812430.32736.4482527.30532.8162622.246526.7372714.310517.199受压区B缝面板水平长度长度总长度W型止水铜片1155.315566.481714.3252714.32521259.813571.8871364.31277.2931468.810582.71573.308588.1051675.62590.891775.62590.891869.92584.0391951.619562.039=3\*GB2⑶趾板与趾板之间的周边缝长度（见表4-15）表4-15趾板间周边缝计算趾板段长度数量总长度W型止水铜片ab31387.681bc3.3715413.486cd4.475731.325de4.4228.84ef4.855529.711fg3.31413.24gh2.69338.079=4\*GB2⑷防浪墙与面板之间的周边缝长度防浪墙与面板之间的周边缝长度为204.87，W型止水铜片的长度也为204.87m。4.6模板工程量计算4.6.1混凝土面板模板工程量计算为增加模板的利用次数，本工程采用钢模板，以采用机械化流水作业，提高模板的生产率和加工质量。混凝土面板施工期为80天，考虑到混凝土在达到一定强度时才可以拆模，根据经验，设定拆模时间在混凝土施工后20天左右，因此，钢模板的循环利用4个周期。面板总面积m2（m为面板厚度）因此，钢模板的面积为，即3322.6m24.6.2导流隧洞衬砌模板工程量计算由说明书9.4.5知导流隧洞（洞身段）衬砌需两个月，因此，钢模板的循环利用两次。钢模板总面积4.6.3溢洪道模板工程量计算溢洪道模板用量主要在泄槽段，泄槽段混凝土用量为1081.03m2，衬砌厚度为0.5m,施工期近似一个月。则，模板用量4.7钢筋工程量计算4.7.1混凝土面板钢筋工程量计算混凝土面板采用0.9%的配筋率，因此钢筋用量为：V=5316.157×0.9%=47.85m34.7.2趾板钢筋工程量计算趾板采用0.4%配筋率，因此钢筋用量为：V=739.4341×0.4%=2.96m34.7.3防浪墙钢筋工程量计算防浪墙采用0.15%的配筋率，因此钢筋用量为：V=727.3×0.15%=1.09m34.7.4溢洪道泄槽段钢筋工程量计算溢洪道的温度钢筋配筋率为0.2%，因此钢筋用量为：V=1081.03×0.2%=2.16m35施工组织设计5.1堆石体施工5.1.1施工强度计算5.1.1.1分期：第Ⅰ期：上、下游围堰；第Ⅱ期：坝底到拦洪高程，即；第Ⅲ期：拦洪高程到溢洪道高程，即；第=4\*ROMANIV期：溢洪道高程至坝顶，即.图5-1坝体分期示意图5.1.1.2计算公式根据大坝分期按下列公式计算（梯形河谷适用）各期工程量：（5-1）式中V—计算部分坝体工程量（m3）；L—计算部分坝体顶部长度（m）；H—计算部分坝体高度（m）；b—计算部分坝体顶宽（m）；—计算部分坝体底部长度（m）；、m—分别为计算部分坝体上、下游边坡。5.1.1.3各期工程量计算=1\*ROMANI期：上游围堰H=3m；L=80.72；b=5m；l=41.98m；；=下游围堰：H=3m;L=42.195;b=5m;l=4.628m;;==1635.56+574.98=施工工期为09.10.1~09.10.31，有效工日T=20天Ⅱ期：坝底到拦洪高程，即H=28.5m；L=131.28m；b=81.95m；l=38.62m；；=施工工期为10.11.1~11.4.30，有效工日天 Ⅲ期：拦洪高程到溢洪道高程，即 H=18m;L=188.42m;b=25.18m;l=131.3m;; =施工工期为11.5.1~12.5.10，有效工日250天=4\*ROMANIV期：溢洪道高程至坝顶，即=1\*GB3①H=4.6m;L=201m;b=10.95m;l=188.4m;;= =2\*GB3②H=2.4m;L=204.87m;b=6m;l=201m;;=3807.81=19769.66施工工期为12.5.11~12.7.30，有效工日T=53天5.1.1.4计算结果表5-1施工分期Ⅰ(围堰)ⅡⅢⅣ说明位置高程()227.5～230.5225.5～254254～272272～279取1.5工程量()0.221228.36614.61.98施工工期09.10.1～09.10.3110.11.1～11.4.3011.5.1～12.5.1012.5.11～12.7.30有效工日(天)209225053平均施工强度()1113083.27584373.01最大施工强度()1664624.9876559.525.2土石方机械的选择及数量计算5.2.1机械选择开挖机械：正向铲W200(2m3运输机械：自卸机车佩尔利尼T20(载重量20T,容积11.7m3压实机械：推土机移山-80，振动碾YT3-505.2.2机械生产率的计算(1)周期性运行机械生产率（5-2）式中—土斗或车箱几何容积 —土斗或车箱的充盈系数 —时间利用系数 —体积换算系数 —机械运行一次循环时间 —挖土机装满一车的斗数 —挖土机循环工作的时间 可取1—2.5分钟，包括调车、等待时间。正向铲：，，，，自卸机车：，，，，，